碗扣式钢管脚手架(PPT_实例)

1、1、碗扣钢管脚手架钢管必须符合当前国家标准直流电焊钢管 GB/T13793、低压流体输送用焊接钢管 GB/T3091的Q235A级普通钢管的要求，材料性能必须符合当前国家标准碳素结构钢 GB/T700规定。(与支架规格没有区别)2，碗扣钢管脚手架钢管规格应为483.5mm，钢管壁厚应为mm。材料要求，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，壁厚要求的实际重要性，钢管的壁厚是保证框架结构承载力的重要条件，钢管壁厚差异的限制要求主要是控制近年来在市场运行中擅自减少钢管壁厚所带来的安全风险。两种规格的壁厚负差异对比真实反映了现阶段我国钢铁的生产现状，材料制作规格也呈现出向零负差异方向发展的趋势。作用于

2、碗钢脚手架的载荷，可分为永久载荷(恒载荷)和可变载荷(活载荷)。永久负载的子系数必须为1.2，如果对结构有帮助，则必须为1.0。可变负载的部分系数必须为1.4。注：这一段基本上与建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规一致，还有一点。如果对结构有帮助，则取1.0。负荷分类、负荷分类(双机架)、1、双排脚手架的永久性负荷应根据脚手架的实际情况计算，包括：构成双排脚手架结构的杆系自身重量，包括垂直杆、横杆、水平支架等。脚手、脚凳、栏杆、安全网等附加元件的自重。2、2排脚手架的可变荷载计算应包括操作员、仪器和材料的工作层施工荷载。风荷载；其他负载。荷载标准值(双机架)，1，双排脚手架结构杆系统自重标准值，

3、可按此规格表3.2.5使用。2、双排脚手架其他组件自重标准值可按如下方式使用：双排脚凳(此表示有点难理解)自重标准值为0.35 kn/m2；工作层栏杆和踏板的自重基准值可以达到0.14KN/m2。2行跳板外部完全悬挂的安全立网自重基准值为0.01KN/m2，可以得到值。荷载标准值(双机架)、双排脚手架施工荷载标准值可按以下规定采用：工作层均匀施工荷载标准值(q)脚手架用途应采用表4.2.3。双排脚手架工作层不得超过二楼。表4.2.3工作层均匀施工荷载标准值，模板支撑框架永久荷载，1，作用于模板支架的荷载(新混凝土、钢筋、模板和支撑梁(波形)；2、构成模板支撑框架结构的杆系统自重、垂直和水平水平

4、杆、垂直和水平斜顶等自重；3、脚凳、脚凳、扶手、安全网等保护设施和附件自重。模板支撑框架的可变荷载，1，施工人员，材料和施工设备荷载；2、注入和振动混凝土引起的载荷；3、风荷载；4、其他荷载、样板支撑框架的永久荷载标准值、样板和支撑框架的自重标准值(Q1)，应根据样板和支撑框架的营造设计情况确定。10米以下的支撑可以不计算框架的自重。一般肋楼板和无梁楼板的自重标准值可根据表4.2.4采用。新浇混凝土的自重(含钢筋)标准值(Q2)可以对普通钢筋混凝土使用25KN/m3，特殊混凝土必须根据实际情况确定。表4.2.4水平模板自重标准值，模板支撑框架施工荷载标准值，施工人员和设备荷载标准值(Q3)连续

5、荷载下1.0 kn/m2；倒入混凝土并震动时产生的负载标准值(Q4)可以使用1.0KN/m2。风荷载、双行脚手架和模板支撑作用的水平风荷载标准值应如下计算：格式：wk风荷载标准值(kn/m2)；z风压高度变化系数应根据本规范附录d确定。s风荷载体型系数，按照本规范4.3.2使用；W0基本风压(KN/m2)，按照当前国家标准建筑结构荷载规范 GB50009规定采用。注：基本风压的值在规格中没有明确给出，因为车床是临时结构，实际运行时最好是当地10年1日的基本风压。，1，挂密木安全网的双行脚手架和支撑：s=1.30，0为密木安全网挡风玻璃，优选0.8。2，单机架无阻塞体型系数：st=1.20，挡风

6、系数：0=A1/A0样式：A1构件挡风面积(m2)；A0风向前面积(m2)。大小系数s，大小系数s，3，无阻塞多行模板支撑的大小系数：格式：st单机架大小系数；N支撑框架连接拉杆行数；3354应根据当前国家标准建筑结构荷载规范 GB50009的规定修改计算，并在0小于或等于0.1时使用=0.97。荷载效应组合、1、双排脚手架和模板支架设计、相应构件和墙的承载力等应根据表4.4.1中荷载效应组合要求计算。2，变形计算中的负载设计值，每个负载部分系数必须为1.0。表4.4.1荷载效果组合，荷载效果组合分析，在1，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规中，组合风荷载计算垂直荷载稳定性时，可变荷载的组合系

7、数为0.85。在此规格中取0.9。2、在此规范中计算变形时，仅计算每种类型的载荷部分系数为1.0，未说明参与计算的载荷种类。在实际计算中，只有载荷包含在变形计算中。框架方案设计，1，工程概述：项目名称、工程结构、建筑面积、高度、平面形状和大小；样板支撑框架必须是表示梁结构剖面大小的标准平面。2框架结构设计和计算顺序：第一步：程序开发；第二步：绘制框架结构图(平面、垂直、剖面)和计算图；第三步：载荷计算；步骤4:最不利的垂直杆、横杆和斜顶轴承容量检查，连续墙和基础承载力检查；框架结构设计，3，确定各部分斜顶连接的测量和要求，模板支撑框架需要绘制杠杆顶部和底部节点配置；4、说明结构施工流程阶段、安

8、装、使用和拆除方法；5、编制组件物料清单和供应计划；6、设定质量安全技术措施。模板支撑框架设计计算内容，1，根据梁结构平面绘制模板支撑框架竖杆布局；2、画框架顶梁结构和顶针轮廓；3、板、波纹和主机等弯曲构件的计算；4、最不利的单腿垂直杆轴向力和承载力计算；5、画框架主体风荷载结构计算图，检查框架倾覆；6、地基承载力校核；7、斜紧固件连接强度校核。工程概述，支撑地板净开房63004800mm；高11.2米；设计楼板厚度为200mm是。楼板是没有梁的楼板。本方案为车床，垂直900mm，水平1200mm确定使用的支撑物；模板材料选择竹胶合板，厚度14mm；相邻模板的小骨料使用50100的木方形，间距

9、为300mm是。架空梁(主密封)使用100100木方形。脚手架高11米，步子1.5米，立杆顶部从上方横杆中心线到模板支架的长度a为0.5米。支撑框架支架布局、嵌板计算、模板嵌板是弯曲构件，需要检查弯曲强度和刚度。模板嵌板是根据3跨连续梁计算的。面板的荷载如下：新浇的混凝土和钢筋自重；建筑人员和建筑设备负荷；浇筑混凝土和振动产生的载荷。计算宽度为1米。配电盘负荷计算，1，恒负荷标准值：q1=Q2Db样板自重b=250.21 0.351=5.350kN/m样式：q 23354混凝土自重标准值；D混凝土楼板厚度；B面板计算宽度；配电盘负荷计算，2，活荷载标准值：q2=(Q3 Q4)b=21=2.0k

10、N/m样式：Q3施工人员和设备负荷；采用1.0 kn/m2。Q4混凝土浇筑和振动时产生的载荷基准值，建议使用1.0KN/m2。注：活载荷的范围较小，与大型设备相比，活载荷值应根据实际情况考虑。面板载荷设计值：q=1.2q 1.4q 2=9.22kn/m，面板计算，1，强度计算：强度计算图1.1，弯曲强度计算：f=M/Wf，其中f面板的弯曲强度计算值M面板的最大弯曲距离(n . mm)；W嵌板的净剖面阻抗，w=1/6b H2=100 . 001 . 42/6=32.67cm 3；M=-0.100ql2其中：q样板荷载设计值(kN/m)，嵌板计算，l嵌板跨距，即次要梁间距。M=0.19.220.3

11、2=0.083kN.m面板弯曲强度计算值f=0.08310002/32700=0.254n/mm2；面板的弯曲强度检查ff，满足要求！f配电板的弯曲强度设计值，25.00n/mm2；力矩图，面板计算，1.2剪切强度计算：T=3Q/2bhT型式的Q面板最大剪切；q=0.6 QL=0 . 69 . 220 . 3=1.660 kn；截面剪切强度计算值：t=31660/(2100014)=0.178n/mm2；根据剖面剪切强度，允许设计值T=1.40N/mm2。剪切强度校核TT，满足要求！面板计算，1.3，挠曲计算：挠曲计算图表，挠曲度，v=0.677q12/100EIv=l/250，面板计算，其中

12、：q1为固定负载标准，Q1=5.33l面板支撑间距，即次龙骨间距，0.3m；e是嵌板的弹性系数，3500mm采取。I表示面板惯性矩I=1/12 BH 3=1001.43/12=22.87 cm4；计算面板的最大挠曲：v=0 . 6775 . 3503004/(1003500228700)=0.367mm面板的最大挠曲小于300.0/250，因此符合要求！二次梁(二次网格)计算，二次梁是根据三跨连续梁计算的弯曲强度和刚性二次梁。二次梁的荷载如下：新浇混凝土和钢筋自重、面板自重；建筑人员和建筑设备负荷；浇筑混凝土和振动产生的载荷。计算宽度次梁的间距0.3m。次要梁(次要网格)计算，1，荷载计算：1

13、.1，钢筋混凝土基板自重(kn/m):q11=25 . 0000 . 2000 . 300=1.5 kn/m 1.2，样板面板中的自重线强度计算永久负载设计值Q1=1.2(q11 q12)=1.926 kn/m；变形计算永久负载标准值q=q11 q12=1.605 kn/m；1.3，可变负载标准值Q2=1.4(Q3 Q4)0.3=1 . 420 . 30=0.84 kn/m；二次梁(二次网格)计算、二次梁强度计算：2.1、载荷计算和组合：根据三跨连续梁计算的最大弯矩考虑了静态载荷和活载荷计算值最不利分布的弯矩和计算值，计算和组合为：注：在此图中，最大支承力为P1=1.1 Q1 l P1=1.1

14、 Q1 l=1 . 11 . 9261 . 2=2.542 kn。强度计算恒负载图，次要梁(次要网格)计算，注意：在此插图中，最大支撑力P2=1.2 Q2 l P2=1.2 Q2 l=1 . 20 . 841 . 2=1.210 kn；组合后，最大支撑力为p=2.542 1.210=3.7520kn(此值是计算主要格线强度的集中力)。强度计算活载荷组合图，2.2，龙骨弯曲强度计算：2.2.1，均布载荷最大弯矩：均布载荷力矩图，均布载荷最大弯矩：M1=0.1 Q1 L2=0 . 11 . 9261 . 22=0.277 kn . M，次级梁二次梁的弯曲设计强度小于木矩形的许用应力14N/mm2，

15、满足要求！次梁(次网格)计算，3，次梁挠曲计算：变形计算永久负载标准值q=q11q 12=1.605 kn/m；挠曲计算图，注意：在此插图中，最大支撑力为P=1.1ql=2.119kN(此值为计算主要格线挠曲的集中力)，计算次要梁(次要格线)，最大挠曲：变形图，最大挠曲：v=0.677ql4格式：E梁的弹性系数，9500n/mm2；I梁的惯性矩，I=bh3/12=5 . 0010 . 003/12=416 . 67 cm4。辅助栅格的最大挠度小于1200.0/250，因此满足了要求！头托梁(主龙骨)计算、三跨连续梁集中力、次梁荷载和主梁自重。，托梁强度计算集中荷载设计值：P=3.752kN长轴

16、挠度计算集中荷载设计值：P=2.119kN，头托梁(主龙骨)计算，1，强度计算：1.1集中力产生的最大弯矩：表达式：l张MP max=0 . 2673 . 7520 . 9=0.902 kn/m；1.2均布载荷引起的最大弯矩：表达式：q托梁的自重，100100木房，0.096 kn/m；mmax=0 . 080 . 0960 . 92=0.006 kn/m；托梁最大弯矩M=MPmax Mmax=0.908kN/m .计算托梁(主龙骨)，托梁抗弯强度设计值：f=M/w=0.908106/16670=5.4n/H树正方形截面高度。托梁的弯曲设计强度小于木矩形的许用应力14N/mm2，满足要求！头托

17、梁(主龙骨)计算，2，主龙骨挠曲计算：2.1，集中荷载引起的最大挠曲：(p=2.119 kn)，VP max=1.8832.119093/(100950083303)格式：E托梁的弹性系数，9500n/mm2；I托梁的惯性矩，I=bh3/12=10 . 0010 . 003/12=833 . 33 cm4。2.2，均布荷载(托梁的自重)引起的最大挠度：Vmax=0.001mm；V=vPmax Vmax=0.005mm。主龙骨的最大挠曲小于1200.0/250，因此符合要求！最不利的单腿支架计算，支架自重计算：Q1=t1 T2 T3 T4=0.665 0.29 0.383 0.645=1.983 kn；格式：步骤h (m)；T 1杠杆重量(kn)；T 23354水平杆重量(kn)；T 3垂直水平杆重量(kn)；T 4纵向和横向剪刀重量(KN)。计算最不利的单腿杠杆，=30 . 165