(XXX)模板施工方案

1、模板施工方案一、工程概况 2二、材料质量要求 2三、施工中模板系统的基本要求 2四、模板系统设计及支撑设计的依据 3五、主要施工方法 3六、模板安装时应注意以下有关事项 3七、质量安装标准 4八、模板工程安全技术措施 6A、梁模板(木支撑)计算书 7B、板模板(木支撑)计算书 24一、工程概况工程工程；属于框架结构;地上5层;地下0层；建筑高度：18.90m；标准层层高：3.30m ；总建筑面积：2490.00平方米；总工期：0天；施工单位：工程有限公司。本工程由投资建设，建设工程有限公司组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。二、材料质量要求模板选用大型七合板，规格为183091518MM

2、，梁方木条选用截面为50100MM，长2000MM的方木作为底楞木和托木搁栅。选用70-80的杉原木作为支撑。三、施工中模板系统的基本要求1、方木条及支撑不得有弯曲变形、裂缝、腐烂现象。2、保证结构的形状尺寸及相互位置的准确。3、梁及楼板使用新板已周转一次板材。保证模板支撑具有足够的强度、刚度和稳定性，能够承受新浇砼质量和侧压力，以及考虑施工时各种荷载。4、支撑系统应支承在坚实的基面上，使其不能下沉，保持稳定。5、安装构造简单，装拆方便，不妨碍钢筋绑扎，并缝合严密，保证砼浇捣时无漏浆现象。6、模板长向拼接应错开布置，以增强模板的整体刚度。7、根据模板的荷载和部位的刚度布置支撑系统。四、模板系统

3、设计及支撑设计的依据主要依据：1、依据设计图纸，主要施工方法与进度计划，依据现行有关措施技术条件。2、有关设计、施工规范、主要施工方法、质量评定要求。3、模板工程技术安全交底及措施。五、主要施工方法（1）梁模板的安装：梁模板安装时，应在梁模下方地面上铺垫板，并按梁模长度等分顶撑间距，立中间部份的顶撑。顶撑底应打入木楔。安放侧板时，两头要钉牢在衬口档上，并在侧板底外侧铺上夹木，用夹木将两侧夹紧，并钉牢在顶撑帽木上，随即把斜撑钉牢。次梁模板安装时，垂直待主梁模板安装完毕并校正后才能进行，其底板及侧板两头是钉牢在主梁模板缺口处的衬口档上。次梁模板的两侧板外侧要按搁栅底标高钉上托木。梁模板安装时应校对

4、正确，拉中线进行检查，复校各梁模中心位置是否对正，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上，各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固可靠，当梁的跨度在4.0m或4.0m以上时，在梁模的跨中要起拱，起拱高度为梁板跨度的0.1%0.3%。（2）平板模板安装：平板模板安装时，先在梁模板的两侧板分别弹水平线，水平线标高应为平板底标高减去平板模板厚度及搁栅高度，然后按水平线钉上托木，托木上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅行摆上，分搁栅间距，摆中间部份的搁栅，最后在搁栅上铺钉平板模板。为了方便于拆除换板，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。如用定型胶合板则铺在搁栅上即可。如中间设有

5、牵杆撑及牵杆时，应在搁栅摆放前先将牵杆撑立起，将牵杠铺平。平板模板铺好后，应进行模板面标高的水平全面检查复核标准，如有不符合，应进行调整准确。六、模板安装时应注意以下有关事项（1）梁模板安装时应注意以下有关事项：1）底层梁模支架的基土地面，应夯实平整，并要求设置垫木，要求排水顺畅，多层支设时，应使上、下层支柱在一条垂直线上，支柱下也顶设通长脚手板。2）梁模支柱的设置，由模板设计规定。模板支柱纵横方向的水平拉杆，剪刀撑等，均应按设计要求布置。3）整体组拼的梁模板，在吊装就位拉结支撑稳固后，方可脱钩。五级以上大风时应停止员装。4）由于空调等各种设备安装管道的要求，需要在模板上予留孔洞时，应尽量使穿

6、梁管道分散，穿梁管道孔的位置应设置在梁中，以防削弱梁的截面，影响梁的承载能力。（2）楼板模板施工注意事项：1）底层平面地面应夯实，并垫通长脚手板，楼面地面立支柱也应垫通长脚手板。采用多层支架换板时，上、下层支柱应在同一竖中心线上。2）订架支模时，要注意架体与支点的连接，防止滑动、架体应支承在通长的脚手板上，使支点形成一直线。（3）承台及基础梁模板施工时注意事项：1）模板支撑于土壁时，必须将松木清除修平，并加设垫板。2）为了保证基础宽度，防止两侧模板位移，宜在两侧模板间相隔一定距离加设临时木条支撑浇筑砼时拆除。七、质量安装标准1、模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基类别施工设备和材料供

7、应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量，侧压力施工荷载。模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工方案技术执行。（主控项目）（模板安装）1.1安装理清结构上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力.1.2木胶合板符合木结构工程施工及验收规范（GBJ206-83）中的承重结构选材标准，其树种可按本地区实际情况选用，材质不宜低于且等材。1.3在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接槎处。（一般项目）1.4模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面清理干净并常涂刷隔离刷，但不得用影响结

8、构或防碍装饰工程施工的隔离剂；浇灌砼时，模板内的杂物应清理干净。1.5对跨度不小于4m的理清钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/1000-3/1000。1. 6现浇结构模板安装的偏差应符合下表规定。项 目 允许偏差（mm） 检验方法轴线位置（纵、横两个方面） 5 钢尺检查底模上表面标高 5 水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸 基 础 10 钢尺检查 柱、墙、梁 +4、5 钢尺检查层高垂直 度 不大于5m 5 经纬仪或吊线，钢尺检查 大于5m 8 经纬仪或吊线，钢尺检查相邻两板表面高低差 2 钢尺检查表面平整度 5 2m靠尺和塞尺检查（主控项目）（

9、模板拆除）1.7底模及其支架拆除时的砼强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。构件类型 构件跨度（m） 达到砼设计立方体抗压强度标准值的面分率（%）板 2 50 2、8 75 8 100梁、拱、壳 8 75 8 100悬臂构件 1001.8后浇带模板的拆除和支顶应按施工技术方案执行。（一般要求）1.9侧模板拆除时的混凝土强度应能保证其表面及梭角不受伤。1.10模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。2、主要安全技术措施2.1支模过程应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶，模板联结稳固，不得空架浮搁，拆除间歇时应将松开的部件

10、和模板运走，防止附下伤人。2.2拆模时应搭设脚手板。2.3拆楼层外边模板时，应有防高空防时落及防止模板向外倒跌的措施。3、成品保护3.1坚持每次使用后清理板面，涂刷胶模剂。3.2按楼板部位层层复安，减少损耗。3.3材料应按编号分类堆放，对损坏的模板加强修复和补齐。4、技术措施：（1）底层架体搭设项把基层室内土层进行夯实后才能操作，立杆悬座先用侧跳板设立杆位置铺设，立杆座底再用厚5cm垫板垫牢，且场地有排水措施，使地面不积水。（2）为使得架体整体稳定应设置顶撑墙，每3m设一顶墙杆，此杆为水平杆的延伸。八、模板工程安全技术措施1、工人进入施工现场必须戴好安全帽，严禁穿拖鞋、硬底鞋、高跟鞋、赤脚上班

11、、高处作业必须系安全带并系牢。2、经医生检查认为不适宜高处作业的人员，不得进行高处作业。3、严格执行安全技术操作规程，不得违章指挥和违章作业，不得在工作中开玩笑，严禁酒后上岗。4、特殊工种必须持证上岗，严禁无证者代替操作。5、上班前应检查所要使用工具是否牢固，操作地点是否安全，防护措施是否完善。确认无误后方可进行施工，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。6、安装与拆卸5m以上的模板，应搭脚手架并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。7、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，大风过后必须检查操作地点，确认安全后方可进行操作。8、工人抬运模板时要互相配合，协同工作，传递模板工具应用运输工

12、具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，暂停人员过往。9、不得在脚手架上堆放大批模板或其他材料。10、模板支撑不得使用腐烂扭裂，顶撑要垂直，底端平整夯实，并加垫木，木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。11、支模应按工序进行，模板未经技术负责人签字验收合格，不得进行下道工序。12、支设4米以上的立柱模板，四周必须顶牢，操作时要搭设工作台，不足4米的，可采用马凳操作。禁止利用拉杆，支撑攀登上下。13、支设对立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。14、拆除模板时申请经技术负责人批复后，方可拆除模板。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬，硬砸或大面积

13、撬落和拉倒。完工前，不得留下松动和悬挂的模板，拆下的模板应及时清运到指定地点集中推放，防止钉子扎脚。15、拆除模板一般用长撬棒，人不允许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下。16、装拆模板时，作业人员要站在安全地点进行操作，防止上下同一垂直面工作。17、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板，拆除下模板要及时清堆整齐，不得在临时工棚内使用电炉、煤油炉等。不得任意设灶，操作人员要增强自我评批和相互保护的安全意识。18、现场电源开关，电线路照明工具机械设备，非操作人员不利使用。19、夜间施工应有足够的灯光，照明灯具应架高使用，导线绝缘应良好，灯具不得挂在金属架上。九、梁模板(木

14、支撑)计算书1、模板参数木支撑纵距Lb (m): 0.500；立杆计算高度H (m): 2.600; 立杆采用方木；立杆方木截面宽度b(mm): 80.000；立杆方木截面高度h(mm): 80.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 40.000: 梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 60.000: 帽木长度La(m): 1.000: 帽木截面宽度b2 (mm): 60.000: 帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 80.000: 斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 600.000: 梁截面宽度B(m): 0.250: 梁截面高度D(m): 0.500: 2、荷载参数模板

15、自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000; 3、梁侧模板参数梁侧斜撑截面宽度b3 (mm): 40.000；梁侧斜撑截面高度h3 (mm): 60.000；梁侧背楞截面宽度b4 (mm): 40.000；梁侧背楞截面高度h4 (mm): 60.000；梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m): 0.150；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000; 面板厚度(mm): 20.000; 面板抗弯设计值fm(N/mm2): 1

16、3.000; 5、立杆方木参数立杆方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯

17、强度设计值fm(N/mm2): 11.000；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正

18、系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 40.549 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算： 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照支撑的间距和模板面的大小,按支撑在龙骨上的简支梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； 取单位宽度面板为计算单位

19、 W - 面板的净截面抵抗矩，W = 100020.02/6=66666.67mm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2112.000.90=12.96kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.411.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 12.960+1.260 = 14.220 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 500.00mm；面板的最大弯距 M= 0.12514.22500.002 = 4.44105N.mm；经计算得到，面板的受

20、弯应力计算值: = 4.44105 / 6.67104=6.666N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.666N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 12.001 = 12.00N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 500.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 100020.

21、003/12=.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 512.00500.004/(3849500.006.67105) = 1.542 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =500.000/250 = 2.000mm；面板的最大挠度计算值 =1.542mm 小于 面板的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算：1.梁侧背楞支撑计算方木直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，梁侧支撑采用方木，截面宽度80.000mm截面高度80.000mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = bh2/6 = 40.00060.0002

22、/6 = 24000.000 mm3； I = bh3/12 = 40.00060.0003/12 = .000 mm4； 木楞计算简图（1）、支撑强度验算：强度验算计算公式如下:其中， - 方木弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 方木的最大弯距(N.mm)； W - 方木的净截面抵抗矩； f - 方木的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算方木跨中弯矩：其中，作用在的荷载，q = (1.212.0000.90+1.41.0000.90)0.500/2= 3.555 kN/m；方木计算跨度(木支撑纵距):(mm): l = 500.000 mm；方木的最大弯距: M=0.13.5550.

23、5002= 0.089 KN.m；最大支座力：N= 1.13.5550.500= 1.955 kN经计算得到，方木的最大受弯应力计算值 = M / W = 0.089106/24000.000= 3.703 N/mm2；方木的抗弯强度设计值: f = 11.000 N/mm2；方木最大受弯应力计算值 3.703N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！（2）、支撑的挠度验算：其中 E -方木的弹性模量：9000.000 N/mm2； q-作用在方木上的侧压力线荷载标准值； q =12.0000.500/2= 3.000 N/mm；l-计算跨度(梁底模板支撑间距)：l

24、= 500.000 mm；I-方木的截面惯性矩：I = .000 mm4；方木的最大挠度计算值: = 0.6773.000500.000 4/(1009000.000.000) = 0.196 mm；方木的最大容许挠度值: = 500.000 /250= 2.000 mm；方木的最大挠度计算值0.196mm，小于 方木的最大容许挠度值2.000mm，满足要求！2、梁侧斜撑(轴力)计算：梁侧斜撑的轴力RDi按下式计算： RDiRCi/sini其中 RCi -梁侧斜撑对梁顶侧支撑的支座反力，取；RCi =N=1.955 kN RDi -斜撑的轴力； i -斜撑与梁侧面板的夹角；sini = sin

25、arctan(0.150/ 0.500) = 0.287；斜撑的轴力：RDi=RCi/sini=1.955/0.287=6.804 kN；3、梁侧斜撑稳定性验算：稳定性计算公式如下：其中，N - 作用在木斜撑的轴力,6.804 kN -木斜撑受压应力计算值； fc -木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0-木斜撑截面的计算面积； A0 = 40.00060.000 = 2400.000 mm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳定系数按下式计算： i -木斜撑的回转半径，i = 0.28960.000 = 17.340 mm； l0- 木斜撑

26、的计算长度，l0 = (500.000)2+150.00020.5 = 522.015 mm； = 522.015/17.340 = 30.105； =1/(1+(30.105/80)2) = 0.876；经计算得到： = 6804.470/(0.8762400.000) = 3.237 N/mm 2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；斜撑受压应力计算值为3.237 N/mm2，小于斜撑抗压强度设计值13.200N/mm2，满足要求！五、梁底模板计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则

27、是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 250.0020.00020.000/6 = 1.67104mm3； I = 250.0020.00020.00020.000/12 = 1.67105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支

28、撑间距): l =500.000mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.225.0000.2500.5000.900=3.375kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.3500.2500.900=0.095kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.41.0000.2500.900=0.315kN/m；q = q1 + q2 + q3=3.375+0.095+0.315=3.785kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0.103.7850.5002=0.095kN.m； =0.095106/1.67104=5.67

29、7N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.677 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（25.000.500+0.35）0.25= 3.21KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =500.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =500.00/250 = 2.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.213500.04/(1009500

30、.01.67105)=0.858mm；面板的最大挠度计算值: =0.858mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 500.0 / 250 = 2.000mm，满足要求！六、帽木验算： 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算； (1)钢筋混凝土板自重线荷载设计值(kN/m)： q1 =1.225.0000.5000.500 = 7.500 kN/m； (2)模板的自重线荷载设计值(kN/m)： q2 =1.20.3500.500 = 0.210 kN/m； (3)活荷载为振捣混凝土荷载设计值(kN/m)： q3=1.41.0000.500 = 0.700 kN/m； q= q1 +

31、q2 + q3 = 8.410kN/m； (4)帽木的自重线荷载设计值(kN/m)： q4=1.2 60.00010-380.00010-33.870 = 0.022 kN/m； (5)斜撑传给帽木的集中力（kN） P= RCi/tani = 1.955/0.300 =6.518 kN 帽木截面抵抗矩：W = 60.00080.0002/6 = 64000.000 mm3； 帽木截面惯性矩：I = 60.00080.0003/12 = .000 mm4； 帽木受力计算简图 经过连续梁的计算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kN.m) 帽木变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁

32、的支撑反力由左至右分别为： R1 = 2.450 kN； R2 = 10.260 kN； R3 = 2.450 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.636 kN.m； 最大变形 max = 0.351 mm； 最大剪力 Vmax = 5.130 kN； 截面应力 = 9.933 N/mm2。 帽木的最大应力为 9.933 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11.000 N/mm2，满足要求！ 帽木的最大挠度为 0.351 mm，小于帽木的最大容许挠度 2.000 mm，满足要求！七、梁底木支架立杆的稳定性验算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下内容：

33、(1)木顶撑的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0400.060+2.6000.0800.0803.870= 0.097 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.5000.250 = 0.044 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2500.5000.500 = 1.563 kN； 经计算得到，静荷载标准值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.097+0.044+1.563 = 1.704 kN；2、活荷载为施工荷载标准值： 经计算得到，活荷载标准值： NQ

34、= 1.0000.2500.500 = 0.125 kN；3、立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.21.704+1.40.125 = 2.219 kN； 稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在立杆上的轴力 -立杆受压应力计算值； fc -立杆抗压强度设计值； A0-立杆截面的计算面积； A0 = 80.00080.000 = 6400.000 mm2 -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算： i-立杆的回转半径，i = 0.28980.000 = 23.120 mm； l0- 立杆的计算长度，l0 = 2600

35、.000-600.000 = 2000.000 mm； = 2000.000/23.120 = 86.505； =1/(1+(86.505/80)2) = 0.461； 经计算得到： = 2219.477/(0.4616400.000) = 0.752 N/mm2； 根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立杆受压应力计算值为0.752N/mm2，小于木顶支撑立杆抗压强度设计值 12.000N/mm2，满足要求！八、梁底斜撑稳定性验算: 木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDiRCi/sini 其中

36、 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； i -斜撑与帽木的夹角。 sini = sinarctan600.000/(1000.000/2) = 0.768； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sini= 2.450/ 0.768= 3.189 kN 稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撑的轴力,3.189 kN -木斜撑受压应力计算值； fc -木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0-木斜撑截面的计算面积； A0 = 40.00060.000 = 2400.000 mm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳定系数按下式

37、计算： i -木斜撑的回转半径，i = 0.28960.000 = 17.340 mm； l0- 木斜撑的计算长度，l0 = (1000.000/2)2+600.00020.5 = 781.025 mm； = 781.025/17.340 = 45.042； =1/(1+(45.042/80)2) = 0.759；经计算得到： = 3189.340/(0.7592400.000) = 1.750 N/mm 2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为1.750 N/mm2，小于木顶

38、支撑斜撑抗压强度设计值13.200N/mm2，满足要求！十、板模板(木支撑)计算书工程；属于框架结构;地上5层;地下0层；建筑高度：18.90m；标准层层高：3.30m ；总建筑面积：2490.00平方米；总工期：0天；施工单位：建设工程有限公司。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，建设工程有限公司组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。模板支架采用木顶支撑，计算根据木结构设计规范（GB50005-2003）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、建筑施工计算手册江正荣著、建筑施工手册（第四版）等编制。一、参数信息1、模板支架参数

39、横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；立柱长度(m): 3.180；立柱采用方木；立柱方木截面宽度(mm): 80.000；立柱方木截面高度(mm): 100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自

40、重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C35；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；楼板的计算跨度(m)：4.000；楼板的计算宽度(m)：4.500；楼板的计算厚度(mm)：120.000；施工期平均气温()：25.000；4、板底方木参数板底方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；5、帽木方木参数帽木方木选

41、用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：11.000；7、立柱方木参数立柱方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000；二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照简支梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = bh2/6 = 4.0006.0

42、002 = 144.000 cm3； I = bh3/12 = 4.0006.0003/12 = 72.000 cm4； 木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1 = 25.0000.1200.300 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1 = 2.0001.0000.300 = 0.600 kN；2、抗弯强度验算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和， 计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(q1+q2 ) =

43、 1.2(0.900+0.105) = 1.206 kN/m； 集中荷载 P = 1.4p1 = 1.40.600 = 0.840 kN； 最大弯距 M = Pl/4+ql2/8 = 0.8401.000/4+1.2061.0002/8= 0.361 kN； 最大支座力 N = P/2+ql/2 = 0.840+1.2061.000/2 = 1.023 kN ； 截面应力 = M/W = 0.361/0.144 = 2.505 N/mm2；方木的最大应力计算值为2.505N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算： 最大剪力的计算公式如下： 截面抗剪强

44、度必须满足下式： 其中最大剪力：V = 1.2061.000/2+0.840/2 = 1.023 kN； 截面受剪应力计算值：T = 31.023103/(240.00060.000) = 0.639 N/mm2； 截面抗剪强度设计值：fv = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪应力计算值为0.639N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下： 均布荷载 q = q1+q2 = 0.900+0.105 = 1.005 kN/m； 集中荷载 p = 0.

45、600 kN 最大变形 = 51.0051.0001012/(3849000.00072.000104) +0.6001.000109/(489000.00072.000104) = 2.021 mm；方木的最大挠度为2.021mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！三、帽木验算: 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.2061.000+0.840 = 2.046 kN； 均布荷载q取帽木自重：q = 1.0000.0600.0803.870 = 0.019 kN/m； 截面抵抗矩：W = bh2/6 = 6.0008.000

46、2/6 = 64.000 cm3； 截面惯性矩：I = bh3/12= 6.0008.0003/12 = 256.000 cm4； 帽木受力计算简图 经过连续梁的计算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kN.m) 帽木变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1 = 2.426 kN； R2 = 4.169 kN； R3 = 1.608 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.222 kN.m； 最大变形 max = 0.118 mm； 最大剪力 Vmax = 2.494 kN； 截面应力 = 3.462 N/mm2。 帽木的最大应力为 3.462 N/m

47、m2，小于帽木的抗弯强度设计值 11.000 N/mm2，满足要求！ 帽木的最大挠度为 0.118 mm，小于帽木的最大容许挠度 2.000 mm，满足要求！四、模板支架荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下内容： (1)木顶撑的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0300.040+3.1800.0800.1003.870= 0.000 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN

48、)： NG3 = 25.0000.1201.0001.000 = 3.000 kN； 经计算得到，静荷载标准值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.000+0.350+3.000 = 3.350 kN；2、活荷载为施工荷载标准值： 经计算得到，活荷载标准值： NQ = 2.0001.0001.000 = 2.000 kN；3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.23.350+1.42.000 = 6.820 kN；五、立柱的稳定性验算: 稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在立柱上的轴力 -立柱受压应力计算值； fc -立柱抗压强

49、度设计值； A0-立柱截面的计算面积； A0 = 80.000100.000 = 8000.000 mm2 -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算： i-立杆的回转半径，i = 0.289100.000 = 28.900 mm； l0- 立杆的计算长度，l0 = 3180.000-600.000 = 2580.000 mm； = 2580.000/28.900 = 89.273； =1/(1+(89.273/80)2) = 0.445； 经计算得到： = 6820.149/(0.4458000.000) = 1.914 N/mm2； 根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立柱受压应力计算值为1.914N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值 12.000N/mm2，满足要求！六、斜撑(轴力)计算: 木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； i -斜撑与帽木的夹角。 sini = sin90-arctan(1.000/2)/0.600 = 0.974； 斜撑的轴力