建筑工程专业毕业设计计算书

1、2楼板设计2.1楼板结构信息和单位分隔：结构板厚度100厘米， 和 ，剖面为L1，L2，L3，剖面为Bh=240300分割楼层并稍微调整楼梯间，以选取代表部分做为计算单位。示例图1:2.2楼板荷载计算：表1负载类型标准值KN/注释常数荷兰再次硬木地板0.4按楼板结构由上至下15厚水泥砂浆0.01520=0.310厚水泥砂浆找平0.0120=0.2100厚现浇板0.125=2.5天花板被粉刷了0.18小计策0.4 0.3 0.2.5 0.18=3.58生擒2.0所有房间恒荷载部分系数g=1.2活荷载部分系数q=1.4楼板恒荷载设计值：g=1.23.58=4.3kn/楼板活荷载设计值：q=1.42

2、.0=2.8 KN/2.3标准分层设计：根据连续多跨双向板的实际计算方法，计算出的弹性理论计算板-对内部支撑的跨最大正弯矩，g q/2和内部支撑铰接时q/2计算出的弯矩，以及。当最大负弯矩是内部支撑固定时，得出g q(由相邻板计算的负弯矩绝对值的大值)。G q=4.3 2.8=7.1 KN/G q/2=4.3 1.4=5.7 KN/Q/2=1.4 KN/2.3.1板计算跨距：内部跨距Lo=Lc Lc是轴距离横向跨距lo=ln b ln净跨距，b为梁宽度2.3.2板弯矩计算：考虑到蒲松的非Vc=0.2，由于房间大小的差异，某些双向板在同一方向的相邻跨度上有很大差异，因此需要对计算的弯矩进行一些调

3、整。a区域网格：LX=3.6-0.12-0.12 0.24=3.6 mly=4.2 mlx/ly=0.86MX=(0 . 0266 0 . 20 . 0231)(g q/2)LX(0 . 0496 0 . 20 . 035)(q/2)LX=0 . 03125 . 73 . 6 0 . 05661 . 4 x 3.6=3.341 knzm/mmy=(0.0231 0.2x 0.0266)x5.7x 3.6(0.035 0.2x 0.0496)x1.4x 3.6=2.1 0.82=2.92 KNZm/mmxm=-0.07 x(g q)LX=-0.07 x7.1 x 3.6=-6.44 knzm/m

4、MyM=-0.067x7.1x3.6=-6.24 KNZm/mb单元：Lx=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.86MX=(0.0322 0.2x 0.0231)x5.7x 3.6(0.0496 0.2x 0.035)x1.4x 3.6=2.72 1.03=3.75 KNZm/mmy=(0.0231 0.2x 0.0322)x5.7x 3.6(0.035 0.2x 0.0496)x1.4x 3.6=2.18 0.82=3.00 KNZm/mmxm=-0.0818 x7.1 x 3.6=-7.53 knzm/mMyM=-0.073x7.1x3.6=-6.72 KNZm/mc区域网格：Lx=

5、3.5m Ly=4.2m Lx/Ly=0.83MX=(0.0341 0.2x 0.0225)x5.7x 3.5(0.0528 0.2x 0.0342)x1.4x 3.5=2.69 1.02=3.71 KNZm/mmy=(0.0225 0.2x 0.0341)x5.7x 3.5(0.0342 0.2x 0.0528)x1.4x 3.5=2.05 0.77=2.82 KNZm/mMxM=-0.0851x7.1x3.5=-7.4 KNZm/mmym=-0.0739 x7.1x 3.5=-6.43 knzm/md-cell:d-cell面板在y方向上是相邻板F(G)和更大的跨度，因此计算的跨度弯矩为g

6、 q/2的10%，计算的跨度弯矩为q/2的5%。Lx=4.8m Ly=4.2m Ly/Lx=0.875MX=(0.0161 0.2 x 0.0234)x5.7 x 4.2(0.0353 0.2 x 0.0481)x1.4 x 4.2=2.1.1=3.2 knzm/mmy=(0.0234 0.2x 0.0161)x 5.7 x 4.2 x 1.1(0.0481 0.2x 0.0353)x 1.4X4.2x0.95=2.94 1.29=4.23 KNZm/mmxm=-0.0546 x7.1x 4.2=-6.84 knzm/mmym=-0.0739 x7.1x 4.2=-7.60 knzm/mE-单

7、元：相同的d-单元，用于调整x-span弯矩Lx=5.1m Ly=3.3m Ly/Lx=0.65MX=(0.0183 0.2x 0.0465)x 5.7 x 3.3 x 1.1(0.0271 0.2x 0.075)x 1.4x 3.3X0.95=1.88 0.61=2.49 KNZm/mmy=(0.0465 0.2x 0.0183)x5.7x 3.3(0.075 0.2x 0.0271)x1.4x 3.3=3.11 1.25=4.34 KNZm/mMxm=-0.0777x7.1x 3=-6.01 knzm/mmym=-0.1045 x7.1 x 3.3=-8.08 knzm/mf区域网格：不考

8、虑实际周围板对交叉中间弯矩的影响Lx=2.4m Ly=2.1m Ly/Lx=0.875MX=(0.0233 0.2 x 0.0256)x5.7 x 22.1(0.0353 0.2 x 0.0481)x1.4 x 2.1=0.71 0.28=0.99 KNZm/mmy=(0.0256 0.2x 0.0233)x5.7x 2.1(0.0481 0.2x 0.0353)x1.4x 2.1=0.076 0.34=1.1MxM=-0.067x7.1x2.1=-2.1 KNZm/mMyM=-0.0682x7.1x2.1=-2.1 KNZm/mg单元：Lx=Ly=2.1m Lx/Ly=1MX=(0.0231

9、 0.2x 0.018)x5.7x 22.1(0.0368 0.2x 0.0368)x1.4x 2.1=0.67 0.27=0.94 KNZm/mmy=(0.018 0.2 x 0.0231)x5.7 x 22.1(0.0368 0.2 x 0.0368)x1.4 x 2.1=0.57 0.27=0.84 KNZm/mMxM=-0.06x7.1x2.1=-1.88 KNZm/mMyM=-0.055x7.1x2.1=-1.72 KNZm/mh单元：调整x跨度弯矩Lx=4.5m Ly=3.3m Ly/Lx=0.73MX=(0.0202 0.2x 0.041)x 5.7 x 3.3 x 1.1(0.

10、0309 0.2x 0.0645)x 1.4x 3.3X0.95=1.94 0.63=2.57 KNZm/mmy=(0.041 0.2x 0.0202)x5.7x 3.3(0.0645 0.2x 0.0309)x1.4x 3.3=2.8 1.08=3.88 KNZm/mMxm=-0.0764x7.1x 3=-5.91knzm/mMyM=-0.096x7.1x3.3=-7.4 KNZm/mI-cell:将y-span弯矩增大10%Lx=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.86MX=(0.0241 0.2x 0.0158)x5.7x 3.6(0.0496 0.2x 0.035)x1.4x 3

11、.6=2.01 1.03=3.04 KNZm/mmy=(0.0158 0.2x 0.0241)x 5.7 x 3.6 x 1.1(0.353 0.2x 0.0496)x 1.4x 3.6=1.68 0.82=2.5 KNZm/mmxm=-0.0618 x7.1 x 3.6=-5.69 knzm/mmym=-0.0549 x7.1x 3.6=-5.05 knzm/mj区域网格：Lx=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.086MX=(0.0289 0.2x 0.0157)x5.7x 3.6(0.0496 0.2x 0.035)x1.4x 3.6=2.37 1.03=3.40 KNZm/mmy

12、=(0.0157 0.2x 0.0289)x5.7x 3.6(0.035 0.2x 0.0496)x1.4x 3.6=1.59 0.82=2.41 KNZm/mmxm=-0.0687 x7.1 x 3.6=-6.32 knzm/mmym=-0.0566 x7.1x 3.6=-5.21 knzm/m其中mxy是平板跨距中沿X(Y)方向的最大正弯矩，mxM-Y-500是沿固定边沿X(Y)的负支撑弯矩。2.3.3板截面设计：短跨度方向的弯矩大于长跨度，因此短跨度方向的钢筋放置在长跨度钢筋的外部。短跨距中间剖面的有效高度ho1=h-20=100-20=80mm，长跨距中间剖面的有效ho2=h-30=1

13、00-30=70mm。2.3.4板加固计算：内力臂系数 s=0.95，as=m/(0.95 zfyko)，C20混凝土，使用8钢筋的板。考虑到实际构造的缺陷和未来的使用要求，根据理论值相应地增加加强。各板加固计算结果和实际加固见表2。表2单面弧(毫米)m(KNZm/m)As(毫米/m)加固实际上有As(毫米/m)交叉中a球格x方向803.41209 8 180279y方向702.92209 8 180279b球格x方向803.75234 8 150335y方向703.0214 8 180279c球格x方向803.71232 8 150335y方向702.82202 8 180279d球格x方向

14、703.2229 8 150335y方向804.23265 8 150335e球格x方向702.49178 8 180279y方向804.34272 8 180335f球格x方向700.9971 8 200251y方向801.169 8 200251单面弧(毫米)m(KNZm/m)As(毫米/m)加固实际上有As(毫米/m)越过中间g球格x方向700.9460 8 200251y方向800.8453 8 200251h球格x方向702.57184 8 180279y方向703.88243 8 150335I球格x方向803.04190 8 180279y方向702.50179 8 180279

15、j球格x方向803.4213 8 180279y方向702.41213 8 180279支流座位A-E80-8.08506 8 100503A-D80-6.84428 8 100503D-E80-8.08506 8 100503D-F80-7.6476 8 100503D-C80-7.6476 8 100503D-D80-6.84428 8 110457D-G80-7.6476 8 100503D-H80-7.6476 8 100503D-I80-6.84428 8 100503F-G80-2.1132 8 200251C-B80-7.53471 8 100503C-J80-7.4463 8 100503I-H80-7.4463 8 100503I-I80-5.69356 8 110457I-J80-5.21326 8 110457J-J80-6.32396 8 110457E-F80-6.01376 8 110457H-G80-5.91370 8 110457A-B80-6.72421 8 110457表2继续2.3.5地梁设计选取L1做为计算元件，剖面bxh=240x3002.3.5.1应力分析和内力计算