土木工程毕业设计-教学楼结构与施工组织设计

1、重庆工商大学教学楼结构与施工组织设计The structure and design of the teaching building and construction organization of Industrial and Commercial University Of Chongqing学生姓名：学生学号：专业名称：土木工程指导教师：土木工程学院*年*月*日独创性声明本人声明所呈交的毕业设计（论文）是本人在指导教师指导下进行的研究工作和取得的研究成果，除了文中特别加以引用标注之处外，论文中不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果，没有伪造数据的行为。毕业设计（论文）作者签名： 签字日

2、期： 年 月 日毕业设计（论文）版权使用授权书本毕业设计（论文）作者完全了解学校有关保留、使用论文的规定。同意学校保留并向有关管理部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权天津城建大学可以将本论文的全部或部分内容编入有关数据进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本论文。（保密的毕业设计（论文）在解密后适用本授权说明）毕业设计（论文）作者签名： 指导教师签名：签字日期： 年 月 日 签字日期： 年 月 日摘 要 本工程为重庆工商大学教学楼结构与组织设计，该教学楼位于重庆市江北区，结构类型为钢筋混凝土框架结构，建筑层数为6层，办公楼采用一字型内廊式布局。建筑

3、物类型为丙类，建筑使用年限为50年。本设计的计算书主要包括三部分，建筑设计部分、结构设计部分和施工组织设计。在建筑设计中，主要依据建筑用途及设计要求确定设计方案，同时根据设计方案绘制建筑施工图。在结构设计中主要是主体工程结构设计，主体结构设计建立在建筑方案设计的基础上，依据场地条件和抗震要求等来选择结构类型，进行结构布置。根据结构布置算出重力荷载代表值，进而确定自振周期，并进行抗侧移刚度计算，选择横向一榀框架进行水平地震作用计算和竖向荷载作用下框架内力计算。绘出内力图，考虑地震作用和非地下的内力组合，使用最不利组合进行各构件的配筋计算。然后根据工程量采用合理的施工方案，确定施工进度计划，并绘出

4、现场平面布置图。关键词：框架结构；建筑设计；结构设计；内力组合；配筋计算；ABSTRACTThe project of Chongqing Technology and business university teaching building structure and construction organization design in the office building, is located in Jiangbei District, Chongqing City, structure type for the frame structure, building layers f

5、or 6 layer, the office building by word type inner corridor layout. Building type for class C, the building service life of 50 years.The design of the book mainly including architectural design and structural design. In the architectural design, according to the architectural design, the main basis

6、for architectural design and design requirements, at the same time according to the design plan to draw the construction plan. In the structure design, it mainly includes three parts: one is the main structure design, the two is the construction organization design. Engineering design of the main st

7、ructure built on the basis of architectural design, according to the site conditions and seismic requirements to select the structure type, structural layout, and consider under the action of seismic and non seismic internal force combination, using the most unfavorable combination of each component

8、 of the reinforcement.Keywords: frame structure, architectural design, structure design, internal force combination, reinforcement calculation;目 录第一章 设计资料11.1工程概况11.2计算方法及内容3第二章 荷载计算12.1荷载分类计算1第三章 基本自振周期的计算63.1结构刚度计算63.2自振周期T1的计算7第四章 水平地震作用计算94.1地震作用标准值计算94.2框架侧移验算114.3水平地震作用下框架内力计算13第五章 竖向荷载作用下框架内力

9、计算165.1竖向恒载作用下框架内力计算205.2竖向活载作用下框架内力计算25第六章 内力组合276.1竖向荷载作用下的梁端及跨中弯矩基本组合276.2水平地震作用效应与竖向荷载作用效应的基本组合296.3水平地震作用下的柱端内力的基本组合32第七章 截面设计357.1框架梁357.2框架柱39第八章 施工组织设计458.1工程建设概况458.2工程施工概况458.3工程施工特点468.4划分施工段468.5确定施工流向478.6确定施工程序488.7确定施工顺序498.8分部分项工程498.9选择施工机械578.10划分施工过程588.11计算工程量598.12计算劳动量608.13确定各

10、施工过程的施工天数618.14编制施工进度计划618.15资源需用量计划62第九章 施工平面图设计639.1施工平面图布置63第十章 主要技术经济措施6610.1现场施工安全措施6610.2文明施工管理措施6610.3雨季施工措施6610.4保证质量措施6710.5降低成本措施68致 谢69参考文献70附 录71第一章 设计资料1.1工程概况1设计资料1某多层教学楼，建筑平面、立面、剖面、外檐详图见图。室内设计标高0.000，室内外高差600mm。2建筑构造做法建筑构造做法选自华北地区建筑标准设计图集05J1。楼面及屋面构造做法见表11。墙体构造做法见表12。墙体材料为非承重结构的外围护墙（包

11、括女儿墙）用200厚烧结多孔砖；室内填充墙200厚烧结空心砖砌筑，内墙两侧均为混合砂浆粉刷墙面顶棚采用轻钢龙骨纸面石膏板吊顶（05J1顶7），自重0.14 kN/m2。门窗采用铝合金门窗单位荷载为0.4 kN/m；木门单位荷载为0.2 kN/m 表11 楼面及屋面构造做法（1）屋面（不上人） 屋14： 3.65kN/m2现浇钢筋混凝土屋面 250.10=2.5 kN/m2 轻钢龙骨吊顶 0.14kN/m2合计 6.29kN/m2（2）楼面（楼11）大理石楼面： 1.16kN/m2现浇钢筋混凝土楼面 0.1025=2.5kN/m2轻钢龙骨吊顶 0.14kN/m2合计 3.8 kN/m2 （3）卫

12、生间楼面（楼32）楼面： 2.04kN/m2现浇钢筋混凝土楼面 0.1025=2.5kN/m2轻钢龙骨吊顶 0.14kN/m2合计 4.68 kN/m2表12 墙体构造做法非承重结构的外围护墙（包括女儿墙）用200厚烧结多孔砖，外墙面贴瓷砖（，包括水泥砂浆打底，共厚）室内填充墙200厚烧结空心砖砌筑，内墙两侧均为混合砂浆粉刷墙面3使用荷载标准值屋 面：上人屋面2.0kN/m2； 非上人屋面0.5kN/m2；楼 面：办公室2.0kN/m2； 走廊、门厅、楼梯、厕所 2.5kN/m2。（楼面活荷载均取2.5）4自然条件基本风压：0.40kN/m2；基本雪压：0.40kN/m2；最大冰冻深度0.6m

13、。5抗震设防抗震设防烈度为6度（0.05g）；设计地震分组为第一组，场地类别为类。6地质勘探资料场地较为平整，天然地坪为绝对高程9.200m。自上而下，各土层主要特征描述如下，主要物理力学指标见表3。层：素填土，以粘土为主，局部含建筑垃圾、有机质较多，平均厚度约1.0m；层：粉质粘土，场区普遍分布，平均厚度约2.53.0m，可塑，分布较均匀；层：粉土，场区普遍分布，平均厚度约44.5m，可塑，分布较均匀；层：粉质粘土，厚度大于5m，可塑，场地内分布均匀。地下水最高水位为室外地坪下3.00m，地下水对混凝土及混凝土中的钢筋无侵蚀性。表13 地质资料层次土层描述厚度（m）层底深度（m）孔隙比（e）

14、液性指数（IL）地基承载力特征值fak（kPa）容重（kN/m3）素 填 土1.01.019.7粉质粘土3.54.04.55.00.6710.5114019.5粉 土4.04.58.09.00.5820.1515020.0粉质粘土大于5m0.6760.4116019.57材料：1）混凝土：现浇，强度等级为C30；2）钢 筋：板内受力主筋采用HPB300级钢筋，直径大于12时采用HRB335级钢筋，板内分布筋采用HPB300级钢筋。梁柱内受力主筋采用HRB400级钢筋，箍筋采用HPB300级钢筋。3）填充墙：墙体材料为非承重结构的外围护墙（包括女儿墙）用200厚烧结多孔砖；室内填充墙200厚烧结

15、空心砖砌筑，内墙两侧均为混合砂浆粉刷墙面室内地面以上填充墙为烧结多孔砖，烧结空心砖砌体；砂浆采用强度等级为M7.5的水泥混合砂浆。1.2计算方法及内容1.2.1.确定结构构件尺寸；2.用底部剪力法计算水平地震作用下地震剪力。并取一榀框架，计算其内力；3.对上述框架用分层法或二次弯矩分配法计算竖向荷载下构件内力，并进行梁弯矩调幅，调幅系数b=0.85；4.进行框架内力组合及截面设计；5.按弹性理论计算板及次梁的内力，并进行截面设计。1.2.2结构方案选型与结构布置本建筑高H=22.2m，局部高H=25.5m，属多层建筑，采用框架结构，现浇梁、板及柱，现浇板式楼梯；根据建筑抗震设计规范GB5001

16、1-2010第6.2.1条，框架抗震等级为四级。根据地质报告，拟采用柱下独立基础。基础埋深-2.50m，基础顶面标高为-1.30m。混凝土：主体结构梁、柱、板均采用C30级；构造柱、圈梁及过梁均采用C20级。钢 筋：HPB300级钢（）；HRB400级钢（）。焊 条：采用E43及E50型。抗震及抗风措施：填充墙在门口标高处设抗震带一道。1框架柱柱截面尺寸根椐柱的允许轴压比mc按下式计算确定。根据建筑抗震设计规范GB50011-2010第6.3.6条，框架抗震等级为三级时柱的轴压比限值为mc=0.85。为使结构在两个主轴方向的动力特性相近，柱截面采用方柱，柱的轴力设计值Nc按下式估算。最大负载的

17、柱为4B、4C、5B、5C处，则其最大轴力估算为：=1.21.1(7.2+2.4)/27.5146=3991.68kN因此，主楼框架柱截面尺寸确定为：600mm600mm。2框架梁根据建筑抗震设计规范GB50011-2010第6.3.1条和第6.3.6条，梁的截面宽度不宜小于200mm；截面高宽比小于4；梁净跨与截面高度之比宜大于4。（1）AD轴纵向框架梁：h=(1/81/14)l =(1/81/14)7500 =938536，取h=700mm，b=250mm；（2）18轴AB段及CD段横向框架梁：h=(1/81/14)l =(1/81/14)7200 =900515，取h=700mm，b=2

18、50mm；（3）18轴BC段横向框架梁按与AB段框架梁线刚度相等计算，即mm故取h=500mm，b=200mm；（4）楼面次梁h=(1/121/18)l =(1/121/18)7200=600400，取h=500mm；b=200mm；跨度较小的次梁取h=400mm；b=200mm。（5）现浇板厚h=(1/301/35)l =(1/301/35)3750= 125100，取h=100mm；第二章 荷载计算2.1荷载分类计算2.1.1屋面荷载屋面恒载按照构造做法计算，列于表21中。分析框架结构在竖向荷载作用下的内力时，屋面活载应取均布活载与雪载之间的较大值，即上人屋面取2.0kN/m2，非上人屋面

19、取0.50kN/m2。抗震计算时，计算屋面重力荷载代表值时不考虑屋面活载，取雪载0.40kN/m2。2.1.2楼面荷载楼面恒载按照构造做法计算，列于表22中。楼面活载：教室取2.5kN/m2、办公室取2.0kN/m2、卫生间取2.5kN/m2；走廊取2.5kN/m2；楼梯屋顶设备用房：7.0kN/m2。2.1.3楼梯间荷载 恒载： 水磨石地面 30厚 1.16(0.3+0.15)/0.3= 1.74 kN/m2 楼梯踏步板 130厚 (0.13/cosa+0.15/2)25 = 5.51 kN/m2 板下抹灰 20厚 0.0220/cosa = 0.45 kN/m2 合 计： 7.70 kN/

20、m2 活载： 2.50 kN/m22.1.4墙体荷载非承重结构的外围护墙（包括女儿墙）用200厚烧结多孔砖，外墙面贴瓷砖（，包括水泥砂浆打底，共厚）：外墙：130.20 kN/m+0.5 kN/m+0.16=3.26kN/m室内填充墙200厚烧结空心砖砌筑，内墙两侧均为混合砂浆粉刷墙面（内墙4，0.0216=0.32kN/m）：内墙：110.20 kN/m+0.32 kN/m2=2.84 kN/m表21 屋面恒载计算表（1）屋面（不上人） 屋14： 3.65kN/m2现浇钢筋混凝土屋面 250.10=2.5 kN/m2 轻钢龙骨吊顶 0.14kN/m2合计 6.29kN/m2表22 楼面恒荷载

21、计算表1）楼面（楼11）大理石楼面： 1.16kN/m2现浇钢筋混凝土楼面 0.1025=2.5kN/m2轻钢龙骨吊顶 0.14kN/m2合计 3.8 kN/m2 2）卫生间楼面（楼32）楼面： 2.04kN/m2现浇钢筋混凝土楼面 0.1025=2.5kN/m2轻钢龙骨吊顶 0.14kN/m2合计 4.68 kN/m22.1.5重力荷载代表值计算各层重力荷载代表值汇总于表23。将表中恒载与活载求和并除以总面积，可得框架单位面积的重量为w= 11.9N/m2，说明初选柱截面尺寸时取w= 14kN/m2是合理的。表23 各层重力荷载代表值计算（kN）各层的恒活载标准值汇总(单位：kN)项次层号1

22、23456梁自重纵向框架梁Gbx796.95 796.95 796.95 796.95 796.95 796.95 横向框架梁Gby619.75 619.75 619.75 619.75 619.75 619.75 次梁Gby249.48 249.48 249.48 249.48 249.48 249.48 柱自重1726.56 1108.80 1108.80 1108.80 1108.80 1108.80 楼屋面恒载3351.60 3351.60 3351.60 3351.60 3351.60 5547.78 各层楼盖处其他附加50.00 900.00 楼屋面活载1764.00 1764.0

23、0 1764.00 1764.00 1764.00 441.00 楼梯恒载188.50 188.50 188.50 188.50 188.50 188.50 楼梯活载85.68 85.68 85.68 85.68 85.68 85.68 机房电梯活载130.00 墙自重2692.44 2069.00 2069.00 2069.00 2069.00 2069.00 门窗自重29.06 29.06 29.06 29.06 29.06 29.06 各层的重力荷载代表值汇总(单位：kN)项次层号123456梁自重纵向框架梁Gbx796.95 796.95 796.95 796.95 796.95 79

24、6.95 横向框架梁Gby619.75 619.75 619.75 619.75 619.75 619.75 次梁Gby249.48 249.48 249.48 249.48 249.48 249.48 柱自重1417.68 1108.80 1108.80 1108.80 1108.80 554.40 楼屋面恒载3351.60 3351.60 3351.60 3351.60 3351.60 6447.78 分到Gi中墙重2380.72 2069.00 2069.00 2069.00 2069.00 1034.50 分到Gi中门窗重29.06 29.06 29.06 29.06 29.06 14

25、.53 分到Gi中楼梯恒载188.50 188.50 188.50 188.50 188.50 94.25 恒载：9033.74 8413.14 8413.14 8413.14 8413.14 9717.39 楼屋面活载1989.90 1989.90 1989.90 1989.90 1989.90 571.00 楼梯活载85.68 85.68 85.68 85.68 85.68 42.84 重力荷载代表值10071.53 9450.93 9450.93 9450.93 9450.93 10002.89 附表:梁柱荷载计算表2-4 横向框架梁：层号编号bh-hb净长（m）根数抹灰增大系数Gb（k

26、N）合计：1-6L12506006.621.170.79 619.75 L12004001.821.113.37 L12506006.621.170.79 L12506006.661.1212.36 L12004001.861.140.10 L12506006.661.1212.36 表2-5 次梁自重计算：层号编号bh-hb净长（m）根数抹灰增大系数Gb（kN）合计：1-6CL12004007.271.1124.74 249.48 CL22004007.271.1124.74 表2-6 柱自重标准值层号bchc结构层高数量净高抹灰增大系数Gb（kN）合计：16006005.55325.451

27、.11726.56 1726.5626006003.6323.51.11108.80 1108.80 36006003.6323.51.11108.80 1108.80 46006003.6323.51.11108.80 1108.80 56006003.6323.51.11108.80 1108.80 66006003.6323.51.11108.80 1108.80 表2-7 填充墙自重计算层号编号长（m）高（m）个数面重(kN/m2)该层洞口面积实际面积（m2）自重（kN）总计：1Q-17.053.5143.2677.94267.51872.08 2692.44 Q-215.23.523

28、.267.299.2323.39 Q-37.053.5122.840296.1840.92 Q-46.63.5102.840231656.04 2-6Q-17.052.9163.2678.75248.37809.69 2069.00 Q-215.22.923.266.381.86266.86 Q-37.052.972.840143.115406.45 Q-46.62.9112.844.2206.34586.01 表2-8 门窗自重计算层号编号高（m）宽（m）面积(m2)个数面重(kN/m2)总面积（m2）自重（kN）总计：1M-12.40.92.16120.225.925.18 29.06 M

29、-22.41.12.6420.25.281.06 M-32.41.53.620.27.21.44 M-43.62.48.6410.28.641.73 C-12.12.45.0460.430.2412.10 C-32.11.53.1560.418.97.56 2-6M-12.40.92.16120.225.925.18 29.06 M-22.41.12.6420.25.281.06 M-32.41.53.620.27.21.44 M-43.62.48.6410.28.641.73 C-12.12.45.0460.430.2412.10 C-32.11.53.1560.418.97.56 第三章

30、基本自振周期的计算3.1 结构刚度计算3.1.1框架梁的惯性矩及线刚度先计算矩形截面梁的惯性矩然后考虑楼板的翼缘效应，将梁惯性矩乘以增大系数，即边梁取Ib=1.5I0，中间梁取Ib=2I0，其中，I0=1/12bbhb3。再求框架梁的线刚度ib=Ib/l。具体计算结果见表31。3.1.2框架柱的惯性矩及线刚度Ic=1/12bbhb3，ic=Ic/h。具体计算结果见表32。3.1.3框架柱的抗推刚度：各层框架柱的抗推刚度计算见表33表34。表31 梁的线刚度计算方向层号梁号bb(mm)hb(mm)I0(m4)惯性矩增大系数Ib(m4)EC（107kpa）L(m)ib=ECIb/l(kNm)横向1

31、-6BL12507007.15E-031.51.07E-0237.24.47E+04BL22005002.08E-031.53.13E-0332.43.91E+04ZL12507007.15E-0321.43E-0237.25.95E+04ZL22005002.08E-0324.17E-0332.45.21E+04纵向1-6BL12507007.15E-031.51.07E-0237.54.29E+04ZL12507007.15E-0321.43E-0237.55.72E+04表32 柱的线刚度计算层号砼bc(mm4)hc(mm4)Ic(m4)EC（107kpa）h(m)ib=ECIb/h(k

32、Nm)1C306006000.0108 35.555.84E+042-6C306006000.0108 33.69.00E+04表33 首层框架柱的抗推刚度柱类型根数K=ibj/iCac=(0.5+K)/(2+K）D=ac12ic/h2(kN/m）D根数D(kN/m)横向边框架边柱40.765 0.458 1.041E+044.162E+043.985E+05边框架中柱41.434 0.563 1.281E+045.124E+04中框架边柱121.020 0.503 1.145E+041.374E+05中框架中柱121.912 0.617 1.402E+041.683E+05纵向边框架边柱40

33、.734 0.451 1.027E+044.107E+044.106E+05边框架中柱121.469 0.568 1.291E+041.549E+05中框架边柱40.979 0.497 1.129E+044.517E+04中框架中柱121.958 0.621 1.412E+041.695E+05表34 二层六层层框架柱的抗推刚度柱类型根数K=ibj/(2iC)ac=K/(2+K)D=ac12ic/h2(kN/m)D根数D(kN/m)横向边框架边柱40.496 0.199 16566.207 6.626E+048.035E+05边框架中柱40.930 0.317 26455.680 1.058E

34、+05中框架边柱120.662 0.249 20715.563 2.486E+05中框架中柱121.240 0.383 31898.639 3.828E+05纵向边框架边柱40.476 0.192 16031.034 6.412E+049.741E+05边框架中柱140.953 0.323 26889.307 3.765E+05中框架边柱40.635 0.241 20086.671 8.035E+04中框架中柱141.270 0.388 32370.706 4.532E+053.2自振周期T1的计算采用能量法进行计算，将集中在各楼层标高处的重力荷载代表值，作为水平荷载作用在该质点处，求得相应的

35、质点水平位移ui，然后计算基本自振周期T1，计算公式为 T1=计算结果见表35、表36。其中，填充墙材料为烧结砖，周期折减系数取fT=0.8。从表中可以看出，框架在两个方向的基本自振周期相差不多，即两个方向的动力特性相近，满足抗震设计时的要求。表35 横向基本自振周期T1层号Gi（kN）Vi（kN）Di(kN/m)i(m)ui(m)GiuiGiui2T1(s)610002.89 10002.89 8.03E+050.01245 0.32512 3252.125 1057.326 0.8319 59450.93 19453.83 8.03E+050.02421 0.31267 2955.011

36、923.939 49450.93 28904.76 8.03E+050.03598 0.28846 2726.179 786.383 39450.93 38355.69 8.03E+050.04774 0.25248 2386.177 602.464 29450.93 47806.62 8.03E+050.05950 0.20474 1935.006 396.178 110071.53 57878.15 3.98E+050.14524 0.14524 1462.802 212.459 层号Gi（kN）Vi（kN）Di(kN/m)i(m)ui(m)GiuiGiui2T1(s)610002.89

37、10002.89 9.74E+050.01027 0.28931 2893.952 837.254 0.7886 59450.93 19453.83 9.74E+050.01997 0.27904 2637.214 735.896 49450.93 28904.76 9.74E+050.02967 0.25907 2448.471 634.330 39450.93 38355.69 9.74E+050.03938 0.22940 2168.034 497.345 29450.93 47806.62 9.74E+050.04908 0.19002 1795.903 341.264 110071.

38、53 57878.15 4.11E+050.14095 0.14095 1419.549 200.081 表36 纵向基本自振周期T1第四章 水平地震作用计算本工程建筑总高度H40m，且属于刚度和质量沿高度分布比较均匀的框架结构，所以近似采用底部剪力法进行地震作用计算。4.1地震作用标准值计算4.1.1水平地震作用影响系数a1根据给定条件，抗震设防烈度为6度（0.05g）；设计地震分组为第一组，场地类别为2类。可得计算参数：amax=0.04，Tg=0.35s，横向水平地震作用影响系数a1分别为：横向：纵向：4.1.2水平地震作用标准值集中在各层楼、屋盖标高处的重力荷载代表值Gi见表6，总重力

39、荷载代表值为：=57878.15kN结构底部总水平地震作用标准值为横向：FEk=a1Geq= a10.85Geq =0.001840.8557878.15=902.78kN 纵向：FEk=a1Geq= a10.85Geq =0.01930.8557878.15=947.30kN各层楼、屋盖标高处的横向水平地震作用标准值及地震剪力作用标准值如表14。由于横向基本自振周期T1=0.832s1.4Tg=0.63s，应考虑顶部附加地震作用系数d5：d5=0.08T1+0.01=0.080.832+0.07=0.1366DF5= d5FEk=0.1366902.78=123.28kN各层楼、屋盖标高处的

40、纵向水平地震作用标准值及地震剪力作用标准值如表15。由于纵向基本自振周期T1=0.789s1.4Tg=0.63s，故虚考虑顶部附加地震作用系数d5。d5=0.08T1+0.01=0.080.789+0.07=0.1331DF5= d5FEk=0.1331947.30=126.07kN表41 各楼层横向水平地震作用标准值及地震剪力作用标准值层号Gi（kN）Hi（m）Gi Hi （kN）610002.89 23.55.1302 0.2799 218.21 341.49 59450.93 19.95.0934 0.2241 174.65 516.14 49450.93 16.35.7382 0.18

41、36 143.14 659.28 39450.93 12.75.3830 0.1432 111.62 770.90 29450.93 9.1586476.0278 0.1028 80.10 851.00 110071.53 5.5555896.9932 0.0664 51.78 902.78 表42 各楼层纵向水平地震作用标准值及地震剪力作用标准值 层号Gi（kN）Hi（m）Gi Hi （kN）610002.89 23.55.1302 0.2799 229.89 355.96 59450.93 19.95.0934 0.2241 184.00 539.97 49450.93 16.35.738

42、2 0.1836 150.80 690.76 39450.93 12.75.3830 0.1432 117.60 808.36 29450.93 9.1586476.0278 0.1028 84.39 892.75 110071.53 5.5555896.9932 0.0664 54.55 947.30 4.2框架侧移验算由于本工程高宽比小于4，柱轴向变形引起的侧移忽略不计，梁柱弯曲变形引起的层间侧移计算见表43,44。从结果看，层间位移均满足要求。表43 表横向框架侧移验算层号Vi(kN)Di(kN/m)i=Vi/Di(m)层高度(m)层间相对弹性转角（h/x）6341.49 .96 0.0

43、004 3.68470 5516.14 .96 0.0006 3.65604 4659.28 .96 0.0008 3.64387 3770.90 .96 0.0010 3.63752 2851.00 .96 0.0011 3.63399 1902.78 .59 0.0023 5.552450 表44纵向框架侧移验算层号Vi(kN)Di(kN/m)i=Vi/Di(m)层高度(m)层间相对弹性转角（h/x）6355.96 .00 0.0004 3.69852 5539.97 .00 0.0006 3.66494 4690.76 .00 0.0007 3.65077 3808.36 .00 0.0008 3.64338 2892.75 .00 0.0009 3.63928 1947.30 .54 0.0023 5.552406 地震作用 地震剪力 水平侧移 地震作用 地震剪力 水平侧移横向 纵向图41 地震作用、地震剪力与水平侧移4.2.1框架剪力标准值横向共有8榀框架，纵向共有4榀框架，由于每榀框架总刚度不同，应按照各框架柱在总刚度中的比例将层地震剪力分配至各框架柱。横向7轴框架及纵向B轴框架的各柱剪力分配