多排脚手架工程设计方案-计算书

1、1LD1-3多列脚手架计算表计算依据：1，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 jgj 130-2011二、建筑结构荷载规范 GB50009-2012三、钢结构设计规范 GB50017-2003四、混凝土结构设计规范 GB50010-2010一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架、装修脚手架卸载设定没有搭脚手架2脚手架钢管类型米483脚手架框架高度H(m )25框架离地板的高度(m )0竖棒步骤h(m )1.8竖杆纵向距离或跨度la(m )1.5立棒横向距离lb(m )0.9立柱与建筑物之间的距离a(m )0.3双杆计算方法是用双杆受力设计的。双杆计算高度(m )14双杠受力的不均匀系数KS0

2、.6二、负荷设计脚手架板式竹串片脚板脚手架板自重基准值Gkjb(kN/m2 )0.35脚手架板铺设方式两步一套止步型竹串片脚板扶手和止动板自重基准值Gkdb(kN/m )0.14固定板铺设方式两步一套每米立棒支承结构自重基准值gk(kN/m )0.129横向斜板配置方式一套五个跨度结构脚手架作业层数njj1结构脚手架负荷基准值Gkjj(kN/m2 )3内装脚手架作业层数nzj1装修脚手架负荷基准值Gkzj(kN/m2 )2地区浙江杭州安全网络的设置。开放基本风压0(kN/m2 )0.3风荷载体型系数s0.12风压高度变化系数z (连壁材料)1.06风荷载基准值k(kN/m2) (连壁材料)0.

3、038计算图：立面图侧视图三、纵向水平条的管理纵、横水平条的配置方式纵向水平条在上面横向水平条上的纵向水平条根数n0横杆弯曲强度设计值f(N/mm2 )205横杆截面惯性矩I(mm4)横杆弹性模量E(N/mm2 )横杆截面电阻力矩W(mm3)4490纵、横水平条的配置装载能力极限状态q=1.2(0. 033 gkjblb/(n1) )1.4gklb/(n1)=1.2(0. 0330.350.9/2 )1. 430.9/2=2. 119 kn/m正常使用极限状态q=(0. 033 gkjblb/(n1) ) gklb/(n1)=(0. 033.350.9/2 ) 30.9/2=1. 541 kn

4、/m计算概略图如下1 .抗折管理mmax=0.1QL a2=0. 12.1191.52=0. 477 knm=mmax/w=0.477106/4490=106.184 n/mm2 f =205 n/mm2满足要求2 .弯曲管理max=0.677 qla4/(100e I )=0. 6771.5415004/(100 )=2.378毫米max=2.378 mm=min la/150，10 =min 1500/150，10 =10mm满足要求3 .支撑台反作用力计算装载能力极限状态rmax=1.1 qla=1. 12.1191.5=3.496 kn正常使用极限状态rmax=1.1 qla=1. 1

5、1.5411.5=2.542 kn四、横向水平条的管理装载能力极限状态从上一节可以看出F1=Rmax=3.496kNq=1.20.033=0.04kN/m正常使用极限状态从上一节可以看出F1=Rmax=2.542kNq=0.033kN/m1 .抗折管理计算的概略图如下转角图(kNm )=mmax/w=0.004106/4490=0.902 n/mm2 f =205 n/mm2满足要求2 .弯曲管理计算的概略图如下变形图(毫米)max=0.013 mm=min lb/150，10 =min 900/150，10 =6mm满足要求3 .支撑台反作用力计算装载能力极限状态Rmax=0.018kN五、

6、拉链的抗滑承载力管理横杆和立棒的连接方式紧固件拉链的防滑系数0.85拉链的抗滑承载力管理：垂直水平条： Rmax=3.496kNRc=0.858=6.8kN水平条： Rmax=0.018kN满足要求六、负荷计算脚手架框架高度h25双杆计算高度(m )14脚手架钢管类型米483每米立棒支承结构自重基准值gk(kN/m )0.129立杆静载荷计算1、立棒所承受的结构自重基准值NG1k单外立棒： ng1k=(GK Kan/20.033/h ) (h-h1)=(0. 1291.50/20.033/1.8 ) (25-14 )=1. 419 kn单内立棒： NG1k=1.419kN双机架： ngs1k=

7、(GK0. 033 LAN/20.033/h ) h1=(0. 1290.0331.50/20.033/1.8 ) 14=2. 272 kn双杆： NGS1k=2.272kN2、脚手架板自重基准值NG2k1单外立棒： ng2k1=(h-h1)/h1) lalbgkjb1/2/2=(25-14 )/1.81 )1. 50.90.351/2/2=0. 84kn1/2表示脚踏板2步1组单内立棒： NG2k1=0.84kN双机架： ngs2k1=h1/hllbgkjb1/2/2=14/1.81.50.90.351/2/2=0. 919 kn1/2表示脚踏板2步1组双杆： NGS2k1=0.919kN3

8、、扶手和止动板的自重基准值NG2k2单外立棒： ng2k2=(h-h1)/h1) lag kdb1/2=(25-14 )/1.81 )1. 50.141/2=0. 747 kn1/2表示止脚板2的步骤1双外立棒： ngs2k2=h1/hlg kdb1/2=14/1.81.50.141/2=0. 817 kn1/2表示止脚板2的步骤14、部件自重基准值NG2k合计单外立棒： ng2k=ng2k1ng2k2=0. 840.747=1. 587 kn单内立棒： NG2k=NG2k1=0.84kN双外立棒： ngs2k=ng s2k1ngs2k2=0. 9190.817=1. 735 kn双内立棒：

9、NGS2k=NGS2k1=0.919kN立棒施工活负荷计算输出杆： nq1k=lalb (njjgkjjnzkzj )/2=1. 50.9 (1312 )/2=3.375 kn中立杆： NQ1k=3.375kN不组合风荷载作用而订购立柱轴力：单外立棒： n=1.2(ng1ngk2k )1.4NQ1k=1.2(1. 4191.587 )1. 43.375=7. 859 kn单内立棒： n=1.2(ng1ngk2k )1.4NQ1k=1.2(1. 4190.84 )1. 43.375=6. 963 kn双外立棒： ns=1.2 (ng s1ks ngs2k ) 1.4 nq1k=1.2 (2. 2

10、721.735 )1. 43.375=9.062 kn双杠杆： ns=1.2(ng s1ks ngs2k )1.4NQ1k=1.2(2. 2720.919 )1. 43.375=8. 082 kn七、立棒稳定性管理脚手架框架高度h25双杆计算高度(m )14双杠受力的不均匀系数KS0.6立棒计算长度系数1.5立棒截面阻力力矩W(mm3 )4490立棒截面回转半径i(mm )15.9立棒抗压强度设计值f(N/mm2 )205立棒截面积A(mm2 )4241 .立棒长细比管理立棒计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m纵横比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210满足要求轴心受

11、压构件的稳定系数的计算：立棒计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m纵横比=l0/i=3.119103/15.9=196.132查看表a，=0.1882、立棒稳定性管理不结合风荷载的作用独立杆的轴心压力设计值n=(1.2(ng1ngk2k )1.4NQ1k )=(1.2(1. 4191.587 )1. 43.375 )=8. 332 kn双活塞杆的轴心压力设计值ns=1.2(ng s1ks ngs2k ) n=1.2(2. 2721.735 )8. 332=13.141kn=n/(a )=8331.8/(0.188424 )=104.524 n/mm2 f =205 n/mm2

12、满足要求=ksns/(a )=0. 613140.94/(0. 188424 )=98.913 n/mm2 f =205 n/mm2满足要求3 .立棒底部轴力基准值计算立棒一：定负荷基准值FG1=5.45kN，活负荷基准值FQ1=3.375kN立棒二：定负荷基准值FG2=7.013kN，活性负荷基准值FQ2=3.375kN立棒三：定负荷基准值FG3=0kN、活负荷基准值FQ3=0kN八、墙体材料的承载力管理墙壁材料的配置方式跨两步墙材连接方式紧固件接合壁材约束脚手架平面外变形轴力N0(kN )3连壁材计算长度l0(mm )600墙壁的截面类型钢管墙壁材料形式米48.33.6壁材截面积Ac(mm2)506壁材断面回转半径i(mm )15.9墙壁材料抗压强度设计值f(N/mm2 )205墙壁材料和紧固件的连接方式双重紧固件拉链的防滑系数0.85nlw=1. 4k2h2la=1. 40.035321.82