高支模专家论证专项方案

1、高支模专项施工方案 (高度 6.3m) 建 设 单 位： 南海奇美电子有限公司 施 工 单 位： 江苏苏兴建设工程有限公司 编 制 单 位: 江苏苏兴建设工程有限公司 工 程 名 称: 南海奇美电子 LCM 厂新建工程 工 程 地 点： 广东省佛山市南海区 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人: 日 期: 目 录 第一章第一章工程概况及编制依据工程概况及编制依据.2 一、工程概况.2 二、编制依据：.2 第二章第二章材料选用及拟定搭设方案材料选用及拟定搭设方案.3 第三章第三章构造措施构造措施.3 一、钢管脚手架支撑体系的构造要求.3 二、模板体系的构造要求.4 第四章第四章安装拆除方法安装

2、拆除方法.4 一、钢管脚手架支撑体系的搭设.4 二、模板的安装.5 三、模板的拆除.6 四、模板拆除时应注意事项.6 第五章第五章高支模施工搭设安全管理高支模施工搭设安全管理.7 一、模板工程安全技术措施.7 二、高支模支撑体系的安全注意事项.8 第六章第六章浇筑楼面混凝土时的注意事项浇筑楼面混凝土时的注意事项.8 一、对浇砼要求.8 二、现场监测方法.8 第七章第七章应急救援预案应急救援预案.9 一、概述.9 二、四种事故的应急措施.10 三、具体急救步骤.11 四、具体急救方法.11 第八章第八章大梁与高柱模板设计计算大梁与高柱模板设计计算.11 一、大梁模板计算.11 主梁6001200

3、：.11 主梁5001000：.19 次梁400700：.26 二、楼面板-模板的验算.33 三、钢管脚手架支撑体系的验算.35 四、立杆基础.36 第第一一章章工工程程概概况况及及编编制制依依据据 一、工程概况一、工程概况 本工程为南海奇美LCM 厂房新建工程，位于佛山南海区狮山工业科技园 兴业北路以西，东西二线以南，总建筑占地面积为82114m2，总建筑面积 m2，本次为 A、B、C、D、E、F 六块，每块三层，每层层高6.3m，在总 平面上为 X1-X53 轴之间。 0.00 地面为 150cm 厚 C30 钢筋混凝土地面，目前已经捣制完毕。首层、 二层、三层层高均为6.30m，为高支模

4、。最大柱距为12m，主梁的最大截面 尺寸为 600mm1200mm（局部），次梁的最大截面尺寸为 400mm700mm。 主梁最多的主要截面为600mm1000mm，500mm1000mm，楼板厚度 主要为 120mm，局部有 150mm，本方案按最不利取150mm 验算 。 本方案所涉及范围支撑体系基本上为均布，间距960mm，计算分析对 象：主梁以 6001200、5001000 截面，次梁以400mm700mm，板 以 150mm 厚度截面进行验算。梁、板、柱采用18mm 厚夹板模，支架采用普 通扣件式钢管脚手架。为了简单化施工，上述截面经验算后，小于该截面的梁 板按该截面进行支模，小截

5、面梁不再验算。 二、编制依据：二、编制依据： 工程施工图纸 建筑施工计算手册 建筑施工脚手架实用手册 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001 建筑工程模板施工手册 混凝土泵送施工技术规程 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 建筑施工安全检查标准JGJ59-99 建筑工程安全生产技术 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法 建质2004213 号 建筑结构荷载规范 建筑结构静力计算手册 第第二二章章材材料料选选用用及及拟拟定定搭搭设设方方案案 模板 拟采用 18mm 厚夹板模板；枋木截面采用40

6、mm90mm。 钢管支架支撑体系 主梁拟采用 1.44m0.96m1.9m，中间增加二 排立杆；次梁拟采用0.96m0.96m1.9m，中间增加一排立杆，板拟采用 0.96m0.96m1.9m（立杆横距 立杆纵距 横杆步距）的钢管脚手支架； 钢管采用 483.0mm，采用对接立杆，立杆顶部设横钢管梁受荷；立钢管直 接落地，立杆基础为已捣制150mm 厚 C30 钢筋混凝土砼。由于结构尺寸肯 定与体系的均布搭设有冲突，所以要求在支撑体系搭设时，布设顺序为：主梁 次梁 板。 脚手架体系须设置纵横剪刀撑，剪刀撑的设置要求： 1.竖直方向的剪刀撑，必须从底至顶连续设置，四周必须设置，同时纵横双 向每隔

7、 4 跨距离设置纵横方向的垂直剪刀撑。 2、整个脚手架支撑体系必须与已浇筑完主体柱拉、顶紧，加强支撑体系的 整体稳定性。（做法见附图） 梁下：次龙骨采用4090mm 方木，间距为150200mm，立放，沿轴线 纵向布置，梁侧板立档采用4090 枋木，平放，间距为250350mm。侧 边及梁下部用48*3.0 钢管作为主龙骨通过直角扣件将荷载传递到支撑体系。 板下：次龙骨采用4090 方木，间距为400mm，用一根 48*3.0 的 钢管作为主龙骨通过直角扣件将荷载传递到支撑体系。 第第三三章章构构造造措措施施 一、钢管脚手架支撑体系的构造要求一、钢管脚手架支撑体系的构造要求 搭设采用外径48m

8、m，壁厚 3.0mm 的无缝钢管，体系为满堂红体系，间距按设 计计算要求；验算时采用48mm壁厚 3.0mm 的无缝钢管 纵横水平杆都直接固定在立杆上； 立杆立在 909040 厚小木方块上，立杆基础为 150mm 厚 C30 钢筋混凝土楼地 面； 离地 300mm 高开始架设水平杆，作为扫地杆； 立杆全部采用定做，大部分不设接头，少量钢管竖向需要传递，必须采用对接， 立杆顶部设横钢管主龙骨，立杆各相邻接头应错开 500mm 以上，而且同步距内接头数 量不得超过 25%；接头横杆原则上采用对接，当局部搭接时，横杆搭接长度不应少于 1m，即应有两个立杆搭接距离；搭接或对接接头应错开不少于 800

9、mm； 脚手架体系应与先浇浇筑主体结构柱顶紧，加强稳定性，同时要求先捣制框架柱 砼完毕，利用部分柱加固脚手架稳定。 支架四边必须设置剪刀撑，中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底 到顶连续设置；每道剪刀撑宽度不应少于 4 跨，且不应少于 6m，斜杆与地面的倾角宜 为 60 度； 高于 4m 的模板支架，其两端与中间每隔 4 排立杆从顶层开始向下每隔 2 步设置一 道水平剪刀撑；与轴线成 45 角，剪刀撑的构造同上。 二、模板体系的构造要求二、模板体系的构造要求 当梁的跨度在 4m 或 4m 以上时，在梁模板的跨中按 2/1000 起拱；悬臂梁按 3/1000 起拱。 当梁高大于 800

10、mm 时，侧模必须加设一道对拉螺栓，当梁高大于 1100mm 时，侧 模必须加设二道对拉螺栓，采用钢管“3”型扣。螺栓具体规格见设计计算和附图。 第第四四章章安安装装拆拆除除方方法法 一、钢管脚手架支撑体系的搭设一、钢管脚手架支撑体系的搭设 对材料进行质量验收，作好安全技术和搭设质量交底工作。 要求柱子在楼面模板 安装前已浇筑完毕。 杆距定位：根据平面施工图，在需要搭设的范围内先在底板面放出立杆大样点。 遇脚手架转角处；一般设为 90 度转角。 搭设顺序：基垫处理摆放扫地杆逐根立立杆，随即与扫地杆扣紧安 横杆连墙撑杆接立杆剪刀撑加设支字撑 立杆首根，有长有短，错开搭设，相邻两立杆的接头错开 5

11、00mm 以上，同一步内 接头数量不得超过 25%。 本工程剪刀撑设计按每隔四排立距设置剪刀撑、沿架高度连续布置。并与 67 根 立杆联结牢固，剪刀撑的斜杆与水平面（或地平面）的夹角为 60 度。剪刀撑钢管搭接 不少于 1000mm，要用不少于 2 个扣件扣牢。 扣件连接要求：扣件内壁的圆幅度精确与钢管扣紧时，内壁尽量与钢管吻合。螺 栓不宜拧得过紧。拧紧程度一般控制在 40-65N.M 之间。 架体与建筑物的拉接，要求从第一部开始每两步与已浇筑结构柱拉结一道。提高 立杆的纵向刚度，防止脚手架内外倾斜，增加架体的整体稳定。 作为安全措施，在最顶层水平层要求满铺竹子作为防坠落挡板和临时操作平台。

12、搭设脚手架的注意事项： 1、操作人员必须持脚手架操作证才能上岗，严禁酒后作业。 2、确保安全施工，搭设脚手架时，架子工必须戴好安全帽、系好安全带，穿绝缘 鞋和工作手套；防止钢管滑落和扣件伤人，地面不准站人，并设置警戒标志牌。 3、搭设材料必须经过验收和选择，保证材料质量和构造错位搭接的需要。 4、各杆件相交伸出的端头部分不小于 100mm，防止杆件漏连。 5、扣件螺栓拧紧要适宜。 6、大风大雨或停工一段时间后，必须对脚手架进行全面检查，发现变形，下沉， 扣件锈蚀严重、连接扣松脱，要及时加固，更换，维修，合格后方可继续使用。 7、因为二三层搭设同第一层，在钢管立杆放样时，尽量确保上下层立杆轴线对

13、准。 二、模板的安装二、模板的安装 1、柱模板 工艺流程：弹柱边线安装纵向侧板，临时支撑校正垂直立横向侧 板并与纵向侧板连接校正柱模垂直支撑固定设置柱箍 柱模安装时，先在基础面或楼面上弹出柱轴线及边线，同一柱列应先弹两端柱 轴线、边线，然后拉通线弹出中柱的轴线及边线。按墨线先把底部方盘固定好，在安 装以配制好的侧板，用吊线坠校正柱模垂直后，用支撑加以固定，柱模之间要用水平 支撑，剪刀撑互相拉接固定。柱模钉好后，要进行垂直度和截面尺寸的复核，确保砼 柱的截面尺寸与位置的正确性，方便以后的施工工序。 特别注意：柱顶与梁交接处要留缺口，柱模脚处要留清洁口。在柱模板的外侧 设置柱箍，柱箍间距按设计计算

14、要求，以防浇筑砼时柱模产生膨胀变形或模板破坏。 2、梁板模板 梁、板模板的安装顺序： 复核楼层的轴线和标高支梁底模、板模（按规定起 拱）梁侧模埋置予埋件、予留空洞 复核位置、标高与梁截面尺寸与 相邻梁板连接固定全面检查验收 梁模板安装时，根据各梁的高度计算出钢管底部横杆主龙骨的标高，在已搭设好 的钢管脚手架体系上搭设小横杆。然后根据图纸摆木枋次龙骨，再把主梁底模两头搁 置在柱模衬口档上，然后造次梁底模，接着安放主梁侧板，要在侧板外侧铺上夹木将 侧板夹紧、钉牢。施工过程中要进行平直度的检查。 次梁侧板的安装，要待主梁模板安装并校正后，才能进行。梁模板安装后，要 拉通线检查。待平板模板安装后，检查

15、并调整标高。顶撑之间要设剪刀撑。 当梁的跨度在 4m 或 4m 以上时，在梁模板的跨中按 2/1000 起拱；悬臂梁按 3/1000 起拱。 平板模板安装时，先把靠梁模板旁的搁栅摆上，按间距等份搁栅来摆中间部分 的搁栅，然后在搁栅上面钉 18mm 厚的夹板，安装好平板模板后，应进行模板面标高的 检查工作，如有不符，立即调整。整个模板体系安装完成后需要进行质量验收并作好 验收记录。 三、模板的拆除三、模板的拆除 模板拆除前，试块应进行试压，因为主梁的的跨度为 12m8m，且有悬臂构件， 所以试件强度必须达到 100%才能拆模，拆模前应做好拆模申请。并对工人做好拆除作 业安全技术交底工作。支撑体系

16、要求隔层拆除，也就是在捣制完三层板，而且二层板 混凝土达到设置强度的 100%时，才可以拆除二层楼板的模板钢管脚手架支撑体系。 模板拆除的顺序和方法模板拆除的顺序和方法 应遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位后承重部位、以及自上而下、先侧板后 底板的原则。拆除时，严禁用大铁锤和撬棍硬对硬硬撬。具体如下： 柱模板：先拆除斜撑、对拉螺旋、柱箍、横楞，然后拆除四片模板，拆除时要 把模板的上端用钢管支撑着，用木锤敲击模板，使模板与砼分离，然后使用铁 撬杠撬下。 楼板模板：楼板模板的拆除要先放低支架或打掉楞木下的锲块，拆除部分楞木， 以免损坏模板，危及人身安全。 梁模板：梁模板的拆除是先侧板后底板；梁侧

17、板的拆除是先拆下侧板的支撑以 及脚板等。侧板可整片拆下。梁底板的拆除是先降低支架或打掉锲块，降低支 架或打掉锲块的顺序，应该是先拆中间 1/3，再拆两边 1/3，然后使底板降到 支架上，整块拆下模板。 满堂支架的拆除：在模板拆除并清理完毕，再从上到下逐层拆除脚手架支撑。 四、模板拆除时应注意事项四、模板拆除时应注意事项 拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。 严禁站在悬臂结构上面撬拆底模。 每人要有足够的工作面，数人同时操作时要合理科学分工，统一行动和信号。 拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。 拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被扎伤。 第第五五章

18、章高高支支模模施施工工搭搭设设安安全全管管理理 一、模板工程安全技术措施一、模板工程安全技术措施 1、搭设脚手架等特种作业人员必须持证上岗，施工前应对工人作好安全技术 交底工作。 2、整个高支模施工过程应有现场安全员进行旁站监督。 3、工人进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应 系牢。 4、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。 5、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上， 钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎 脚和空中滑落。 6、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。 7、遇六级以上

19、的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现 场，略干不滑时再进行工作。 8、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或 绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出 工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。 9、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。 10、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模 间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、 扶空而坠落。 11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的顶留洞， 应在模板拆除后即将洞口盖好。 12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆

20、除的模板上，在拆除楼板 模板时，要注意整块模板掉下，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止 模板突然全部掉落伤人。 13、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙 上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。 14、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一 垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全 意识。 15、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理， 堆放整齐。 二、高支模支撑体系的安全注意事项二、高支模支撑体系的安全注意事项 1、立杆平实； 2、立杆连接必须采用对接方式； 3、在离地 3

21、00mm 高开始搭设横杆； 4、设纵横竖向剪刀撑，与地角度为 60； 第第六六章章浇浇筑筑楼楼面面混混凝凝土土时时的的注注意意事事项项 一、对浇砼要求一、对浇砼要求 本工程混凝土浇筑拟采用地泵送料，直接将混凝土送到浇筑部位，在高支模区域 需要敷设输送管道，梁中静载较小，管道敷设应在梁中位置且跨越和垂直多根梁，不 得在泵送时，不得堆料过高，要求均匀放料，采用振动棒和平板振动器进行振捣，其 施工水平荷载取值为 4kN/m2，垂直荷载取值为 2kN/m2，经计算模板体系安全。 混凝土浇注，采用两台固定式地泵，沿后浇带由中间向两边对称浇注。当梁高大 于 800mm 时，可分层浇注，第一次浇注到板底下

22、100mm，待 30 分钟后再进行第二次 浇注完毕。 浇注混凝土时，需要有木工随时跟踪加固支撑体系的强度。 浇注混凝土时，模板操作层临边需要围护，作业时，电线不得乱拉、拖地。需要 现场质安员旁站监督。作到施工有序，发现情况不对，应立即停工，将人员撤至安全 地点，待查明原因或经处理，确保在安全状态才能继续施工。 二、现场监测方法二、现场监测方法 在混凝土浇筑时，须有技术人员和木工跟踪管理，对于脚手架的支撑体系，在大 梁下的部位要进行重点检查，由于浇筑混凝土时间短，主要是全程跟踪，靠目测和通 水平线到两侧主体上观察，根据测点布置图，结合在梁下主龙骨上挂锤球，锤球下垂 直地面上固定垂直标尺，在垂线上

23、用签字笔作一细标志，并且读取标尺上最初资料 （见附图） ，另外需要依靠建筑施工永久水平点作为参照点，测定地基下沉的数值，用 水平仪在架外 20m 远处测量各个资料。当发现下沉超过控制值（控制值为 12mm，警 戒值为 8mm）时或发现部分直角扣件有滑移趋势时，应立即停止上部施工，将人员撤 离现场。在下部设立警戒线，组织人员进行加固。可在承载主龙骨中间再设一立杆， 减少主龙骨的跨度来满足承载力要求。脚手架立杆垂直度，在钢管体系搭设完毕为安 装主龙骨前，通过在最顶层水平杆层上挂锤球校正立杆的垂直度，校正后要求垂直度 不超过 3cm，符合要求后通过扣件固定，混凝土浇筑过程中，是通过电子经纬仪在 20

24、m 开外进行测量，对于垂直度偏差明显的立杆重点测量，当发现垂直度超过控制值 8cm 时进入控制阶段，采取减轻上部施工活荷载，督促避免堆料过高措施进行缓解， 如果垂直度接近警戒值 5cm 时需要采取加固措施，如加立杆或剪刀撑或大梁分两次浇 注。 第第七七章章应应急急救救援援预预案案 一、概述一、概述 高支模施工危险源可能出现的安全事故为坍塌、物体打击、高处坠落、触电四种 形式。 组织：公司法人（总经理）为工程应急救援工作的最高领导人，项目经理为应急 救援工作的直接领导人。现场各管理人员为救援工作的执行者，救援工作应发动民工 和群众的配合工作，并接受群众的监督。 应急预案现场项目部组织机构图 项目

25、经理 项目主管项目安全员 安全维护小组施工组器材组 施工班组 救援预备器材和物品应包括担架、绷带、止血药、氧气袋、防暑药等 当出现紧急情况或事故后，现场人员第一个应立即报告项目经理，当出现一般事 故（包括支撑体系的过大变形）的紧急情况时，项目经理应立即组织人员将作业人员 撤离至安全地带，停止出现安全隐患部位的施工工作，应在 12 小时内组织人员作好临 时加固工作，避免事态扩大，项目经理应在半个钟头内电话报告公司质安科长和生产 副总、甲方、监理单位负责人，生产副总应在 12 小时内电话汇报给公司法人和当地建 设局安监站。事件发生后，应由公司技术部门在 24 小时内组织各专家及技术人员拟定 下一步

26、施工方案，确保方案实施达到安全状态后，才能恢复施工。当出现支撑体系坍 塌等重大事故时，项目经理接到报告后，应立即电话报告公司质安科和生产副总、甲 方、监理单位负责人，同时应积极组织人员进行抢救工作，及时拨打医院救助电话， 生产副总应立即赶赴事故现场指挥救援工作，生产副总应在 2 小时内电话报告公司法 人和当地建设局安监站，当抢救工作需要移动现场对象的，须要作好标志、绘制简图 并作出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证、有条件的可以拍照和录相，并要求 事故发生单位在 24 小时内写出书面报告逐级上报。 组织机构相关人员电话： 项目经理：张斌 项目主管：朱成利 现场安全员：钟芝豪 施工员：奚存方

27、施工员：奚学礼 二、四种事故的应急措施二、四种事故的应急措施 高支模施工危险源可能出现的安全事故为坍塌、物体打击、高处坠落、触电四种 形式。 坍塌当通过监测资料分析，体系稳定超过控制值时需要，对施工加强管理， 选择合理施工工艺和工序，比如将泵管移位，分层浇注，将人员分散，严格控制堆料 高度等卸荷办法减小位移，当接近警戒值时，需要立即停止该部位施工，采取加固措 施后方能继续施工。 物体打击支模阶段，需要工人，杜绝工人在体系下方走动，必须走动时，需 要戴好安全帽，同时垂直正上方 3m 范围暂停施工，而且需要有人看护。 高处坠落支模阶段需要搭设施工平台，支模完毕后，不拆除，作为防坠落挡 板。 触电首

28、先要求施工前，电气安装符合安全要求，当发现漏电事故，必须查请 原因，重新接线，当出现触电事故，必须先断电，对触电者采取急救措施。 三、具体急救步骤三、具体急救步骤 急救是对伤病员提供紧急的监护和就职，给伤病员以最大的生存机会，急救一定 要遵循下述四个步骤： 调查事故现场，调查时要确保无任何危险，迅速使伤病员脱离危险场所，尤其在 工地大型事故现场更是如此。 初步检查伤病员，判断神志、气道、呼吸循环是否有问题，必要时立即进行现场 急救和监护，使伤病员保持呼吸道畅通，视情况采取有效的止血、止痛、防止休克、 包扎伤口等措施，固定、保存好割断的器官或组织，预防感染。 呼救。应请人去呼叫救护车，现场施救一

29、直坚持到救护人员或其它施救者到达现 场接替为止。此时还应反映伤病员的病情和简单救治过程。 如果没有发现危及伤病员的体征，可作第二次检查，以免遗漏其它损伤、骨折和 病变。这样有利于现场施行必要的急救和稳定病情，降低并发症状和伤残率。 四、具体急救方法四、具体急救方法 详见已编安全施工应急预案 第第八八章章大大梁梁与与高高柱柱模模板板设设计计计计算算 一、一、大梁模板计算大梁模板计算 主梁6001200： 最大矩形主梁截面尺寸为 600mm1200mm，最大层高 6.3m 验算，构造图如下页。 拟模板采用 18mm 厚夹板，规格为 915*1830，沿梁轴线纵向底楞采用 4090mm *4000m

30、m 方木，间距为 150mm，共五根，立放，横向主龙骨采用 483.0mm 钢管， 梁侧板内楞采用 4090mm *4000mm 方木，间距为 300350mm，平放，共四根，外楞 采用 483.0mm，间距为 320mm，梁侧二排对拉螺栓 14 640，计算底模板厚度， 侧模板厚度。验算时钢管考虑锈蚀原因，采用 483.0mm 截面。 400700梁截面构造图 模板木材选用选用强度等级组别为 TC13B. (常有红皮云杉、丽江云杉、红松、樟 子松等木材)，木枋采用松木。 强度设计值及弹性模量参考值如下： 松木木枋：松木木枋： 抗剪强度设计值：fv=1.5N/mm2 木枋弹性模量 E1=100

31、00 N/mm2 抗弯强度设计值： fm=13 N/mm2 木枋荷重：10KN/m3 18mm 胶合板：胶合板： 抗剪强度设计值：fv=1.2N/mm2 抗弯强度设计值： fm=14 N/mm2 18mm 厚胶合板 E2=4500 N/mm2 胶合板荷重：10KN/m3 48*3.0 钢管：钢管： 抗弯强度 fm=205 N/mm2 抗压强度 fc =205 N/mm2 抗剪强度 fv=125 N/mm2 截面面积 A=424mm2 弯矩抵抗矩 W=4.49103 mm3 钢管弹性模量 E3=2.05105N/mm2 截面惯性矩 I= mm4 1、梁底模板厚度计算、梁底模板厚度计算 单位宽度

32、模板自重 0.18KN/m 砼自重 28.8KN/m 钢筋自重 1.8KN/m 振动荷载 2KN/m. 荷载系数： 自重荷载系数 1.2 振动荷载系数 1.4 Q1=18.468KN/m ；Q2=1.2KN/m 弯矩计算：如图一 (按四跨连续梁取系数) 图 一 查表 KM1 静=-0.107 KM2 活=-0.121 KV1=0.607 KV2=0.620 KW=0.677 M=KMQL2=-1.20.10730.780.152-1.40.12120.152=-0.096N.m 设底模板厚度为 18mm，按单位宽度 1m 验算 W=1/6bh2=1/61000182=54000mm3 = M/

33、 W=-1.78fm=14 满足要求. 剪力计算： V= KV QL=1.2*0.60730.780.15+1.4*0.62020.15=2.53KN 剪应力 J=3V/2bh=（32.53103）/（2100018）=0.211N/mm2 抗剪强度 fv =1.2 N/mm2 0.211N/mm2 满足要求. 挠度计算： 荷载组合取+=30.78KN/m WA=KWQL4/100EI=（0.63230.781504）/1004500（1/121000183） =0.05MM W=150/400=0.375mmWA=0.05mm 满足要求 2、梁底枋木的计算：、梁底枋木的计算： 以计算单元（6

34、001200）截面梁为例，最大跨度为 960mm。 中间木方承载宽度为 150mm，由木枋长为 4000mm，按两跨连续梁，如图二 模板自重 0.027KN/m 砼自重 4.32KN/m 钢筋自重 0.27KN/m 振动荷载 0.3KN/m. 载系数： 自重荷载系数 1.2 振动荷载系数 1.4 q1=4.617*1.2=5.54KN/m ；q2=0.3*1.4=0.42KN/m q=q1+q2 1、验算枋木抗弯承载力： M=KMQL2=-0.1255.540.962-0.0630.420.962=-0.663KN.m 截面抵抗矩 W=1/6bh2=1/640902=54000mm3 图 二

35、= M/ W=-12.27fm=13 满足要求. 剪力计算： V= KV QL=-0.6255.540.96-0.5630.420.96=-3.55KN 剪应力 J=3V/2bh=（33.55103）/（24090）=1.48N/mm2 抗剪强度 fv =1.5 N/mm2 1.48N/mm2 满足要求. 挠度计算： 荷载总值为 5.54KN/m WA=KWQL4/100EI=0.5215.549604/10010000（1/1240903）=1.01mm W=960/400=2.4mmWA=1.01mm 满足要求 3、主梁下受力横杆的计算：、主梁下受力横杆的计算： 由图二对应支座 RI=RK

36、=5.54*0.375*0.96+0.437*0.42*0.96=2.17 RJ=1.25*5.54*0.96+0.626*0.42*0.96=6.90 由最大组合如图三，P1=6.9 P2=P1/2=3.45 忽略边跨对中间支座的有利影响，按二跨考 虑，则中间支座最大可能反力为：13.8kN 最大可能弯矩为 3.45*0.15=0.518 验算钢管抗弯承载力： 483.0 截面 截面抵抗矩 W=4490mm3 = M/ W=115.37fm=205 满足要求. 剪力计算： V=3.45KN 剪应力 J=3V/2bh=（33.45103）/（2424）=12.21N/mm2 抗剪强度 fv =

37、125N/mm2 12.21N/mm2 满足要求. 挠度计算： 根据图乘法，跨中最大饶度 W= 0.021mm W=300/400=0.75mmW=0.021mm 满足要求 图 三 4、扣件抗滑（侧底）的计算：、扣件抗滑（侧底）的计算： 由支座反力为 13.8KN，大于单个扣件的抗滑承载力，必需在中间支座下部安装多 一个扣件，双扣件抗滑承载力为 16KN，满足要求。 5、梁侧模板计算、梁侧模板计算 新浇砼对侧面压力标准值可采用下列二式，并取其中较小值。 F1=0.22rcto 12v1/2 F1=rcH rc _ 砼重力密度 KN/m3 to_ 新浇砼的初凝时间(h),可按实测确定.当缺乏数据

38、时,可按 to=200/(T+15)计算,(T 为砼温度) V_砼浇注速度 m/h H_砼侧压力计算位置处至新浇注砼顶面总高度(m) 1_外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取 1.0,掺具有缓凝作用外加剂取 1.2. 2-砼坍落度影响修正系数,当坍落度小于 30mm 时,取 0.85,50-90mm 时取 1.0,110-150 时取 1.15. 新浇砼坍落度为 110mm150mm,采用车泵泵送,砼温度为 25,不掺缓凝外加剂取 1.0,浇注速度 2m/h,砼重力密度 24KN/m3 F1=0.2224200/(25+15)1.21.1521/2=42.92KN/m2 F2=241.2=28.

39、8KN/m2 (取 F1、F2中较小值) 侧模板计算 立档间距为 350mm，侧板按连续梁 3 跨计（取系 数与底板同）设侧模板按 18mm 厚。如上图四 总荷载为 28.8*1.2+1.4*4=34.56+5.6=40.16KN/m2 M=KMQL2=-0.134.5610.352- 0.1175.610.352=-0.504KN.m 选用侧模板为 181050 按单位宽度 1m 计算 截面抵抗矩 W=1/6bh2=1/61000182=54000mm3 = M/ W=-9.33fm=14 满足要求. 剪力计算： 图 四 V= KV QL=-0.634.560.35-0.6175.60.35

40、=8.46KN 剪应力 J=3V/2bh=（38.46103）/（2100018）=0.705N/mm2 抗剪强度 fv =1.2 N/mm2 0.705N/mm2 满足要求. 挠度计算： 静荷载总值为 28.8KN/m，采用 4090 木枋，净跨度为 350-90=240mm WA=KWQL4/100EI=0.67728.82404/1004500（1/121000183） =0.296mm W=240/400=0.6mmWA=0.296mm 满足要求 6、梁侧枋木的计算：、梁侧枋木的计算： 以计算单元（6001200）截面梁为例，木枋的长度为 4m，夹板的长度为 1830mm，为方便施工木

41、枋应搭接不少于 200mm，设侧向钢管小立杆间距为 320mm。 则木枋跨度为 320mm。 按五跨连续梁计算，如右图五 根据梁侧模计算计算知道，单 位宽度 1m 范围内 RE=RH=1.2*0.40028.80.35+1.4*0.4540.35=4.84+0.88=5.72KN RF=RG=1.2*1.128.80.35+1.4*0.5540.35=13.3+1.078=14.38KN 由木枋长为 4000mm，按五跨连续梁计算，如图五，令 q=14.38KN/m 验算枋木抗弯承载力： M=KMQL2=-0.10513.30.322-0.0671.080.322=-0.150KN.m 截面抵

42、抗矩 W=1/6bh2=1/640902=24000mm3 = M/ W=-6.26fm=13 满足要求. 剪力计算： V= KV QL=-0.60613.30.32-0.5671.080.32=2.87KN 剪应力 J=3V/2bh=（32.87103）/（29040）=1.20N/mm2 抗剪强度 fv =1.5 N/mm2 1.20N/mm2 满足要求. 挠度计算： 静荷载总值为 11.088KN/m WA=KWQL4/100EI=0.64411.0883204/10010000（1/1290403） =0.16mm 图 五 图 七 W=320/400=0.8mmWA=0.16mm 满足

43、要求 7、梁侧短钢管箍的计算：、梁侧短钢管箍的计算： 该短钢管上有斜撑，下有大横杆支挡，中部有两道对拉螺栓 14640 由上图五知道最大支座反力为 RM=P1=1.132*13.3*0.32+0.652*1.08*0.32=5.04KN ，同样 P2=1.132*4.84*0.32+0.652*0.88*0.32=1.94KN，计算简图如图六，为不等跨连续梁 验算枋木抗弯承载力： 由对称结构，RT=RU=7.06KN RS=RV=1.94-2.02=-0.08KN 最大弯矩发生在剪力为零处 M=0.678KN.m 截面抵抗矩 W=5075mm3 = M/ W=133.6fm=205 满足要求.

44、 剪力计算： V= 6.98KN 剪应力 J=3V/2bh=（36.98103）/（2489）=21.41N/mm2 抗剪强度 fv =125N/mm2 21.41N/mm2 满足要求. 挠度计算： 采用图乘法 Wmax=0.386mm W=250/400=0.625mmWmax=0.386mm 满足要求 8、梁侧螺栓双钢管箍的计算：、梁侧螺栓双钢管箍的计算： 按五跨连续梁计算，简图如图七。 验算双钢管抗弯承载力：P=7.06KN M=KMPL=-0.2817.060.642=-0.813KN.m 截面抵抗矩 W=2*5075=10150mm3 = M/ W=-80.06fm=205 满足要求

45、. 剪力计算： V= KV QL=2.3517.06=16.6KN 剪应力 J=3V/2bh=（316.6103）/（22*489）=25.46N/mm2 图 六 抗剪强度 fv =205N/mm2 25.46N/mm2 满足要求. 挠度计算： 荷载总值为 7.06KN WA=KWPL3/100EI=1.7957.066403/1002.05105=0.0013mm W=640/400=1.6mmWA=0.0013mm 满足要求 9、梁侧螺栓的计算：、梁侧螺栓的计算： 根据简图七，知道支座最大反力为 2.3517.06=16.6KN 每个螺栓受力 16.6KN 对于梁高为 1200mm 的梁，

46、需要增加两道对拉螺栓，采用双钢管“3”型扣。对拉 螺栓纵向间距为 640mm，横向间距为 550mm，则受力为 16.6KN，采用 M14（17.8KN）对拉螺栓满足，螺栓位置如上图六中间支座布置。 10、梁侧斜撑大横杆的计算：、梁侧斜撑大横杆的计算： 由 RS=RV=1.94-2.02=-0.08KN 荷载极小，能够满足要求。 结论：结论： 6001200、5001100 的梁按上述构造施工，这个体系安全、稳定性、刚度能够 满足要求。6001000 底模施工同 6001200，侧模施工同 5001000。 主梁5001000： 最大层高 6.3m 验算，构造图如下页构造图。 拟模板采用 18mm 厚夹板，规格为 915*1830，沿梁轴线纵向底楞采用 4090mm *4000mm 方木，间距为 167mm，共四根，立放，横向主龙骨采用 483.0mm 钢管， 梁侧板内楞 4090mm *4000mm 枋木，间距为 283mm，共四根，外楞采用 483.0mm，间距为 480mm，梁侧一排对拉螺栓 14480，