水土建A-综合楼外防护架施工方案

1、目录一、编制依据3二、工程概况3三、外防护架设计43.1、综合楼E区地下室施工外防护架43.2、综合楼地上结构施工外防护架4四、地上结构外防护架计算54.1、参数信息51）、脚手架参数52）、活荷载参数63）、风荷载参数64）、静荷载参数65）、地基参数64.2、小横杆的计算71）、均布荷载值计算72）、强度计算73）、挠度计算84.3、大横杆的计算81）、荷载值计算82）、强度验算83）、挠度验算94.4、扣件抗滑力的计算104.5、脚手架立杆荷载计算104.6、立杆的稳定性计算124.7、允许搭设高度的计算134.8、连墙件的稳定性计算144.9、立杆的地基承载力计算15五、脚手架材料使用

2、要求16六、脚手架搭设要求166.1、脚手架地基处理166.2、大小横向水平杆、脚手板176.3、立杆196.4、连墙件设置206.5、剪刀撑与横向斜撑216.6、作业层防护236.7、门洞及施工通道246.8、上下斜道276.9、防雷27七、脚手架搭设27八、脚手架检查验收28九、落地式脚手架拆除29十、安全文明施工30一、编制依据1）、天津大学新校区水土建教学组团A-综合楼施工图2）、天津大学新校区建设项目（三合同）南区生活组团、水土建教学组团、博士生公寓组团工程施工组织设计3）、建筑结构荷载规范GB50009-20124）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115）、

3、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-916）、天津市建设工程施工现场安全管理规程DB29-113-20117）、施工安全与绿色施工（天津建筑业协会）8）、建筑施工手册（第四版）9）、建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002二、工程概况1）、工程名称：天津大学新校区（三合同）水土建教学组团A-综合楼2）、工程地址：天津津港高速与白万公路交口，天津市海河教育园区天津大学新校区3）、建设单位：天津大学4）、施工单位：中国核工业中原建设有限公司5）、监理单位：天津市华泰建设监理有限公司6）、设计单位：北京世纪千府国际工程设计有限公司7）、综合楼为框剪结构，由建工学院、环境学院和地下

4、人防工程组成，总建筑面积38234.1，地上建筑面积32834.3，地下建筑面积5399.8；建筑高低错落，室外地坪为-0.45m，女儿墙最高点高度26.15m，建筑层数地上五层，地下一层。楼层-112345机房层层高5.4m，局部4.1m5.8m3.9m，局部4.5m3.9m，局部4.5m3.9m，局部4.5m3.9m3m3.75m三、外防护架设计3.1、综合楼E区地下室施工外防护架由于地下室层高5.4m，外防护架搭设高度为6.9m，采用密目式安全立网全封闭式双排落地式钢管扣件脚手架，纵距1.5m，横距1.05m，步距1.80m，内排立杆距离地下室外墙300mm；防护架横距在地下室A轴外墙与

5、止水帷幕间可根据实际情况调整；剪刀撑在脚手架外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面由底到顶连续设置，与地面坡度60，跨越立杆5根；其余要求同地上结构外防护架，满足规范构造要求即可。3.2、综合楼地上结构施工外防护架1）、结合本工程结构形式、实际施工特点，结构施工外防护亦采用密目式安全立网全封闭式双排落地式钢管扣件脚手架，搭设高度27.6m，采用483.5钢管，纵距1.5m，横距1.05m，步距1.50m，内排立杆距离结构外围300mm。2）、连墙件按两步三跨设置，连接杆刚性连接，连接端部设置双扣件。3）、脚手板采用50mm厚、25cm宽3.2m长的木脚手板，两端设置直径4mm的镀锌钢丝箍两

6、道；挡脚板采用180mm高15mm厚木胶合板；密目网采用绿色阻燃型，2000目/100cm2；平网采用50mm50mm锦纶大眼网。4）、剪刀撑在防护架外侧全立面连续设置；横向斜撑除在拐角设置外，中间应每隔6跨距设置一道。5)、门洞采用挑空两根立杆A型做法，门洞尺寸4.53.2m，外连施工安全通道。6）、脚手架地基为素填土，分层夯实,面层做C15100厚混凝土垫层；脚手管下垫50mm厚200宽木脚手板，地基承载力按80KPa（地勘报告）计算。7）、脚手架外围50cm处砌筑200200排水沟，坡度2%，拐角处设置500500800mm集水井。四、地上结构外防护架计算4.1、参数信息1）、脚手架参数

7、双排脚手架搭设高度为 27.6 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2）、活荷载参数施工均布活荷载标准值:1.000 kN/m2；脚手架用途:施工外防护架；同时施工层数:1 层；3）、风荷载参数本工程地处天津天津市，基本风压0.44 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.335

8、，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为1.36；4）、静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别：木胶合板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:3；5）、地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):80.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 4.2、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按

9、照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1）、均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=11.5/3=0.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.175+1.40.5 = 0.956 kN/m； 小横杆计算简图2）、强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =0.9561.052/8 = 0.132 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =25.937

10、N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =25.937 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3）、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+0.5 = 0.713 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 =0.45 mm；小横杆的最大挠度 0.45 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！4.3、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1）、荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.05=0.04 kN；脚手板的

11、荷载标准值: P2= 0.351.051.5/3=0.184 kN；活荷载标准值: Q= 11.051.5/3=0.525 kN；荷载的设计值: P=(1.20.04+1.20.184+1.40.525)/2=0.502 kN； 大横杆计算简图2）、强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式:Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.5021.5= 0.201 kNm；M = M

12、1max + M2max = 0.007+0.201=0.208 kNm最大应力计算值 = 40.933 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 40.933 N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3）、挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载

13、 P=（0.04+0.184+0.525）/2=0.375kN = 0.948 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.052+0.948=1 mm；大横杆的最大挠度 1 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！4.4、扣件抗滑力的计算按JGJ130-2011表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第5.2.5条): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计

14、值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.052/2=0.04 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.051.5/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 11.051.5 /2 = 0.788 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.04+0.058+0.276)+1.40.788=1.551 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.5、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载

15、标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(1.052/2)0.038/1.5027.60 = 4.589kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3531.5(1.05+0.3)/2 = 1.063 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹夹板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1431.5/2 = 0.315 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.527.6 = 0.207 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG

16、 = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.174 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 11.051.51/2 = 0.788 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.174+ 0.851.40.788= 8.346 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.174+1.40.788=8.512kN；4.6、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)

17、，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：0 = 0.44 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：z= 1； s - 风荷载体型系数：取值为1.36；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.4411.36 = 0.419 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.4191.51.52/10 = 0.168 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.3

18、46 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.4得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.2.8得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值

19、 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时=98.263 N/mm2；立杆稳定性计算 = 98.263 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！4.7、允许搭设高度的计算 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.2.11条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.91.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.585 kN；活荷载标准值 ：NQ

20、= 0.788 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.168 /(1.4 0.85) = 0.141 kNm；H =( 0.2624.8910-4205103-(1.21.585+0.851.4(0.788+0.2624.891000.141/5.08)/(1.20.139)=114.67 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表6.1.1-1脚手架允许搭设高度H为50m，H= 114.67m 和 50m 比较取较小值，脚手架搭设高度限值 H =50

21、 m。脚手架单立杆搭设高度为27.6m，小于H，满足要求！4.8、连墙件的稳定性计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.335，s1.36，00.44，Wk = 0.7zs0= 0.559 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.2.12条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 3.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 10.569

22、kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.569 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = 0.85Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 =0.85 95.133 kN=80.86kN；Nl = 13.569 Nf = 80.86,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 13.569小于双扣件的抗滑力 16 kN

23、，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图4.9、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足:p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 80 kPa； 其中地基承载力标准值：fgk= 80 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =41.732 kPa ；其中上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.346 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=41.732kPa fg=80 kPa 。地基承载力满足要求！五、脚手架材料使用要求5.1、脚手架搭设所用材料都必须有质量合格证和试验检测报告，并经现场抽样检测合格后才

24、可投入使用。5.2、钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的无缝钢管，表面平直光滑，无裂缝、结疤、错位、锈蚀、分层、压痕、划道和硬弯。搭设架子前应对钢管进行防锈处理并统一涂色，严禁打孔。5.3、扣件规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂纹、变形、螺栓滑丝；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两个旋转面间隙应小于1mm；夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm；扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm。5.4、脚手板采用木脚手板，材质满足a级要求，不得扭曲变形、劈裂、腐朽，宽度不小于200mm，厚度不小于50mm，板厚允许偏差-2mm，两端各设置直径不小于4m

25、m的镀锌钢丝两道。六、脚手架搭设要求6.1、脚手架地基处理脚手架地基分层夯实(压实系数不小于0.94),然后浇筑100厚C15混凝土垫层，垫层面标高高于路面5cm，并按1%向路面方向找坡。搭设外防护架时铺设木脚手板，立杆立于5cm厚20cm*320cm的木脚手板上，立杆基础外侧设置20cm*20cm的排水沟。6.2、大小横向水平杆、脚手板大横杆：大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱相连；单根长度不应小于3跨，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不应设置在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头中心至最近主节点的距离不应大于50cm。 小横

26、杆： 每一立杆与大横杆相交处（即主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上。小横杆间距应与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设12根小横杆，其最大间距不大于75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距结构外边缘不应大于10cm。脚手板：作业层脚手板应铺满、铺稳、铺实，距离墙面不应大于150mm。脚手板的铺设采用搭接铺设，接头支在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。作业层端部脚手板探头长度不应大于150mm，其板两端均应固定于支撑杆件上。主体施工阶段，施工层、拆模层、脚手架

27、第二层必须满铺脚手板，下挂平网，侧立踢脚板。从第二层起每隔两层设置一道硬质隔断防护，中间设置一道安全平网；平网搭设时，网外侧每根筋绳要牢固地绑扎在外脚手架横向水平杆上。6.3、立杆立杆底部垫50mm后木脚手板，距离脚手板面200mm设纵横相连扫地杆，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆的下方的立杆上。脚手架立杆基础不在同一高度时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡的上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。立杆采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于5

28、00mm，各接头中心至主节点待得距离不宜大于500mm。脚手架立杆顶端栏杆应高出女儿墙上端1m，高出檐口上端1.5m。6.4、连墙件设置连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始按两步三跨水平布置，双扣件连接，偏离主节点的距离不应大于300mm。6.5、剪刀撑与横向斜撑剪刀撑外防护架剪刀撑全面连续布置，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角为45。剪刀撑斜杆采用搭接接长，搭接长度不应小于1m，并采用三个旋转扣件均匀布置固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。钢管搭接示意图防护架立面示意图 横向斜撑 横向斜撑在脚手架拐角，中间每隔6跨设置，且在同一节间由底至顶层呈之

29、字形连续布置，用旋转扣件固定于大横杆上，扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。6.6、作业层防护 脚手架搭设与结构施工同步，且搭设高度比作业层高出一步，外侧立面满挂绷紧2000目/100cm2绿色阻燃密目网。作业层满铺脚手板，满铺到位，不留空隙，下挂安全平网；作业层脚手架外侧必须设1.2m高同材质的防护栏杆和18cm高踢脚板，顶层防护栏杆不少于2道，高度分别为0.6m和1.2m。6.7、门洞及施工通道 门洞搭设采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式。斜杆与地面倾角为4560；门洞桁架下两侧应设置双立杆，副立杆高度高于门洞1步；门洞桁架中伸出的上下弦杆的杆件端头均应增设一个紧靠主节点的防滑扣件

30、。施工通道立杆应单独设置，水平杆与脚手架相互拉接，棚宽大于洞口，具体按公司标准搭设，可根据现场实际情况有所调整。6.8、上下斜道外脚手架应设置上下走人斜道，紧靠搭设在脚手架的外侧，不得悬挑，立杆应单独设置不得借用脚手架立杆，并在垂直和水平方向每隔一步或一个纵距设一连接。斜道采用之字形斜道。坡度采用1:3，宽度1m，转角处平台宽1.5m，长2m。斜道侧面和平台外侧均要设置剪力撑和1.2cm高防护拦杆和18cm高踢脚杆，用安全网封闭并固定牢固。斜道脚手片应采用横铺，每隔30cm设一防滑条，防滑条采用双层15厚木胶合板条，并多道铅丝绑扎牢固，斜道和进出通道的栏杆，踢脚杆统一漆红白相间色。6.9、防雷

31、钢管脚手架四角均应设接地保护防雷装置。七、脚手架搭设1）、脚手架搭架前应按专项施工方案对操作人员(操作人员必须持证上岗，作业前必须经过培训，并考核合格)进行安全技术交底，对对脚手架使用的钢管、扣件、脚手板、密目网、安全带等进行检查验收，避免不合格产品应用于施工。2）、对脚手架基础进行检查验收，组织测量人员对脚手架放线定位。3）、划定脚手架搭设工作区，布置警戒线，禁止行人进入，并设专人疏通工作区道路，配设对讲机，做到统一指挥。4）、严格遵守搭架顺序：纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑墙体拉结踢脚杆栏杆脚手板安全网。5）、脚手架必须配合施工进度搭设，刚开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，

32、直至连墙件安装稳定后方可根据情况拆除抛撑；另一次搭设高度不应超过相应连墙件以上两步，倘若超过，应采取撑拉固定措施与建筑结构连接，待上一层连墙件安装稳定后方可根据情况拆除。6）、脚手架搭设过程中，相应的剪刀撑、横向斜撑、连墙件、密目立网、平网、脚手板、踢脚板、作业层防护栏杆及上下通道应同步安装进行，不得滞后安装。另施工通道也应及时搭设。7)、脚手架搭设过程中每完成一步架，应及时校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，保证脚手架按规施工。八、脚手架检查验收1）、脚手架每搭设完一层必须对其进行检查验收，保证搭设符合脚手架专项施工方案要求。2）、脚手架使用过程中应定期进行检查验收，包括外架与结构的连接措施

33、、扣件是否松动、立杆的沉降与垂直度偏差是否合规、是否超载等内容，做到防患于未然，降低安全隐患。3）、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011P54表8.2.4。九、落地式脚手架拆除 1）、拆除前对参与拆除的操作人员，管理人员和检查、监护人员进行安全技术交底。 2）、拆除前对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在隐患，如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行加固，以保证脚手架在拆除中不存在危险。3）、确定坠落半径，划定工作范围，搭设钢管围护，树立警示标牌，设立专人看守，禁止非操作人员进入。4）、配设对讲机，做到统一指挥，上下呼应；配带好防护用品，以防坠落，拆除的各种材料应预先存放于相应楼层，后由施工电梯或塔吊运输到地面，禁止高空乱抛乱扔。5）、严格遵守拆除