高速公路挡土墙毕业设计设计书

1、毕业设计 目目录录 第 1 章绪论 . 1 1.1挡土墙的发展 . 1 1.2加筋土挡土墙的介绍 . 1 1.3设计的内容 . 2 第 2 章设计基本资料 . 3 2.1工程概况 . 3 2.2设计范围 . 3 2.3基本资料 . 3 第 3 章计算内容 . 5 3.1设计资料 . 5 3.2设计计算理论 . 5 3.2.1荷载组合 . 5 3.2.2基础设计及整体稳定性验算 . 6 3.2.3轴向力偏心距 . 11 3.2.4内部稳定性验算 . 12 3.3设计计算 . 18 3.3.1筋带受力计算 . 18 3.3.2内部稳定计算 . 19 3.3.3外部稳定计算 . 21 第 4 章地基

2、处理 . 26 4.1石灰桩的原理及分类 . 26 4.2加固机理 . 26 4.2.1桩间土加固机理 . 27 4.2.2桩身加固机理 . 28 4.2.3复合地基 . 29 4.3理论设计 . 29 4.4设计过程 . 31 4.5施工工艺 . 31 4.5.1施工准备 . 31 1 毕业设计 4.5.2施工顺序 . 32 4.5.3成桩 . 32 第 5 章理正验算 . 33 5.1理正软件介绍 . 33 5.2计算结果 . 33 5.2.1墙身尺寸及筋带资料 . 33 5.2.2物理参数 . 34 5.2.3一般情况墙体验算 . 35 5.2.4各组合最不利结果 . 37 第 6 章挡

3、土墙施工 . 38 6.1施工准备 . 38 6.2挡土墙基础 . 38 6.3排水 . 40 6.4沉降缝与伸缩缝 . 40 6.5墙背填料 . 40 6.6加筋土挡土墙 . 41 第 7 章结论与展望 . 44 7.1结论 . 44 7.2展望 . 44 参考文献 . 46 致谢 . 47 附录 A外文资料翻译 . 55 附录 B有关图纸 . 60 B.1墙面板图. 60 B.2挡土墙横断面图. 60 B.3基底桩位图. 60 2 毕业设计 第 1 章绪论 1.1挡土墙的发展 挡土墙是公路工程中广泛采用的一种构造物。 随着我国高等级公路建设的飞速发 展，特别是高等级公路建设向中西部地区的推

4、进，路基挡土墙越来越显得重要，应用 越来越多，而且其结构形式日新月异，设计理论也在不断发展。 重力式挡土墙是最古老的结构形式，因其料源丰富、取材方便、形式简单、施工 简便，所以仍然是目前应用最广泛的结构形式。为了适应不同的使用要求如：建筑高 度稳定性等，以及不同地区的建筑条件如：地基、料源、地形等。研究开发了各种形 式的挡土墙如悬臂式、扶壁式、加筋土式、锚杆式和锚定板式等这些形式都是钢筋混 凝土结构。 悬臂式和扶壁式挡土墙在国外应用十分广泛但在我国应用尚未普及不过随 着高等级公路向中西部地区推进，其应用会越来越多。悬臂式和扶壁式挡土墙适用于 缺乏石料的地区。它通过墙趾板和墙踵板宽度来调节控制基

5、底应力1。 从实际使用来看，在我国，加筋土技术的应用范围已由单一的挡墙发展到桥台、 护岸、货场站台、水运码头等方面。开展这项研究工作的也已扩展到公路、铁路、煤 炭、林业、城市建设、高等学校等各个部门。从理论研究来看。既有作用机理的研究， 这就是进行实验室模型试验和现场原型试验、 分析，又有基本设计参数试验和拉筋材 质的试验。 所有这些反映了我国在加筋土技术的研究和应用上已出见成效。可以预计 加筋土技术在我国是有很大发展前途的。 1.2加筋土挡土墙的介绍 加筋土挡土墙指的是由填土、 拉带和镶面砌块组成的加筋土承受土体侧压力的挡 土墙。 加筋土挡土墙是在土中加入拉筋， 利用拉筋与土之间的摩擦作用，

6、改善土体的变 形条件和提高土体的工程特性，从而达到稳定土体的目的。加筋土挡土墙由填料、在 填料中布置的拉筋以及墙面板三部分组成。 一般应用于地形较为平坦且宽敞的填方路 段上，在挖方路段或地形陡峭的山坡，由于不利于布置拉筋，一般不宜使用2。 加筋土是柔性结构物， 能够适应地基轻微的变形，填土引起的地基变形对加筋土 挡土墙的稳定性影响比对其他结构物小， 地基的处理也较简便；它是一种很好的抗震 1 毕业设计 结构物；节约占地，造型美观；造价比较低，具有良好的经济效益。加筋土挡土墙指 的是由填土、拉带和镶面砌块组成的加筋土承受土体侧压力的挡土墙。 加筋土挡土墙是在土中加入拉筋， 利用拉筋与土之间的摩擦

7、作用，改善土体的变 形条件和提高土体的工程特性，从而达到稳定土体的目的。加筋土挡土墙由填料、在 填料中布置的拉筋以及墙面板三部分组成。 一般应用于地形较为平坦且宽敞的填方路 段上，在挖方路段或地形陡峭的山坡，由于不利于布置拉筋，一般不宜使用。 加筋土是柔性结构物， 能够适应地基轻微的变形，填土引起的地基变形对加筋土 挡土墙的稳定性影响比对其他结构物小， 地基的处理也较简便；它是一种很好的抗震 结构物；节约占地，造型美观；造价比较低，具有良好的经济效益3。 1.3设计的内容 青银高速公路(或 G035，035 国道，青银线)，是横贯中国大陆北部一条国道主干 线，为中国高速公路规划五纵七横的一条横

8、向线。起点为山东青岛市，终点为宁夏回 族自治区银川市，全长 1610km，是中国“十五”在建投资最大、线路最长的国家级 高速动脉。该路双向四车道，设计时速100km。途经山东、河北、山西、陕西、宁夏 5 个省区，是中国能源东送及出口的主要通道，对于加强西北内陆和东部沿海之间的 资源互通，促进沿线地区的经济发展发挥着巨大作用。目前有部分建成高速公路，其 它为一级或二级公路。 根据青银高速公路的路况，设计一段路堤式加筋土挡土墙。主要内容包括；墙体 选型，内部稳定性验算及外部稳定性验算，地基处理，理正验算，施工方法，外文翻 译等。 2 毕业设计 第 2 章设计基本资料 2.1工程概况 青银高速公路(

9、或 G035，035 国道，青银线)，是横贯中国大陆北部一条国道主干 线，为中国高速公路规划五纵七横的一条横向线。起点为山东青岛市，终点为宁夏回 族自治区银川市，全长 1610km，是中国“十五”在建投资最大、线路最长的国家级 高速动脉。该路双向六车道，设计时速120km。途经山东、河北、山西、陕西、宁夏 5 个省区，是中国能源东送及出口的主要通道，对于加强西北内陆和东部沿海之间的 资源互通，促进沿线地区的经济发展发挥着巨大作用。目前有部分建成高速公路，其 它为一级或二级公路。 青银线河北段，全长 181.859km，主线以石家庄为中心，西接太原，东达济南， 是冀中平原的经济大动脉和运输主。

10、该路段东起冀鲁交界的清河县，西至石太高速公 路鹿泉立交桥，途径邢台、石家庄两个市的清河、南宫、威县、新河、宁晋县、赵县、 栾城县、元氏县、鹿泉 9 个县。 2.2设计范围 本设计是以青银高速公路(K46+099.06)岩土工程勘察报告为基础，设计一座挡土 墙。随着经济的快速发展，交通量势必快速增长，早期修建的高速公路势必将不能满 足交通量快速增长的要求。 根据国家政治、 经济发展的需要高速公路在当今社会发挥 着重要的作用，随着社会经济的发展，生产建设项目逐年增加，由此带来的生态环境 破坏、安全生产隐患等逐渐增多，而挡土墙在其中发挥了重要作用。 2.3基本资料 表 2-1 挡土墙基本资料 墙身及

11、基础 挡土墙类型 墙高 H(m) 筋带类型 筋带长度(m) 筋带宽度(mm) 筋带厚度(mm) 加筋土挡土墙 8 聚乙烯土工带 10 18 1 填料及地基 填料种类 重度(kN/m3) 填料内摩擦角() 基础埋深(m) 地基土 砾碎石类土 20 40 1.5 黄土 3 毕业设计 表 2-1 挡土墙基本资料 公路等级及荷载强度 公路等级 汽车荷载 墙 顶 护 栏 荷 载 强 度 级 公路级 7 筋带强度设计值 极限断裂强度标准值 220 (MPa) 筋带容许拉应力(MPa)50 填料与筋带的似摩擦 系数 0.4 q L(kN/m) 按一次建成双向 4 车道高速公路的标准设计， 路基宽度为 28m

12、， 计算行车速度为 100km/h，公路一级。标准横断面尺寸如下表所示： 表 2-2 公路宽度尺寸表 中央分隔带宽度 (m) 3 两侧行车道宽度 (m) 23.75 两侧路缘带宽度 (m) 0.75 两侧硬路肩宽度 (m) 3.5 两侧土路肩宽度 (m) 0.75 表 2-3 地基土层参数 天然含水量(%) 地基承载力特征值(kPa) 粘聚力(kPa) 18 150 40 天然重度 0 (kN/m3) 地基内摩擦角() 孔隙比 14 25 0.7 4 毕业设计 第 3 章计算内容 3.1设计资料 (1)挡土墙不受浸水影响，墙高H 8m，顶部填土 0.6m (2)路基宽 28m，路面宽 19.5

13、m (3)荷载标准：公路一级 (4)面板规格：0.8m0.56m 十字型混凝土板。板厚 300mm ,混凝土强度等级 C30； (5)筋带：采用聚乙烯土工带，带宽为 18mm，厚 1.0mm，断裂极限强度标准值 f k 220MPa，抗拉容许应力=50MPa，摩擦系数f 0.4； (6)筋带节点间距：s x 0.42m，sy 0.40m； (7)填料：砾碎石类土，重度 1 20.00kN/m3，内摩擦角 40； (8)地基：黄土，重度14.00kN/m3，内摩擦角 25，黏聚力c 40 kPa，地 基承载力特征值f a 150kPa； (9)墙体采用矩形断面，加筋体宽为 10.0m； (10)

14、墙顶填料与加筋土填料相同。 3.2设计计算理论 3.2.1荷载组合 加筋土挡土墙所承受的作用(或荷载)及其组合如表 3-1 所示，本设计采用荷载组 合。 表 3-1 常用作用(或荷载) 组合 作用(或荷载)名称 挡土墙结构重力、墙顶上的有效永久荷载、填土重力、填土侧压力及其他永久作 用(或荷载)相组合 组合与基本可变作用(或荷载)相组合 组合与其他可变作用(或荷载)相组合 5 毕业设计 3.2.2基础设计及整体稳定性验算 3.2.2.1基础设计 (1)挡土墙的基础类型，除特殊地基情况需采用桩基础外，宜采用明挖基础。明 挖基础宜设置在地质情况较好的地基上，当地基为松软土层时，可采用换填、砂桩、

15、搅拌桩等方法处理地基。 挡土墙采用刚性基础时，基础底部的扩展部分不应超过材料 的刚性角。对于混凝土基础，刚性角不应大于 40；对于片石、块石、粗料石砌体 基础，当用M5 以上砂浆砌筑时，刚性角不应大于35，当用M5 及低于 M5 砂浆砌 筑时，刚性角不应大于 30。挡土墙的基础采用钢筋混凝土条形扩展基础时，应按 照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)的规定进行设计 4。 (2)基础的埋置深度应符合下列规定： 当冻结深度小于或等于 1.00m 时，基底应在冻结线以下不小于0.25m，并应符合 基础最小埋置深度不小于 1.00m。 当冻结深度超过 1.00m 时，基

16、底最小埋置深度不小于1.25m，还应将基底至冻结 线 0.25m 深度范围的地基土换填为弱冻胀材料。 受水流冲刷时， 应按路基设计洪水频率计算冲刷深度，基底置于局部冲刷线以下 不小于 1.00m。 路堑式挡土墙的基础顶面应低于路堑边沟底面不小于 0.50m。 在风化层不厚的硬质岩石地基上， 基底宜置于基岩表面风化层以下；在软质岩石 地基上，基底最小埋置深度不小于 1.00m。 (3)建筑在斜坡地面的挡土墙，基础前趾埋入地面的深度和距地表的水平距离应 符合表 3-2。 表 3-2 斜坡地面基础埋置条件 土层类别 较完整的硬质岩石 一般硬质岩石 软质岩石 土层 最小埋入深度 h(m) 0.25 0

17、.60 1.00 距地表水平距离 l(m) 0.250.50 0.601.50 1.002.00 1.502.501.00 (4)明挖基础的基坑面，应设置不小于 4%的排水横坡。在湿陷性黄土地区，应采 取消除湿陷或防止水流下渗的措施。 3.2.2.2地基计算 (1)挡土墙地基承载力计算时，传至基础底面上的作用(或荷载)效应，宜按正常使 用极限状态下作用(或荷载)效应标准组合，相应的抗力采用地基承载力特征值。计算 6 毕业设计 挡土墙及地基稳定时，荷载效应应按承载能力极限状态下的作用(或荷载)效应组合。 计算基础结构的作用(或荷载)效应、配置钢筋、验算材料强度时，作用(或荷载)效应 应按承载能力

18、极限状态下的作用(或荷载)效应组合。 (2)挡土墙明挖基础底面的压应力可按下列公式计算： p m a x 6eN K(10)(3-1) AB 6eN K(10)(3-2) AB M K(3-3) N K B (3-4) 6 p m i n e 0 公式(3-1)及公式(3-2)的使用条件为： e 0 式中：p max 采用作用(或荷载)效应标准组合的基底边缘最大压应力值(kPa)； p m i 采用作用(或荷载)效应标准组合的基底边缘最小压应力值(kPa)； n N K 采用作用 (或荷载 )效应标准组合时，作用于基底上的垂直力 (kN/m)； A基础地面每延米的面积，即基础宽度B1(m2)；

19、 B基础底面宽度，对于倾斜地基为其斜宽(m)； e 0 基底合力的偏心距(m)； M K 采用作用 (或荷载 )效应标准组合时，作用于基底形心的弯矩 (MPa)。 (3)设置在岩石地基上的挡土墙明挖基础，当e 0 仅按受压区计算最大压应力，可按下列公式计算： p max B 时，不计基底承受拉应力， 6 2N K (3-5) 3a 1 p m i n 0(3-6) 垂直于基底面的合力对受压边缘的力臂a 1 ，可按下式计算： B a 1 e 0 (3-7) 2 (4)垂直于基础底面的合力偏心距e 0 应符合表 3-3 的规定。 7 毕业设计 表 3-3 垂直于基础底面的合力的偏心距限制 作用(或

20、荷载)组合 作用(或荷载)组合 作用(或荷载)组合、施工荷载 作用(或荷载)组合、施工荷载 作用(或荷载)组合、施工荷载 地基条件 非岩石地基 非岩石地基 较差的岩石地基 坚密的岩石地基 合力偏心距 e 0 B/8 e 0 B/6 e 0 B/5 e 0 B/4 注：岩石地基上的挡土墙，在荷载组合作用下，当满足地基承载力特征值与稳定性要求时，合力的偏心不 受限制。 (5)挡土墙地基的承载力特征值f a ，应根据地质勘测、原位测试、荷载试验，调 查、对比邻近已建构造物的地基承载力资料及经验、理论公式的计算数据，综合分析 后确定。 (6)挡土墙基础底面置于软土地基上时，可按下式计算基底最大压应力值

21、： p m a x 1 (h z)(p 2h) (3-8) 式中：h基底埋置深度(m)，当受水流冲刷时，由一般从冲刷线算起； z基底到软土层顶面的距离(m)； p基底平均压应力(kPa)； 土中附加压力系数； 1深度(h+z)之间各土层的换算重度(kN/m)； 2 基底以上土的重度(kN/m)，地下水位以下为浮重度 b ； P基础宽度(m)。 (7)地基承载力特征值提高系数 k，可按表 3-4 的规定确定。 表 3-4 地基承载力特征值f a 的提高系数 作用(或荷载)与使用情况 作用(或荷载)组合、 作用(或荷载)组合、 施工荷载 提高 系数 k 1.00 经多年压实未受破坏的 1.25旧基

22、础 1.50 作用(或荷载)与使用情况 提高 系数 k 注：地基承载力特征值小于 150kPa 的地基，对于序号第二项情况，k=1.0；对于序号第三项情况 k=1.25。 (8)基础底面最大压应力值，应符合下式要求： 8 毕业设计 p m a x kf a (3-9) 式中：f a 经基础埋深修正后的地基承载力特征值(kPa)； k地基承载力特征值提高系数。 3.2.2.3稳定性验算 (1)挡土墙的滑动稳定方程与抗滑动稳定系数可按下列公式计算： 滑动稳定方程： 1.1G Q1(Ey E x tan 0 ) Q2 E p tan 0 (1.1G Q1Ey )tan 0 Q1Ex Q2 E P 0

23、(3-10) 式中：G墙身重力、基础重力、基础上填土的重力及作用于墙顶的其他竖向荷载 的标准值(kN)，浸水挡土墙的浸水部分应计入浮力； Ey墙后主动土压力标准值的竖向分量(kN)； E x 墙后主动土压力标准值的水平分量(kN)； E P 墙前被动土压力标准值的水平分量(kN)，当为浸水挡土墙时，E P 0； )，基底水平时 0 0； 0 基底倾斜角( 基底与地面间摩擦系数，当缺乏可靠试验资料时，可按表 3-5 的规定采 用； Q1 、 Q2 主动土压力分项系数、墙前被动土压力分项系数。 抗滑动稳定系数K c 计算公式： K c )t a N (E x E P n 0 E P(3-11) E

24、 x N t an 0 式中：N基底上作用力的合力标准值的竖向分量(kN)，浸水挡土墙应计入浸水部 分的浮力； 墙前被动土压力标准值水平分量的 0.3 倍(kN)。E P 表 3-5 基底与基底土间的摩擦系数 地基土的分类地基土的分类 软塑黏土 硬塑黏土 砂类土、黏砂土、 半干硬的黏土 砂类土 0.25 0.30 0.300.40 0.40 碎石类土 软质岩石 硬质岩石 0.50 0.400.60 0.600.70 (2)采用倾斜基底的挡土墙，还需验算沿墙踵处地基土水平面滑动的稳定性，其 滑动稳定方程与抗滑动稳定系数可按下列公式计算： 9 毕业设计 滑动稳定方程： (1.1G Q1Ey ) n

25、 0.67cB 1 Q1Ex 0(3-12) 式中：B 1 挡土墙基底水平投影宽度(m)； n 地基土的内摩擦系数， n tan； 地基土的内摩擦角； c地基土的粘聚力(kN/m)； G作用于基底水平滑动面上的墙身重力、基础重力、基础上填土的重 力、作用于墙顶的其他竖向荷载及倾斜基底与滑动面间的土楔的重力(kN)的标准值， 浸水挡土墙的浸水部分应计入浮力。 抗滑动稳定系数K c 计算公式： K c (N N) n cB 1 (3-13) E x 倾斜基底与水平滑动面间的土楔重力标准值N可按下式计算： 0 co s 0 (3-14)N B2s i n 2 式中：N基底上作用力的合力标准值的竖向分

26、量(kN)，浸水挡土墙应计入浸 水部分的浮力； 地基土(岩)的重度，透水性的水下地基土为浮重(kN/m3)。 (3)挡土墙的倾覆稳定方程与抗倾覆稳定系数可按下列公式计算： 倾覆稳定方程： 0.8GZ G Q1 (E y Z x E x Z y ) Q2 E P Z P 0(3-15) 式中：Z G 墙身重力、基础重力、基础上填土的重力及作用于墙顶的其他竖 向荷载的合力重心到墙趾的距离(m)； Z x 墙后主动土压力的竖向分量到墙趾的距离(m)； Zy墙后主动土压力的水平分量到墙趾的距离(m)； Z P 墙前被动土压力的水平分量到墙趾的距离(m)。 抗倾覆稳定系数K 0 计算公式： K 0 Z

27、P GZ G E y Z x E P E x Z y (3-16) (4)验算挡土墙的抗滑动和抗倾覆稳定时，稳定系数不应小于表 3-6 的规定。 10 毕业设计 表 3-6 抗滑动和抗倾覆稳定系数 作用(或荷载)情况验算项目 抗滑动 作用(或荷载)、 抗倾覆 抗滑动 作用(或荷载) 抗倾覆 抗滑动 施工阶段验算 抗倾覆 稳定系数 K c K 0 K c K 0 K c K 0 1.3 1.5 1.2 1.3 1.2 1.2 注：大于适宜墙高时，稳定系数宜大于表中所列值，相同填料下，稳定系数宜随墙高增大而增大； 大于适宜墙高时，相同墙高下，稳定系数宜根据填料的粘聚力c 取值：粘聚力小者取较小值；

28、粘聚力 大者取较大值。 (5)适宜于不良土质地基、表土下为倾斜基岩地基及斜坡上的挡土墙，应对挡土 墙地基及填土的整体稳定性进行验算，其稳定系数不应小于 1.25。 (6)挡土墙设计为滑动稳定控制时，可采取下列增加抗滑动稳定性措施： 采用倾斜基底； 采用凸基底，凸应设置在坚实地基上； 可计入墙前被动土压力； 采用桩基础。 (7)挡土墙设计为倾覆稳定控制时，可采用下列增加抗倾覆稳定措施： 扩展挡土墙基础的前趾， 当刚性基础的前趾扩展受到刚性角限制时，可采用配 筋扩展基础； 调整墙面、墙背坡度； 改变墙身形式，可采用衡重式、扶壁式等抗倾覆稳定性较强的挡土墙形式。 3.2.3轴向力偏心距 (1)挡土墙

29、墙身或基础为圬工构件时，偏心受压构件计算截面上的轴向力偏心距 e0(m)，应符合表 3-7 的规定： e 0 11 M d(3-17) N d 毕业设计 式中：Md在某一类作用(或荷载)组合下，作用(或荷载)对计算截面形心的总 力矩设计值(kNm)； Nd在某一类作用(或荷载)组合下，作用于计算截面上的轴向力合力的 设计值(kN)。 表 3-7 圬工挡土墙截面上轴向力合力偏心距e0的限值 作用(或荷载) 组合 、 容许偏心距 0.25B 施工荷载 0.30B 0.33B 作用(或荷载)组合容许偏心距 注：B 为沿力矩转动方向的矩形计算截面宽度(m)。 (2)在岩土地基上，垂直于挡土墙墙长方向的

30、基础为台阶形布置，可按台阶基础 底面的水平投影计算基底应力及作用于基底上轴向合力的偏心距。 3.2.4内部稳定性验算 (1)加筋体顶面上填土的计算分界面，应为通过加筋体墙面顶端的水平面(如图 3-1)，该面以上的填土自重应作为加筋体上的填土重力，其大小可按下式换算成等待 均布土层厚度计算： h 1 1 H (b b )(3-18) m2 式中：h1墙顶填土重力换算等代均布土层厚 度(m)，当h 1 H时，应取h 1 H； m加筋体顶面填土的边坡坡率； H加筋体墙高； b b 边坡坡脚至面板的水平距离(m)； H 加筋体以上路堤的高度(m)。 (2)车辆荷载作用在挡土墙墙后填土上所引起的附 加土

31、体侧压力，可按下式换算成等代均布土层厚度计 算： h 0 q/(3-19) 式中：h 0 车辆荷载换算等代均布土层厚度(m); 图 3-1 等代土层厚度计算图式 墙后填料的重度(kN/m2)； 12 毕业设计 q车辆附加荷载标准值(kN/m 2)，可按表 3-8的规定采用； 表 3-8 车辆附加荷载标准值表 墙高(m) 2.0 10.0 附加荷载标准值 q(kN/m) 20 10 2 (3) 浸水加筋土挡土墙设计时，应按下列规定计入水的浮力： 筋带断面设计采用低水位时的浮力。 地基应力验算采用低水位时的浮力或不考虑浮力； 加筋体的滑动稳定验算、倾 覆稳定验算，采用设计水位时的浮力。 其他情况采

32、用最不利水位时的浮力。 (4) 加筋体活动区与稳定区的分界面可采用简化破裂面。简化破裂面上部的竖直 部分与墙面板背面的距离b H 为0. 3H；简化破裂面下部的倾斜面部分与水平面的夹角 为(45/2)，简化破裂面上、下两部分的高度H 1 、H 2 , 可按下式计算： H 2 b H tan( 45)(3-20) 2 H 1 HH 2 (3-21) 式中：b H 简化破裂面前的破棱体顶面宽度； 加筋体填料的内摩擦角()，当填料为细粒土时，采用综合内摩擦 角 0 ； H 加筋体高度(m)。 (5) 加筋体顶面有水平荷载作用时，深度z i处，面板后的水平向压应力di及水平 荷载影响深度z c ，可按

33、下式计算： 2Q H z ( 1i) z c z c di z c 0. 3H tan( 45) 2 (3-22) 式中： di水平荷载作用下，深度 z i处的水平向的压应力(kPa) ， z i z c 时， di 0； Q H 单位墙长顶面的水平荷载(kN/m)； z c 水平荷载影响深度(m)； z i第 i单元结点至加筋体顶面的竖直距离(m)。 (6) 加筋体内部稳定验算时，土压力系数可按下式计算： 13 毕业设计 K i K j (1 z i z ) K a i(z i 6m) 66 K i K a (z i 6m) (3-23) K j 1sin K a tan2(45 ) 2 (

34、3-24) 式中：K i 加筋体内，深度z i 处土压力系数； K j 静止土压力系数； K a 主动土压力系数； z i 第 i 单元结点至加筋体顶面的垂直距离(m)。 (7)加筋土填料作用于墙面板上的水平土压应力，可按下式计算： 墙后非浸水加筋体时： zi K izi (3-25) 墙后为浸水加筋体时： zi K isat z i (3-26) 式中：z i 第 i 层筋带距墙顶的高度(m)； 加筋体填料重度(kN/m3)； sat 加筋体填料饱和重度(kN/m3)； zi 深度z i 处的水平土压应力(kPa)； K i 计算土压力系数。 (8)加筋体顶面以上，填土重力换算均布土层厚度h

35、 1 所引起的墙面板上的水平土 压应力 bi (kPa)，可按下式计算： bi K i1h1 (3-27) 式中：h1墙顶填料重度换算等代均布土层厚度(m)； 1 墙顶填土的重度(kN/m)。 (9)永久荷载重力作用下，拉筋所在位置的竖直压应力可按下式计算： i z i 1h1 (3-28) 式中： i 在z i 层深度处，作用于筋带上的竖直压应力(kPa)； 加筋体的重度(kN/m3)，当为浸水挡土墙时，应按最不利水位上下 的不同重度分别计入。 14 毕业设计 (10)车辆(或人群)附加荷载作用下，墙面板上的附加水平土压应力 ai (kPa)，可按 下式计算： ai K ifi (3-29)

36、 附加荷载作用下，加筋体深度z i 处的附加竖直压应力 fi (kPa)，可按下式计算。 附加荷载边缘在填土内的扩散线与加筋体深度z i 处的水平线的交点为 D 点。 当 D 点进入加筋体活动区时： fi 1h0 当 D 点未进入加筋体活动区时： fi 0(3-31) 加筋体深度z i 处，附加竖直压应力 fi 的扩散宽度L ci (m)，可按下式计算： H z iL ci L c b c (z i H 2b c ) 2 (3-32) L ci L c H z i (z i H 2b c ) 式中：h 0 车辆(或人群)附加荷载换算等代均布土层厚度(m)； L c(3-30) L ci L c

37、 加筋体计算时，附加荷载的布置宽度(m)，可取路基全宽； b c 面板背面至路基边缘的水平距离(m)。 (11)计算筋带抗拔力时，不计基本可变荷载的作用效应。一个筋带结点的抗拔稳 定性，可按下列公式验算： 0Ti0 T pi R1 T i0 Q1Ti ibi L ai T Pi 2f (3-33) T i ( Ei )S xSy 式中： 0 结构重要性系数； T i0 z i 层深度处，筋带所承受的水平拉力设计值(kN)； T i z i 层深度处，筋带所承受的水平拉力(kN)； Ei z i 层深度处，面板上的水平土压力(kPa)及水平压应力，包括 zi 和 bi ，墙顶有水平荷载作用时，还

38、包括 di ； 15 毕业设计 Q1 加筋体及墙顶填土主动土压力或附加荷载土压力的分项系数； T pi 永久荷载重力作用下，z i 层深度处，筋带有效长度所提供的抗拔 力(kN)； R1 筋带抗拔力计算调节系数，可按下表 3-9 的规定采用； S x 筋带结点水平间距(m)； S y 筋带结点垂直间距(m)； f 填料与筋带间的似摩擦系数，由实验确定； b i 结点上的筋带总宽度(m)； L ai 筋带在稳定区内的有效锚固长度(m)。 表 3-9 筋带抗拔力计算调节系数 R1 表 作用(或荷载)组合、 1.4 1.3 施工荷载 1.2 R1 (12)筋带长度可按下式计算： L i L fi L

39、 ai (3-34) 活动区的筋带长度可按下式计算： L fi 0.3H(0 z i H 1) (3-35) L fi (H z i )tan(45 )(H 1 z i H) 2 式中：L i 第 i 层筋带总长度； L fi 第 i 层筋带在加筋体活动区内的长度(m)； H 1 简化破裂面的上段高度(m)； H加筋体高度； 填料内摩擦角()。 (13)筋带截面的抗拉承载力验算宜符合下式： 0Ti0 Af k(3-36) 1000 f R2 式中：A筋带截面的有效净截面积(mm2)； f k 筋带材料抗拉强度标准值(MPa)； f 各类筋带材料的抗拉性能分项系数，均取等于 1.25； 16 毕

40、业设计 R2 筋带材料抗拉计算调节系数， 当为钢筋混凝土带时，受拉钢筋的 含筋率应小于 2.0%。 (14)墙面板设计宜符合下列规定： 作用于单块墙面板上的土压力，可按均布分布； 墙面板可作为两端外伸的简支板，应沿竖直方向和水平方向分别计算作用效 应； 墙面板与筋带联结部分的钢筋布置或构建强度宜适当加强； 钢筋混凝土面板的配筋计算，应按相关规定执行。 (15)全墙抗拔稳定性验算宜按以下规定执行： 当墙高小于或等于 12m 时，应符合下式的规定： K b 式中：K b 全强抗拔稳定系数； T T pi i 2(3-37) T 各层拉筋所产生的摩擦力总和； T 各层拉筋承担的水平拉力总和。 pi

41、i 本计算公式的作用(或荷载)分项系数，均取等于 1.0。 当墙高大于 12m 时，除应符合上式的规定，还应符合下式的规定： 1 P i S jm i j 1.25(3-38) 加筋体破裂锲体及其上荷载作用下的水平滑力P i (kN)，按下式计算： P i G i Q viS x (3-39) tan() 被潜在破裂面所截割的第 j 层筋带的抗拔力容许值F j (kN)，按下式计算： F j b j f L ajj (3-40) 被潜在破裂面所截割的第 j 层筋带容许拉力T j (kN),按下式计算： T j A j f k 0Q1f R2 103(3-41) 式中：S j 被潜在破裂面所截割的第 j 层筋带的有效拉力，应取T j 与F j 中的 较小者(kN)； Q vi 加