某桥箱梁开工报告

1、1 编制依据1 *高速公路路桥工程施工合同文件、施工图纸及本项目技术规范等相关设计文件；2 公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）3 公路工程质量检验评定标准（JTGF80/1-2004）4 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）、建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5 路桥施工技术手册 6 我公司现场踏勘调查资料，以往类似桥梁工程中积累的施工经验、技术总结及工法等科技成果，现有的施工力量和机械设备情况。2 工程概况*桥于*跨越主线，桥梁全长97.06m，右交角70，桥宽15.50m，设计车速为4060Km/h，桥梁汽车荷载为公路-级，桥面净宽

2、14.5m。本桥上部采用现浇预应力混凝土连续箱梁，全桥共一联，20+25+25+20m。箱梁中心梁高1.5m。本桥位于直线上。桥面为双面坡，箱梁梁底水平，通过调整腹板高度形成横坡。匝道桥横跨主线，与路基填筑交叉施工，且4#桥台外有施工便道，为保证桥梁施工期间路基交叉施工及车辆、人员的安全，确定采用按桥面投影宽度每侧各加3m呈带状搭围，实行全封闭施工。桥跨梁部均采用满堂式碗扣支架体系搭设，以用于上部现浇箱梁施工。3 支架搭设施工方案3.1 测量放样在水准基点复测合格的前提下，利用往返测量将水准点引至桥梁施工地点附近稳固处，经复核符合精度要求后，作为桥梁施工标高控制点。桥梁的平面控制利用已经总监办

3、复核批准的导线网，导线的精度、走向和距离均符合大桥平面控制的技术要求。3.2技术准备项目部总工室和工程部根据施工图纸结合现场情况进行了设计要素复核，发现与设计或技术规范不符的及时通知监理工程师，并将相关资料告知设计代表，在没有得到设计和监理的认可前不予施工。详细分析施工图，结合现场的地形、便道情况、天气等施工条件以及考虑与其它施工工序的干扰等，制订了详细可行的施工计划和具体方案。项目部工程部和安质部组织施工技术人员、施工队队长、质检员、安全员、特殊工种及施工班组进行了详细的安全教育和技术（安全）交底，各班组第一次施工，另行进行现场技术指导、安全交底。3.3总体施工方案根据设计要求和工期安排，结

4、合现场情况、交通状况，连续箱梁支架搭设采用满堂支架。现浇梁支架搭设之前，首先清除地面杂物，做好支架地基处理和周围排水系统。现浇梁施工之前进行支架超载预压，取得弹性变形、非弹性变形数值，根据变形数值设置预拱度。3.4施工工艺3.4.1 支架材料选用WDJ碗扣式钢管支架立杆和顶杆上每隔0.6米设置一副碗扣接头，下碗扣和上碗扣限位销直接焊在立杆或顶杆上，当上碗扣的缺口对准限位销时，上碗扣可沿杆向上滑动。连接横杆时，先将横杆接头插入下碗扣的周边带的圆槽内，将上碗扣沿限位销滑下扣住横杆接头，并顺时针旋转扣紧，用铁锤敲击即牢固锁紧。该脚手架能根据要求，组成多种组架尺寸，本设计采用立杆间距尺寸为600。该脚

5、手架具有接头构造合理，力学性能良好（较同样管材脚手架的结构强度提高0.5倍以上），工作安全可靠，构件轻，装拆方便，克服了传统式普通钢管支架用材量大，零部件多，搭拆劳动强度大等缺点。该脚手架立杆轴心受力，根部有可调节支座，顶部有可调节托座，对箱梁支架搭设十分方便。3.4.2 支架基础支架拼装前首先将原地面以下50cm范围内软土清除干净，抛填片石。完毕以后再铺设沙砾石，用压路机分层碾压密实，以满足承载力的要求。所有基础处理完以后，顶面再浇筑20cm厚C20混凝土。基础两侧沿顺桥向方向设3050cm排水沟。3.4.3 底座支架立杆底部设可调底座，底座底板尺寸12cm12cm，可调丝杆直径34,可调底

6、座直接落在砼基础面上,并用丝杆调整地面不平整而引起的高差，丝杆最大露出长度不超过底托长度的1/3。3.4.4支架布置悬臂板位置:支架立杆纵向排距90cm,横距90cm，水平横杆步距120cm。其他梁板位置:顺桥向间距60cm,横桥向间距60cm，水平横杆步距120cm。水平杆及剪刀撑:为保持满堂支架的整体稳定, 支架顶、底20cm处采用48钢管及扣件设置纵横两个方向的扫地杆,步距5.5米, 桥墩处分上、中、下三处用水平杆与砼面夹紧或顶紧,以增加支架的附着力。顺桥向剪刀撑设置在腹板及支架外侧, 横桥向剪刀撑设置在横隔梁处，并按每2m一道设置，钢管采用48钢管及扣件,钢管与地面夹角呈450600。

7、3.4.5 龙骨架布置腹板和横隔板位置：在支架可调U型顶托上顺桥向放置两排48钢管主龙骨，横桥向铺设6cm9cm方木次龙骨，中心间距为25cm。3.4.6箱梁模板箱梁底模，侧模采用1.22m2.44m厚20mm竹胶板,面板钉在6cm9cm方木上,两竹胶板结合部位应调整于次龙骨方木上，直接承受箱梁荷载。3.4.7操作要点1.支架基础按技术交底进行处理，并找平。2.水平杆伸出扣件的长度均应大于10cm，以防杆件滑脱，水平杆在墩柱处用纵横水平杆与墩柱抱死，增强支架稳定性。3.支架安装过程中，应随时校正垂直度，安装22斜拦杆，垂直偏差控制在支架高度的1/200以内，水平偏差控制在5cm以内。4.可调底

8、座顶托丝杆伸入立杆长度不小于30cm，以确保在浇注砼过程中，丝杆与立杆之间连接可靠。5.剪刀撑按设计要求安放，并与立杆可靠连接。6.搭设支架时在箱梁两侧顺桥向安装工作梯，在挑臂外侧安装防护栏杆及安全网。7.主龙骨、次龙骨接头应错开布置，不能全部集中在同一断面上。现浇箱梁支架搭设横断面图、纵断面图见附图1。3.4.8支架预压3.4.8.1 支架预压的目的根据设计要求及有关规定，现浇连续箱梁的支撑体系、模板体系施工完后，应对支架及脚手架等承力系统进行预压，以消除架体的非弹性变形，确保箱梁混凝土的浇注质量。如下图：3.4.8.2 预压方法a预压前支架顶标高设置为防止预压后，由于支架的变形等原因，需对

9、支架进行较大的调整，给施工带来较大的麻烦，因此在预压前，需对支架顶标高进行设置，预加理论预拱度，以减少不必要的麻烦。预压前支架顶标高设计标高理论预拱度。b支架验收支架搭设好后，根据省项目办、总监办以及相关规范的要求进行支架验收，确保支架与支架之间、支架与方木之间、方木与钢管之间、方木与模板之间等各相邻面接触紧密，无明显缝隙。c布置测量标高点在底模上布置测量标高点，测点布置位置：顺桥向布置5处，为支点、1/4、1/2，每一处横断面方向布置5点，共布置测量标高点25点。d满载预压d1、荷载计算腹板、横隔梁处荷载：1.5m26kN /m2 39kN/m2=3.9t/m2翼板处荷载：(0.2+0.5)

10、/226kN /m29.1kN/m2=0.91t/m2普通箱室处荷载：(0.25+0.22)26kN /m212.22kN/m2=1.22t/m2d2预压荷载材料预压荷载采用砂袋作为预压荷载。砂袋应逐袋称量，重量宜控制在50kg左右，要设专人称量，专人记录，称量好的砂袋一旦到位就必须采用防水措施，要准备好防雨布。加载时用汽车吊提升到箱梁上部。d3分级加载通常加载宜分3级进行，即40、70、120的加载总量。每级持荷时间不小于30分钟，最后一级为1小时，如果加载120%后所测数据与持荷48小时后所测数据变化很小时，待48小时内累计沉降量不超过5mm，方达到设计要求，表明地基及支架已基本沉降到位，

11、可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。每级加载后，分别测定各级荷载下支架和支架梁的变形值，全部加载完成后，（即卸载前）再观测一次。将各阶段各测点高程记入表格中，并算出相应变形量。d4分级卸载卸载顺序与加载顺序相反，每次卸载后都要观测一次，将各阶段各测点高程记入表格中，并算出相应变形值。e观测数据的处理通过观测各测量标高点在加（卸）载不同阶段时的标高值，算出支架在各阶段相应的变形数据，将各标高值及变形数据整理并记入变形量成果表中。f设置施工预拱度根据支架变形值及设计预拱度设置施工预拱度，按两次抛物线变化计算各点的预拱度，施工预拱度为支架变形值。3.5 现浇箱梁支架结构力学

12、验算3.5.1支架布设方案1、采用碗扣支架搭设满堂支架，支架的宽度以满足箱梁的宽度和方便施工来考虑，拟在横桥向方向每侧比桥面宽出1.0m左右，纵向方向搭设的支架长度超出梁端部2m左右作为工作面。横杆步高按1.2m搭设，每根立杆的承载力可达到3t（步高0.6m时可达到4t）。为确保支架的稳定性，每隔3孔立杆在纵向和横向均设置十字花剪刀撑，剪刀撑与地面的夹角控制在4560范围内。2、现浇箱梁实腹段与跨中箱室空腹板段：立杆间距均按照0.6米（顺桥向）0.6米（横桥向）布置支架立杆。3、底托丝杆外露不超过其长度的1/3，顶托丝杆外露长度不超过其长度的1/2。4、支架结构布置3.5.2支架受力计算搭设支

13、架前先对满堂支架稳定性和强度进行力学计算，主要演算立杆的支撑力、方木的抗弯能力，通过计算各个指标必须都合格方能进行下一道工序施工，否则，则应该更换支架材料或者调整间距，已满足安全要求。1、根据方木的截面积计算其容许弯矩：利用现有方木材料，本方案拟全部铺设1010cm的方木作为横向梁和纵向梁，木材抗弯应力取11Mpa，矩形截面抵抗弯矩为bh2/6，则1010cm方木的容许弯矩为0.2tm。2、支架立杆的单根承载力：满堂支架采用碗口支架，查桥涵下册P10，单管最大承载力为：当横杆步距为0.6米时，立杆承载力取4t/根；横杆步距为1.2米时，立杆承载力取3t/根。3、荷载组合计算（1）作用在模板支架

14、上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、钢筋、模板、支撑梁（楞）等自重；组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重，根据工程等情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。（2）模板支架的可变荷载，包括下列荷载：施工人员及施工设备荷载；振捣混凝土时产生的荷载；风荷载。（3）荷载取值q1箱梁自重荷载。混凝土密度取=26KN/m3，根据跨线桥现浇箱梁结构特点，取设计图中B-B截面（空腹段），C-C截面（实腹段）两个代表断面进行箱梁自重计算，B-B截面q1计算，跨中范围根据如下断面图B-B箱梁截面图 单位：cm梁体自重（按照腹板最宽0.7米计算）

15、：q1=W/B=261.34511.5+（0.2+0.5）22/2-22.11-2.5/11.5=22.94Kpa注：将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。C-C截面q1计算，C-C截面距桥台2m范围根据如下断面图C-C箱梁截面图 单位：cm箱梁自重（计算到两挑梁根部之间的部分）：箱梁砼密度取=26KN/m3，箱梁梁高1.345米，单位面积上的荷载为q1=W/B=1.34526=34.97Kpa；q2箱梁内模、底模（含方木）、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，取q2=1.0kpa。q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，取q3 =2.5kpa。q4 振捣混凝土产生的荷载

16、，底板取2.0kpa，侧板取4.0kpa。q5 混凝土对侧模的压力。因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇注，在竖向上以V=1.2m/h浇注速度控制，混凝土入模温度T=28控制，混凝土初凝时间按t0=4h配比控制，则混凝土对侧模的最大压力q5 =0.22t0K1K2V1/2其中：混凝土容重，取26KN/ m3 K1外加剂影响修正系数，取值1.2； K2混凝土坍落度影响修正系数：坍落度在110150mm时，取值1.15。则：q5 =0.222641.21.151.21/2=34.6Kpa。q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kpa。q7 支架、配件自重，经计算自重1.1kpa。 计算荷载

17、组合模板结构名称荷载组合强度检算刚度检算底模及支架系统计算q1 +q2 +q3 +q4 +q7q1 +q2 +q7侧模计算q4+ q5q54、碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据建筑施工碗扣式支架安全技术规范有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算（碗扣架用钢管规格为483.5mm）。取C-C截面计算，碗扣式钢管支架体系布设：全桥范围均采用60（横向）60（纵向）120（竖向）cm布置形式；本次支架计算C-C截面底板范围60（横向）60（纵向）120（竖向）cm布置形式，如下图。支架立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时

18、，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=30kN（参见公路桥涵施工手册中表13-5碗扣式构件设计荷载）。无风荷载时，单肢立杆承载力计算立杆轴向力按下式计算：N=1.2（P1+P2）+1.4PP1 支架结构自重标准值产生的轴向力=0.60.6q1 =0.60.634.97=12.589KNP2 构配件自重标准值产生的轴向力=0.60.6（q2+ q7）=0. 60.6（1.0+1.1）=0.756KNP施工荷载标准值产生的轴向力=0.60.6（q3+ q4）=0.36（2.5+2.0）=1.62KN则：N=1.2（12.589+0.756）+1.41.62=18.3KNN=30KN，强度满足要求。单

19、肢立杆稳定性按下式计算：NAf式中：N钢管所受的垂直荷载，N=18.3KNA立杆横截面积A=489mm2（取48mm3.5mm钢管的截面积）；轴心受压杆件稳定系数，根据长细比查表求得长细比计算：=L/i式中：i截面的惯性半径，i=，式中钢管抗弯惯矩I= 面积:A=也可查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i=15.8mm。L水平步距=1.2m=1200mm则：=1200/15.8=78，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。f钢材强度设计值，f=205N/ mm2N=18.3KNAf=0.744489205=74.582KN取B-B截面计算P1 支架结构自重标

20、准值产生的轴向力=0.60.6q1 =0.60.622.94=8.26KNP2 构配件自重标准值产生的轴向力=0.60.6（q2+ q7）=0. 60.6（1.0+1.1）=0.756KNP施工荷载标准值产生的轴向力=0.60.6（q3+ q4）=0.36（2.5+2.0）=1.62KN则：N=1.2(8.26+0.756)+1.41.62=13.087KNN=30KN，强度满足要求。N=13.0871.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。箱梁底模下横桥向方木验算B-B断面箱梁底模底面顺桥向采用1010cm方木，如下图将方木简化作为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的

21、取值参照杉木进行计算。方木横桥向跨度为L=60cm。注：（尺寸单位：cm 方木材质为杉木，w=11Mpa =17 Mpa E=9000Mpa）按截面B=6m范围内进行受力分析计算：方木间距计算q=（q1 +q2 +q3 +q4）6=（22.94+1.0+2.5+2.0）6=170.64kN/mM=（1/8）qL2=（1/8）170.640.62=7.68kN.mW=(bh2)/6=（0.13）/6=0.m则:根数n=M/(Ww)=7.68/(0.110000.9)=5根，（式中0.9为方木的不均匀折减系数）间距d=6/（5-1）=6/4=1.5m经计算，方木间距小于1.5m均可满足要求，实际施

22、工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.25m，则n=6/0.25=24根。每根方木挠度计算方木的惯性矩I=（bh3）/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4则方木最大挠度：fmax=（5/384）（qL4）/（EI）=(5/384) (170.640.64)/(2491068.3310-6)=0.1610-3mL/400=0.6/400=1.510-3m(挠度满足要求)每根方木抗剪计算Sm=0.13/8=1.2510-4mIm=0.14/12=8.3310-6m4t=qSm /n Im b=170.6410-30.61.2510-4/（248.3310-60.1）=0.64M

23、pa0.6t=0.61.7Mpa=1.02Mpa符合要求。C-C断面箱梁底模底面顺桥向采用1010cm方木，如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算。方木横桥向跨度为L=60cm。注：（尺寸单位：cm 方木材质为杉木，w=11Mpa =17 Mpa E=9000Mpa）按截面B=6m范围内进行受力分析计算：方木间距计算q=（q1 +q2 +q3 +q4）6=（34.97+1.0+2.5+2.0）6=242.82kN/mM=（1/8）qL2=（1/8）242.820.62=10.9kN.mW=(bh2)/6=（0.13）/6=0.m则:根数n=

24、M/(Ww)=10.9/(0.110000.9)=7根，（式中0.9为方木的不均匀折减系数）间距d=6/（7-1）=6/6=1m经计算，方木间距小于1m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.25m，则n=6/0.25=24根。每根方木挠度计算方木的惯性矩I=（bh3）/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4则方木最大挠度：fmax=（5/384）（qL4）/（EI）=(5/384) (242.820.64)/(2491068.3310-6)=0.2310-3mL/400=0.6/400=1.510-3m(挠度满足要求)每根方木抗剪计算Sm=0.13/8=1

25、.2510-4mIm=0.14/12=8.3310-6m4t=qSm /n Im b=242.8210-30.61.2510-4/（248.3310-60.1）=0.91Mpa0.9t=0.91.7Mpa=1.53Mpa符合要求。碗扣式支架立杆顶托上横桥向方木验算B-B断面碗架顶托上顺桥向采用1010cm方木作为纵向分配梁。横桥向方木的跨距，根据立杆布置间距，为L=60cm。将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算。注：（尺寸单位：cm 方木材质为杉木，w=11Mpa =17 Mpa E=9000Mpa每根方木抗弯计算q=（q1 +q2 +q3 +

26、q4）L=（22.94+1.0+2.5+2.0）0.6=17.06kN/mM=（1/8）qL2=（1/8）17.060.62=0.77kN.mW=(bh2)/6=（0.13）/6=0.m则：=Mmax/W=0.77/(1.6710-4)/1000=4.61Mpa0.9w=9.9MPa（0.9为方木的不均匀折减系数）抗弯符合要求每根方木抗剪计算Sm=0.13/8=1.2510-4mIm=0.14/12=8.3310-6m4t=qlSm /（2 Im b）=17.060.61.2510-4/（28.3310-60.1）/1000=0.77Mpa0.9t=0.91.7Mpa=1.53Mpa抗剪符合要

27、求。每根方木挠度计算方木的惯性矩I=（bh3）/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4则方木最大挠度：fmax=（5/384）（qL4）/（EI）=(5/384) (17.060.64)/( 91068.3310-6)=3.8410-4mL/400=0.6/400=1.510-3m挠度满足要求。C-C断面碗架顶托上顺桥向采用1010cm方木作为纵向分配梁。横桥向方木的跨距，根据立杆布置间距，为L=60cm。将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算。注：（尺寸单位：cm 方木材质为杉木，w=11Mpa =17 Mpa E=9000Mpa

28、每根方木抗弯计算q=（q1 +q2 +q3 +q4）L=（34.97+1.0+2.5+2.0）0.6=24.28kN/mM=（1/8）qL2=（1/8）24.280.62=1.09kN.mW=(bh2)/6=（0.13）/6=0.m则：=Mmax/W=1.09/(1.6710-4)/1000=6.53Mpa0.9w=9.9MPa（0.9为方木的不均匀折减系数） 抗弯符合要求每根方木抗剪计算Sm=0.13/8=1.2510-4mIm=0.14/12=8.3310-6m4t=qlSm /（2 Im b）=24.280.61.2510-4/（28.3310-60.1）/1000=1.09Mpa0.9

29、t=0.91.7Mpa=1.53Mpa抗剪符合要求。每根方木挠度计算方木的惯性矩I=（bh3）/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4则方木最大挠度：fmax=（5/384）（qL4）/（EI）=(5/384) (24.280.64)/( 91068.3310-6)=5.4710-4mL/400=0.6/400=1.510-3m挠度满足要求。3.5.3模板受力验算1、箱梁底模采用优质竹胶板，铺设在支架顶层横桥向方木上，方木间距L=0.25m，最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化。采用15mm厚竹胶板计算。竹胶板弹性模量E=5000Mpa竹胶板惯性矩I=（bh3）/12=（

30、1.00.0153）/12=2.8110-7m4竹胶板=6Mpa30q(KN/m)底模验算简图尺寸单位：cm模板厚度计算q=（q1 +q2 +q3 +q4）L=（34.97+1.0+2.5+2.0）0.25=10.12kN/m则：Mmax=（1/8）qL2=（1/8）10.120.252=0.08kN.m模板需要的截面模量：W=M/(w 0.9)=2.5910-5模板的宽度为b=1.0m，根据W、b得h为：h=（6W/b）1/2=0.012m=12mm15mm15mm厚竹胶板满足要求。模板刚度验算fmax=qL4/（128EI）=10.120.254/( 12850001032.8110-7)

31、=2.210-4m 0.90.25/400=5.6310-4m挠度满足要求。故15mm厚竹胶板挠度满足要求。2、外模制作与安装侧模采用1010cm的方木制作成符合设计几何框架，每0.5m一个，模板采用5cm厚模板内贴10mm厚竹胶板。侧模与内模固定设12mm对拉筋，间距100cm。端头采用钢模板拼装，与侧模板结合紧密，接缝采用双面胶带处理密封，防止漏浆。3、箱梁侧模验算侧模板设计与验算侧模板采用5cm厚模板内贴10mm厚竹胶板，固定与相邻模板和腹部模板设12mm对拉筋，间距L=75cm。 模板厚度计算q=（q4+ q5）L=（4.0+34.6）0.5=19.3kN/m则：Mmax=（1/8）q

32、L2=（1/8）19.30.52=0.603kN.m模板需要的截面模量：W=M/(w 0.9)= 0.603/（6.0103 0.9）=0.1110-3模板的宽度为b=1.0m，根据W、b得h为：h=（6W/b）1/2=0.026m=2.6cm5cm采用模板排架50cm，内铺设5cm厚木板满足要求。模板刚度验算fmax=qL4/（128EI）=19.30.54/( 12890001038.3310-6)=1.2610-4m 0.90.5/400=1.1310-3m故，侧模下1010cm方木背木布置间距按50cm布置即可满足要求。3.5.4支架下地基承载力计算考虑到横隔梁和腹板处受力最大，为简化

33、计算，仅对上述两处进行验算。地基承载力P=N/Ab=20.3/(0.6m0.6m)=56.4kpa地基最大承载力取297.8kpa，对原地面进行处理后采用轻型动力触探仪检测，地基承载力满足施工要求后方可搭设支架。支架地基容许承载力不允许有较大的差异，以免局部基础出现不均匀沉降。4 支座安装满堂支架搭设完毕后，即进行支座安装。本桥支座采用盆式橡胶支座：0#台两侧采用双向滑动支座GPZ（）2MN支座，中间采用同型号的单向（纵桥向）滑动支座；1#墩两侧采用双向滑动支座GPZ（）4MN、中间采用同型号的单向（纵桥向）滑动支座；2#墩两侧采用双向滑动支座GPZ（）4MN、中间采用同型号的固定支座支座；3

34、#墩两侧采用双向滑动支座GPZ（）4MN、中间采用同型号的单向（纵桥向）滑动支座；4#号台全幅支座型号同0#台,安装方法如下：支座进场开箱后，应检查安装使用说明书、标牌、合格证是否完整，并详细阅读、核实。在支座下面设置支承垫石，并按制作底板地脚螺栓间距与地脚螺栓规格预留螺栓孔位置，支承垫石表面要平整。施工时支承垫石顶面标高要预留出支座地板下环氧砂浆垫层厚度，为防止积水制作地板以外垫石做成坡面。安装时在支座设计位置处划出中心线，同时在支座顶盒底板上也要标出中心线。将地脚螺栓穿入底板（顶板）地脚螺栓孔并旋入底柱内，底板与底柱之间垫以直径略大与底柱直径的橡胶垫圈；支座就位对中并调整水平后，用C60砂

35、浆（环氧树脂砂浆）灌注地脚螺栓孔及支座底板垫层，待砂浆硬化后拆除调整支座水平用的垫块并用C60砂浆填满密实灌注垫块位置。在安装过程中，应注意采取措施对支座进行防护，以免碰损表面及有害物体浸入。5 模板制作和安装满堂架施工的箱梁底模、内外模均采用竹胶板。面板直接钉在方木上，在钉面板时，每块面板从一端赶向另一端，保持面板摆放方向统一，表面平整。底模按要求设置预拱度，预拱度按二次抛线分配。侧模板提前按图示尺寸制作，其它模板在现场制作。模板竖向肋带采用1010cm的方木制作，间距为30cm，侧模纵向肋带采用双排48普通钢管，并用对拉杆将内外钢管连接。4.为保证箱梁线形顺畅，侧模竖向肋带顶端与翼缘板横向

36、方木相连，底端放在箱梁底板横桥向方木上。竖向肋带底端外侧布置一条通长方木，钉在箱梁底板横桥向方木上，并与竖向肋带顶紧，用方木或双排48普通钢管加固。外模结构、支撑体系及内模结构纵断面见图2。5.箱梁外模必须平整，拼缝在一条直线上，模板拼缝用双面胶带夹紧。模板采用铁钉沿模板四周与方木钉牢，铁钉间距30cm。6.内模采用木龙骨支架成形, 龙骨用510cm方木在加工场制作,每道龙骨布置5 个竖向方木,中间不加撑,布置间距1.2m,用于支撑面板的1010mm方木顺桥向放在龙骨上, 间距25cm, 龙骨之间用55cm方木加固。7.模板安装应与钢筋安装工作配合进行。模板的安装顺序为：底模外侧模翼缘板底模底

37、、腹板钢筋内侧模顶板底模顶板钢筋浇筑砼。8.底模安装时每侧应比箱梁底尺寸宽20cm，以便侧模的安装。9.底模安装完毕后，在底模上用全站仪测放箱梁边线及腹板中线，并墨线精确标出侧模的位置线。侧模按铅锤方向安装。安装侧模时，为防止模板发生位移或变形凸出，保证腹板的结构尺寸和外观，采用16对拉螺杆，对拉螺杆外套PVC管，以便砼浇注完后将对拉螺杆拔出。拉杆的竖向间距为60cm，纵向间距为75cm。10.为防止模板发生位移或倾斜，在模板的底部和顶部设置水平和斜向支撑。11.模板安装完毕后，对其平面位置、顶面标高、拼缝及稳定性进行检查，合格后方可进行下一道工序。浇注砼时，设专人负责检查模板的稳固情况，若发

38、现模板有超出允许偏差变形值的可能时，及时纠正。12.腹板和底板按设计要求预留通气孔。通气孔采用PVC管制作，安装时应确保与模板接触面密贴，并堵塞上口，防止浇注砼时堵死。外模、内模结构及支撑体系 6 钢筋加工和安装1.钢筋进场后必须按不同的钢种、牌号、等级、规格及生产厂家分批验收,分别堆放,不得混杂,且设立明显的识别标志。钢筋露天堆放时，应按规定垫高并加覆盖，防止钢筋锈蚀。2.进场钢筋应具有出厂质量证明书和试验报告单。进场后应按规定抽取试样做力学性能试验。3.钢筋加工场地必须平整、硬化，并按规定搭设钢筋加工棚。禁止在下雨天露天加工。半成品按品种分别码放,设立识别标志。4.钢筋表面应清洁，使用前应

39、将表面油污、漆皮、鳞锈等清除干净。钢筋应平直，无局部弯折，成盘或弯曲的钢筋均先调直。5.钢筋的弯制和末端弯钩应符合设计要求，如设计无特殊要求时，应符合公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）中表10.2.2的规定。6.钢筋的连接采用绑扎搭接或电弧搭接焊，焊条使用502焊条，。7.钢筋焊接前，必须根据施工条件进行试焊，试焊合格后方可正式施焊。焊工必须持证上岗。8.钢筋绑扎前,先按设计画出下层钢筋位置,按设计及规范绑扎底板钢筋,垫保护层块,上下钢筋间设置架立筋, 架立筋采用101000,按梅花型布置，点焊在上下层钢筋之间。箍筋弯钩的叠合处置于箱梁腹板上部，并交错布置。7 预应力施工本桥纵向设

40、有预应力,预应力筋拟采用j15.24低松弛钢绞线，预应力筋的锚固拟采用OVM体系锚具。7.1预留孔道采用塑料波纹管成孔，严格按照设计图纸和有关施工技术规范设置预应力孔道定位筋，以确保预应力孔道在混凝土浇筑等过程中始终处于设计的坐标位置，严格检查波纹管，确保其具有足够的刚度不变形，管壁严密不易漏浆，安装位置准确，管节连接平顺且紧密，所有管道沿长度方向直线段100cm，曲线段为50cm设一道定位钢筋，并点焊在主筋上，确保波纹管在混凝土浇注过程中不出现变形、变位及漏浆现象。当钢筋和预应力管道发生干扰时，适当移动普通钢筋保证钢束管道位置准确。垫板喇叭管内不允许有毛刺，在与波纹管连接时应平顺且密闭。管道

41、接头处的连接管宜采用大一个直径级别的同类管道，其长度宜为被连接管直径的57倍，接头管两端用防水胶带缠裹紧密，防止漏浆。所有管道均应设压浆孔，并在竖曲线的最高点设置排气孔，排气管用内径20的铝塑管，与管道之间的连接应采用金属或塑料扣件。7.2 预应力筋的下料及穿束进场的钢绞线其技术条件、质量证明书等内容必须符合现行国家标准，并由工地试验室对材料的力学性能进行试验，合格后方可使用。钢绞线在保存和使用过程中，禁止锈蚀或被油污染。预应力材料的制作时，根据配备的千斤顶，锚具及图纸提供的预应筋长度进行制作，预应力筋下料长度按计算长度、工作长度和原材料试验数据确定，钢绞线采用砂轮切割机进行切断，严禁使用氧气

42、、乙炔火焰进行操作切割。钢绞线编束时应逐根理顺，绑扎牢固，防止互相缠绕。7.3 混凝土浇注与养护在各项准备工作全部到位，且钢筋、波纹管、模板、预埋件等经监理工程师检查合格后，方可进行箱梁混凝土浇注。7.4 混凝土的浇注砼浇注前,对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，并做好记录，检查合格签证后方可浇注砼。模板内的杂物、积水以及钢筋上的污垢应清理干净，模板若有缝隙，应堵塞严密。2.混凝土采用集中搅拌混凝土，两台输送泵车同时从一端向另一端平行浇注，砼供应应有保障措施，不得中途中断。泵送至浇筑点纵向斜向分段，水平分层浇注，分层厚度不超过30cm，每层砼应在下层砼初凝前完成，在倾斜面上浇注砼时，从低处开始

43、逐层扩散升高，保持水平分层。3.箱梁砼浇注采取分层浇筑一次成型，第一次浇注底板、腹板，第二次再浇注顶板。第一次砼浇筑首先沿腹板向底板泵送砼,沿每道腹板将底板倒角处浇筑完成后,再从内箱顶部泵送砼浇筑倒角之间砼,内箱顶部预留通长的活动板,底板处位于腹板之间的砼从预留的通长洞口泵送底板待该跨,底板浇筑完成后,将通长活动板扣回内箱顶部,开始浇筑腹板,腹板完成后浇筑顶板及翼板. 砼采用插入式振动器捣固密实。在混凝土浇注过程中，梁腹板与顶板、底板和腹板连接处承托、预应力钢束的锚垫板及固定端锚具处、预应力筋与其他钢筋密集处，要特别注意加强振捣，确保混凝土密实，保证能按设计要求施加预应力，同时捣固时避免碰撞模

44、板及波纹管等。插入式振动器的移动间距不宜超过振动作用半径的1.5倍，与侧模应保持50100的距离，插入下层砼50100，每处振捣应保证该处砼停止下沉、不再冒气泡且表面平坦、泛浆后再徐徐提起振动棒。在整个浇注过程中，应由专人经常对模板、孔道和预埋件等进行检查，确保砼浇注的顺利进行。5.砼浇注完成后，对砼表面应及时修整、抹平，待定浆后再抹第二遍并压光，拉毛。7.5 混凝土的养护梁体混凝土浇注后应立即进行养护，在养护期间，使混凝土表面保持湿润，防止雨淋、日晒。对混凝土外露面，待表面收浆、初凝后用土工布覆盖，洒水保持模板及土工布上湿润，并注意箱梁箱室内的洒水和降温，避免引起砼表面温度裂纹。砼养护时间不

45、少于七天。7.6预应力张拉7.6.1 准备工作张拉千斤顶进场后，及时组织技术人员对设备进行检查，确定千斤顶和压力表是否配套，油泵运转是否正常。经有资质的计量部门进行配套校准,合格后方可允许使用张拉设备。千斤顶、压力表、油泵在使用过程必须配套使用，不得临时调换，当出现故障时，立即检修并重新校准。锚具进场后，分批进行外观检查，要求不得有裂纹、伤痕、锈蚀，尺寸不得超过允许偏差。对锚具的强度、硬度、锚具能力等根据规范要求进行抽查。经抽查合格后方能使用。7.6.2 伸长量计算根据每批钢绞线的抽检报告，计算出张拉时每束钢绞线的伸长量：L=PL1-e-(kx+)/(kx+)(AyEy)L预应力筋理论伸长值（

46、mm）P预应力筋张拉端的张拉力（N）x从张拉端至计算截面的孔道长度（mm）L预应力筋的长度（mm）Ay预应力截面面积（mm2）Ey预应力筋的弹性模量（Nmm2）预应力筋与孔道壁的摩擦系数k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）7.6.3 张拉根据设计要求，待梁部混凝土强度达到设计强度的90%，且养护期达到7天后，方可进行预应力张拉。张拉所用设备及材料应进行检查，对有裂纹、伤痕、锈蚀的锚具、夹片不得使用，所有的钢束在张拉点之间能自由移动，同时构件可以自由适应在施加预应力时产生的水平和垂直移动。对预应力筋进行张拉前，应对构件进行检查。根据设计要求，砼

47、强度达到90%以上，并不小于7天龄期的情况下方可进行预应力张拉。张拉时，由有经验的预应力张拉工长指导，熟练的张拉工操作进行，现场技术员对整个过程都进行详细记录，并由现场监理当场确认。预应力采用伸长量与张拉应力双控，以应力控制为主，伸长量误差应在6%范围。预应力张拉须两端同时张拉和对称进行。(张拉控制应力应符合设计要求。实际张拉时应计入锚圈口摩阻损失，可比设计要求提高3%)。预应力张拉程序：010%K（初始应力）20%K（初始应力）50%K（初始应力）100%K（持荷2分钟）锚固第一步先将钢绞线略微予以张拉，以消除钢绞线松驰状态，并检查孔道轴线、锚垫板、锚具、限位板、千斤顶同心，并要注意钢束中每

48、根钢绞线受力均匀。当钢束初始应力达到张拉控制力的10%15%左右时，可在钢绞线上划一记号，作为量测延伸率的起始点，并检查钢绞线有无滑动。预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固。锚固阶段张拉端预应力的回缩量应不大于6mm。张拉时，记录初始张拉吨位、张拉吨位及卸荷后的伸长值。如果锚头处出现滑丝、断丝或锚具损坏应立即停止操作进行检查。当滑丝、断丝数量超过设计规定时，则应抽换钢束。7.6.4 预应力张拉施工的安全防护措施：施工前应对所有施工人员进行施工安全知识培训，确保人人掌握安全操作规程。量测钢绞线伸长值时，应停止千斤顶操作。在高压油管接头应加防护套，以防高压喷油伤人。千斤顶支架必须与梁端垫块接触良好，位置对称顺直，严禁多加垫块，以防支架不稳或受力不均造成倾倒伤人。张拉时千斤顶两端必须放置挡板，以防断丝伤人。两端油泵操作