QJLYJ40架桥机纵横向稳定计算

1、包头至茂名国家高速公路湖南省吉首至怀化高速公路第七合同段架桥机抗倾覆稳定计算书（HDJH40m/150t架桥机）编 制： 复 核： 审 核： 时 间：2010年5月25日HDJH40m/150t型架桥机计算书一、设计规范及参考文献（一）、重机设计规范（GB3811-83）（二）、钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）、公路桥涵施工规范（041-89）（四）、公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）、梁体按40米T梁150吨计二、架桥机设计荷载（一）、垂直荷载梁重：Q1=150t天车重：Q2=7.5t（含卷扬机）吊梁天车横梁重：Q3=7.3t(含纵向走行)主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1

2、.29t/节(单边)，1.291.1=1.42 t/节(单边)0号支腿总重: Q4=5.6t1号承重梁总重：Q5=14.6t2号承重梁总重：Q6=14.6t纵向走行横梁（1号车）：Q7=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁（2号车）：Q8=7.5+7.3=14.8t梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）、水平荷载1、风荷载a、设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q1=19kg/m2b、非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压：q2=66kg/m2 2、运行惯性力：=1.1三、架桥机倾覆稳定性计算（一）、架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况

3、出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位m）。P7701.74.5112191942P1P3P2P5P4P6P6图1P1=5.6t（前支柱自重）P2=1.42（19+9）=39.76t（导梁后段自重） P3=1.4242=59.64t（导梁前段自重） P4=14.6t (2#承重横梁自重)P5= P6=14.8t（天车、起重小车自重）, P6=75t（过跨配重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算。P7=CKnqAi=1.21.3966(0.7+0.584+0.245+2.25+0

4、.3+0.7+0.8+1.5)12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=39.7611+14.8（19+1.7）+14.825.2+14.619+7525.2=3284.08t.m）M倾=5.636+59.6421+10.055.58=1510.119t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾 =3284.08/(1510.119 1.1)=1.981.3 可（二）、架桥机横向倾覆稳定性计算1、正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图见图2。P1为

5、架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心P1=48.28+51.12+7.32+14.62=143.2tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。A=(1+1)(1+2) A 其中：1=0.53、2=0.5A=（1+0.53）（1+0.5）702.25=361.4625m2风荷载P2=CkhA=1.61.3919361.4625=15274kg=15.274tP3为天车导梁承受的风荷载，作用点在支点以上5.179m处，迎风面积按实体计算，导梁形状系数取1.6。P3=21.391.6190.80.464=124.4kg=0.1244tP

6、4为架桥机起重小车重量P4=7.52+1501.1=180tP5为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载，作用在支点以上8.113m处，P5=1.391.619（322+230）=3042.432kg =3.042t图2所示A点为倾覆支点，对 A点取矩：M倾=P23.8+P35.179+P41.435+P58.113=15.2743.8+0.12445.179+1801.435+3.0428.113=341.67t.mM抗= P14.8=143.24.8=687.36t.m架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾 =687.36/（341.671.1）=1.831.3 可A箱梁天车梁P5P2P15.75m9.6mP3P4横梁起重小车导梁图22、非工作条件下稳定性计算架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横向风荷载作用下，其稳定性见图3。与图2相比，架桥机在提的梁为倾覆作用时，架桥