临时加固方案

1、0 / 19 下载文档可编辑 余政储出（2013）53 号地块办公 T1 楼、T2 楼、T3 楼、T4 楼、商业 1#楼、地下室工程 临临 时时 加加 固固 专专 项项 方方 案案 舜杰建设（集团）有限公司舜杰建设（集团）有限公司 二二 0 0 一七年九月一七年九月 目目 录录 一、 工程概况及设计现状 .2 1 / 19 下载文档可编辑 1.1 工程概况 .2 1.2.周围环境条件.2 1.3 基坑围护设计方案及坑顶放坡做法 .2 1.4 地下室顶板设计情况： .3 二、基坑顶部狭窄部位及现有配电房部位的挡土墙加固措施.3 2.1 基坑四周现场情况 .3 2.2 压顶梁上设置挡土墙加固措施

2、.4 三、地下室顶板临时加固措施.5 3.1 重型运输车辆集中荷载设定 .5 3.2 车辆集中荷载等效转化为均布荷载 .5 3.3 利用设计消防通道做施工临时运输道路 .10 3.4 消防通道因设置后浇带的影响，需采取毕要的加固措 施。.11 四、附件.14 附件 1、地库顶板图 .14 附件 2、后浇带移位示意图 .14 附件 3、临时构造柱加固示意图 .14 附图 4、后浇带移位平面图 .14 2 / 19 下载文档可编辑 一、一、 工程概况及设计现状工程概况及设计现状 1.11.1 工程概况工程概况 本工程总建筑面积约 111652 ，其中地上建筑面积约 68262 ，地下建筑面积约 4

3、3390。由二层整体地下室及地上五栋单体 组成：T1 十一层框架、T2 十一层框架、T3 十一层框架、T4 十三层 框架、商业 1#四层框架。 基坑设计深度 11.9m 1.2.1.2.周围环境条件周围环境条件 位置环境距坑边距离 东侧 上祥路，道路路面典型标 高约-0.700。 道路人行道边距离围护轴线约 3.5m， 。人行道范围内有弱电管 线及雨水管线。 南侧 运河广告产业大厦，两幢 主楼分别为 7 层和 12 层， 2 层地下室。 地下室外墙距围护轴线为 12m30m。 西侧 杭行路，道路路面典型标 高为-0.800。 道路人行道边距离围护轴线约 12m， 。人行道范围内有弱电管线 及雨

4、水管线。 北侧 祥园北路，道路路面典型 标高为-0.500。 道路人行道边距离围护轴线为 6.2m，局部 2.8m。人行道范围内 有弱电管线及雨水管线。 3 / 19 下载文档可编辑 1.31.3 基坑围护设计方案基坑围护设计方案及坑顶放坡做法及坑顶放坡做法 （1）基坑地下室下部采用三轴水泥搅拌桩搭接施工形成止水帷 幕，加上钻孔灌注围护排桩墙，结合两道水平钢筋混凝土内支 撑结构的围护方案。 （2）三轴水泥搅拌桩采用 850600 的形式，采用三轴搅拌桩 机按套一孔法搭接施工形成止水帷幕，钻孔灌注桩根据工况和地质 情况分别采用 8001200 和 9001300 两种形式的围护桩墙。 （3）根据

5、周边红线情况和场地标高，四周上部采用小放坡结合 喷网支护，放坡面采用 6.5200 双向钢筋网喷射混凝土进行支护， 喷射混凝土分两层施工，第一层厚度 3040mm。沿基坑压顶梁处设 截水沟防止地表水进入基坑。 典型剖面如下图： 基坑设计深度11.5m, 基坑安全等级为一级。 -1 -2 -3 20 1.51.5 1.51017.05 27.05 0.9 1.3 4 / 19 下载文档可编辑 1.41.4 地下室顶板设计情况：地下室顶板设计情况： 1、本工程结构设计总说明中明确了设计活荷载标准值如下： 消防车道、消防登高场地（板跨不小于 33m 的双向板楼盖） 35kN/m2 消防车道、消防登高

6、场地（板跨不小于 66m 的双向板楼盖） 20kN/m2 顶板施工活荷载（无覆土）：5 kN/m2 2、消防车道及地下室后浇带平面布置见附图 二、基坑顶部狭窄部位及现有配电房部位的挡土墙加固措施二、基坑顶部狭窄部位及现有配电房部位的挡土墙加固措施 2.12.1 基坑四周现场情况基坑四周现场情况 1、根据第一章有关基坑周边环境内容，及现场施工实际情况， 目前在基坑西北角围护平面凸出位置，基坑西南角运河广告大厦围 墙转角位置，压顶梁离现有围墙间距太小（详见附图） ，无法按围护 设计 1：1 的要求放坡，或放坡后坑顶无法设置施工道路。 2、根据围护设计对现有配电房位置进行了坡顶插松木桩、沿坡 面打入

7、 4 米长间距 1.5 米的 4.82.5 的锚管土钉，坡面 6.5200 喷射 80cm 砼护坡的加固方法。从施工角度有几个难点： A、坑顶土为杂填土，有较多大块混凝土块、石块、断桩等建 筑垃圾，松木桩及锚管难以插入。 B、地下管线不清，可能会受到破坏 5 / 19 下载文档可编辑 C、量少不能连继施工，施工工艺程序多，进出场及工艺准备 费用占比大，不经济。 D、施工场地有限，无施工机械停放空间。 2.22.2 压顶梁上设置挡土墙加固措施压顶梁上设置挡土墙加固措施 综合上述两点，上述部位拟采取现浇垂直钢筋砼挡土墙的加固方 式： 1、在需加固部位压顶梁上部预埋 12200 双排钢筋 2、压顶梁

8、施工完成后，在压顶梁止设置 200 厚 12200，分布 筋 8400 钢筋砼挡土墙，顶标高至施工道路底，留出 200mm 钢筋接头，浇入道路板内 3、土方回填平整 4、再施工道路硬化。 详见示意图。 6 / 19 下载文档可编辑 围护结构灌注桩 止水围幕桩 压顶梁 200厚钢筋砼挡土墙 施工道路及翻边 围墙 原状土 砖模取消，扩大压顶砼范 围直接至水泥土界面 原状土 交界面水泥土人工清理干净 垫层 约1450 1500 容一辆劳动车通行空间 三、地下室顶板临时加固措施三、地下室顶板临时加固措施 由于地下车库的落地面积很大，并且办公 T1T4 及商业 1#楼又 处于大面积地下车库的中部，因此造

9、成在施工的过程中，局部区域 的地下车库顶板上必须设置好主要的运输通道，以供混凝土泵车、 以及混凝土运输车辆等大中型重型车辆的运输与通行，为此，需要 根据建筑结构荷载规范GB500092012 中附录 C 的荷载设计要 求，拟对地下车库的结构顶板进行大型运输车辆的受力结构验算， 必要时还必须对局部的薄弱环节区域进行适当的加固，从而确保地 下车库顶板结构的安全使用。 3.13.1 重型运输车辆集中荷载设定重型运输车辆集中荷载设定 大型载重车辆的计算荷载按大型载重车辆的计算荷载按16m16m3 3容量的砼橄榄运输车约容量的砼橄榄运输车约 7 / 19 下载文档可编辑 680KN680KN 考虑考虑

10、目前的商品混凝土橄榄运输车已普遍开始大型化，所以地下车 库顶板上需要考虑到要通行 16m3容量的砼橄榄运输车，此时，砼橄 榄运输车在新车时的自身重量约为 200KN，但另加工作状态时所必 须储备的一定用量的搅拌与清洗用水、汽车燃油、以及搅拌筒内残 剩且早已凝固胶结的少量水泥浆液等各种重量后，砼橄榄运输空车 的实际总重量已增大为约 240KN 左右（注：约 240KN 重量的数值已 在本公司内有地磅称重的项目工程中已经多次称重获得） ，加上 16m3容量的商品砼重量约 440KN（25KN/m316m31.1 超载系数 =440KN） ，故砼橄榄车在满负荷运输时的最大重量约在 680KN 左右，

11、 由于此数值对于地下车库顶板而言是一个很大的临时施工荷载，所 以在施工中必须严格加以控制，并提前要求商品砼厂在通行地下车 库顶板运输的施工工程中必须严格采用16m3容量的砼橄榄运输车， 或者更适宜于采用 12m3容量的相对更小的砼橄榄运输车，从而确保 地下车库顶板结构的安全使用。 3.23.2 车辆集中荷载等效转化为均布荷载车辆集中荷载等效转化为均布荷载 680KN680KN 重型车辆集中荷载转化成等效均布荷载的换算数值在重型车辆集中荷载转化成等效均布荷载的换算数值在 40.60KN/m40.60KN/m2 2左右，具体的换算如下：左右，具体的换算如下： （注：换算中的假定条件是较常规的（注：

12、换算中的假定条件是较常规的 8.4m8.4m 柱网框架结构加中心柱网框架结构加中心 十字梁，板厚为十字梁，板厚为 200mm200mm） 按建筑结构荷载规范GB50009-2012 附录 C 中的第 C.0.2 条： 连续梁、板的等效均布活荷载,可按单跨简支计算。但计算内力时仍 8 / 19 下载文档可编辑 应连续考虑. 按建筑结构荷载规范GB50009-2001 附录 C 中的 C.0.4 条： 单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载可按下 列规定计算： qe=8Mmax/bL2 式中 L板的跨度； b板上荷载的有效分布宽度，按本附录 C.0.5 确 定； Mmax简支单向板的绝对

13、最大弯矩，按设备的最不 利布置确定。 ( (注：在计算注：在计算 M Mmax max时，设备荷载乘以动力系数 时，设备荷载乘以动力系数 1.31.3，并扣，并扣 去设备在该板跨内所占面积上由操作荷载引起的弯矩。去设备在该板跨内所占面积上由操作荷载引起的弯矩。) ) 本工程以施工时采用 16m3的大型混凝土运输车（即砼橄榄车） 作用在板的跨中时将产生最大的弯矩为来进行分析与考虑（如下图 中的 16m3混凝土运输汽车的实际尺寸附图一）： 9 / 19 下载文档可编辑 汽车实际尺寸平面图汽车实际尺寸平面图附图一附图一 此时的计算假设条件如下：此时的计算假设条件如下： 1）、由于汽车的后轮在满载的情

14、况下，车轮与地面的直接接触 约为 200（长度）200（宽度） ，同时又由于 8 个后轮中的每 左右 2 个车轮所组成的一对车轮之间的间隔净距仅为 120左右， 此时车轮对钢筋混凝土顶板 45 刚性角的应力扩散中，其中心部位 的刚性扩散角已极大部分相互重叠，导致了彼此之间受到了相互的 干扰、影响与削弱（详见附图二所示） ，因此每左右 2 个车轮必须合 并成一组局部荷载，按削弱后的外侧总剪切破裂面进行考虑和计算， 此时 8 个后轮可分别作为 4 个（组）局部荷载进行计算。 局部荷载作用下的刚性扩散图局部荷载作用下的刚性扩散图附图二附图二 2）、由于 8 个车轮左、右每一侧上各为二个组合的局部荷载

15、， 在等效均布荷载的计算中，左右各一侧上的二个组合的局部荷载均 是作用在同一个共同扩散的换算长度 b 的作用平面内，所以其换算 长度 b 也只能考虑一侧的二个局部组合荷载的扩散长度，而不得将 10 / 19 下载文档可编辑 另一侧二个组合局部荷载的同一个共同扩散的作用面重叠后重复加 以计算，因此也只可以按下面附图三的计算图形进行一次扩散长度 b 的换算。 根据 C.0.5 中的第 4 条款，当两个局部荷载相邻且 eb 时，荷 载的有效分布宽度应予折减，可按下式计算： b=b/2e/2 (C.0.5-6) 式中：e相邻两个局部荷载的中心间距。 b板上荷载的有效分布宽度，按本附录 C.0.5 的相

16、 关条款确定； 后轮单侧两个局部荷载的有效分布宽度附图三 3） 、本方案以混凝土运输 16m3的重型车辆后车轮一侧的二个组 合荷载作为代表对板进行等效均布荷载的换算，后车轮所承压的重 量可按车辆满载后的 80%的相对较为保守和较为安全的比例数值进 行计算，因此后车轮一侧的作用荷载取680680KN1.3(1.3(车辆动载安全车辆动载安全 系数系数) )80%2 侧=353.6KN/每一侧考虑。 11 / 19 下载文档可编辑 汽车后轮集中承压力简化图附图四 12 / 19 下载文档可编辑 根据换算中的假定条件，由于是采用常规的 8.4m 柱网框架结构 加中心十字梁，板厚为 250mm 的地下室

17、顶板结构，所以施工道路的 板跨计算长度为 4.2m4.2m，所以本方案对板的均布荷载等效换算 数值如下： 按板跨度为板跨度为 4.24.2 米米的计算式如下： 最大弯矩按简支单向板进行计算，计算式为：Mmax=Pa 因此，M Mmax max=353.6KN1.2m=424.32KNm =353.6KN1.2m=424.32KNm 根据对满载车辆的实际测量，汽车后轮的承压尺寸为： b btx tx=0.52m =0.52m； b bty ty=0.2m =0.2m。 根据建筑结构荷载规范GB50009-2012 附录 C 中的 C.0.5， 因荷载作用面的长边平行于板跨，所以 b 按 C.0.

18、5 中的第 1 款进行 计算： （1）当 bcxbc，bcy0.6L，bcxL 时： b= bcy0.7L (C.0.5-1) （2）当 bcxbc，0.6LbcL，bcL 时： b= 0.6bcy 0.94L (C.0.5-2) 式中 bcx荷载作用平行于板跨的计算宽度； bcy荷载作用垂直于板跨的计算宽度； 而 bcx= btx2sh， bcy= bty2sh 式中 btx荷载作用面平行于板跨的宽度； bty荷载作用面垂直于板跨的宽度； 13 / 19 下载文档可编辑 s覆土厚度，0m； 【注：因在地下室顶板上设置施工道路时，顶板上还尚 未进行覆土，所以在计算时覆土厚度不应进行叠加。 】

19、h板的厚度，厚度为 200。 bcx、bcy取值为： bcx =0.52m0.2m=0.72m bcy =0.2m0.2m=0.4m bcxbcy，bcy0.6L，bcxL b= bcy0.7L =0.4m0.74.2m=3.34m3.34m (C.0.5-1) 根据实际的测量结果，两个局部相邻的荷载间距（即：后前轮 与后后轮的间距）e=1.35mb,因此按建筑结构荷载规范 （GB 500092012）附录 C 中 C.0.5 的第 4 款，荷载的有效分布宽度进行 折减，计算式为： b b =b/2e/2=3.39/21.35/2=2.37m (C.0.5-6) 此时的理论荷载有效分布总宽度应

20、为 b=b=2b b =22.37m=4.69m =4.69m qe=8Mmax/bL2=(8424.32)/(4.694.22)=41.03KN/m41.03KN/m2 2 在大型的混凝土搅拌运输车辆（即16m3的混凝土橄榄运输车） 或者是混凝土汽车泵等重型车辆停放的情况下，该受力计算区域范 围内的地下车库顶板上的空间面积实际上已经被体积较庞大的车辆 基本全部被占用，仅只能限于极少量的几个人员能够进入作业，所 14 / 19 下载文档可编辑 以可不考虑。 施工临时运输道路的均布荷载总值取 41.03KN/m41.03KN/m2 2 3.33.3 利用设计消防通道做施工临时运输道路利用设计消防

21、通道做施工临时运输道路 地下车库的消防通道、消防登高场地、以及消防车回转场 地等地下车库的顶板上，由于设计中已经考虑了消防车辆 35KN/m2的换算等效均布荷载的重量，同时又加上一般为 1.5m 左右 厚度的绿化种植土重量约 27KN/m2。 二者的合计重量根据建筑结构荷载规范GB50009-2012 附录 B 中的相关要求，其消防车活荷载考虑覆土厚度影响后的折减系数 可按约 K=0.8 左右的较保守数值来加以确定，此时二者合计重量约 为 0.835KN/m2+27KN/m255KN/m55KN/m2 2。 55KN/m55KN/m2 2qqe e=43.83KN=43.83KN /m/m2

22、2。 充分满足设计要求！充分满足设计要求！ 因此消防通道、消防登高场地、以及消防车回转场地等区 域范围内的地下车库顶板，由于其设计中的使用荷载数值远大于在 未覆土情况下通行和停放 16m3的砼橄榄运输车或大中型的汽车活动 泵车，同时从本工程消防车道平面布置来看，能到达所有单体，满 足施工运输主干道的功能要求，所以直接利用消防通道、消防登高 场地、以及消防车回转场地作为施工现场的地下车库顶板上的运输 主通道。 15 / 19 下载文档可编辑 3.43.4 消防通道因设置后浇带的影响，需采取毕要的加固措施。消防通道因设置后浇带的影响，需采取毕要的加固措施。 从设计后浇带平面布局来看，本工程的消防通

23、道范围有一部分 布置有后浇带，混凝土沉降后浇带一般均需要在高层建筑的结构封 顶以后才能加以二次浇筑封闭，所以其施工周期相对较长，同时混 凝土的沉降后浇带一般通常均布置在柱网框架梁和板跨的中间三分 之一（或三分之二）附近的受力相对较小区域，因此在高层建筑尚 未完成结构封顶，混凝土后浇带还不能进行二次浇筑封闭以前，混 凝土后浇带的二侧顶板和框架梁（包括中间的一根十字梁）均是处 于很不良的悬臂状态中，其中不足三分之一跨度的一侧梁和板，其 悬挑长度较短，仅以混凝土自重为主的作用力之下是不会存在结构 受力上的安全问题，但是若此悬挑较短一侧正好处于施工车辆通行但是若此悬挑较短一侧正好处于施工车辆通行 道范

24、围内的话，在大型车辆重压之下是会存在很大的结构安全问题道范围内的话，在大型车辆重压之下是会存在很大的结构安全问题 的。的。另一端处于三分之二左右悬挑长度的一侧更是如此。 因此利用消防通道、消防登高场地、以及消防车回转场地作为 施工现场的地下车库顶板上的运输主通道，尚需采取以下两步措施： （1）将后浇带平移出消防通道范围，至少平移至同跨的另一侧 的 1/3 跨度处，使消防通道下的板处于由主梁和次梁合围 而成的双向板受力状态，而不是三面固结受力的悬臂板状 态。示意图如下： 16 / 19 下载文档可编辑 框架柱 框架柱 后浇带位置 次梁 主梁 消防车道位置 后浇带移位前 2400800 框架柱框架柱 后浇带位置 次梁 主梁 消防车道位置 后浇带移位后 2400800