ZL50装载机液压系统故障分析

1、ZL50装载机液压系统故障分析目录摘要11 概述22 ZL50装载机变速器操纵液压系统故障析43 液压系统油温过高的故障原因分析5（1）液压系统油温过高的原因分析（2）排除高温故障措施4 机液压系统发热的原因分析8（1）原因分析（2）故障实例5 装载机工作装置液压系统故障分析96 动臂举升缓慢，无力或无动作117 铲斗翻转无力或无动作128 装载机液压制动系统故障分析139 全液压制动系统的组成及工作原理1410 制动阀的结构及工作原理1511 全液压制动系统的特点1712 ZL50型装载机液压转向系统故障诊断分析1813 装载机液压系统保养和维修的探讨19（1） 液压系统的基本要求21（2）

2、 液压元件的测试（3） 液压系统的测试2114 装载机液压系统的泄露及防治21（1）泄漏的种类（2）泄漏的原因（3）泄漏的防治15 维修操作说明及注意事项2216 参考文献26摘要 液压技术在装载机中应用日益完善，但用户对系统的可靠性要求也越来越高，为了保证装载机对液压系统各项技术指标和工作性能的要求，特别是对液压系统的保养和维修，必须对液压系统进行全面地分析，并掌握测试液压元件和系统的方法，进一步提高可维性和效率。关键词：装载机液压系统保养和维修前言液压技术在装载机中应用日益完善，但用户对系统的可靠性要求也越来越高，为了保证装载机对液压系统各项技术指标和工作性能的要求，特别是对液压系统的保养

3、和维修，必须对液压系统进行全面地分析，并掌握测试液压元件和系统的方法，进一步提高可维性和效率。本文从装载机变速液压系统常见故障的判断,对装载机液压系统故障进行了全面的分析,并指出了处理方法。详细阐述了ZL50装载机变速器操纵液压系统故障分析、液压系统油温过高的故障原因分析、机液压系统发热的原因分析、装载机工作装置液压系统故障分析、装载机液压制动系统故障分析、ZL50型装载机液压转向系统故障诊断分析、装载机液压系统保养和维修的探讨、装载机液压系统的泄露及防治、维修操作说明及注意事项。一、ZL50装载机变速器操纵液压系统故障分析ZL50装载机变速器操纵阀主要由压力阀、弹簧蓄能器、换向阀和制动脱挡阀

4、组成。ZL50装载机采用液压与液力机械传动，具有变速平稳、传动比大、作业效率高和无级变速等特点，应用十分广泛。其变速器采用行星齿轮式动力换挡变速器，换挡操作系统为液压式。在使用中有时出现换挡冲击故障，即换挡后装载机不能平缓起步，而是出现短暂的动力传递中断而后猛然结合使整机出现荷载冲击现象。液力传动方式涉及到液力传动与机械传动的耦合，故障原因的分析比较困难。本文在分析该变速器操纵系统工作原理的基础上，提出了故障的分析与判断方法，在实际应用中解决了许多同类故障。1、 故障分析ZL50装载机变速器的变速操作液压系统如图1所示。变速操纵阀主要由主压力阀、弹簧蓄能器、换向阀和制动脱挡阀组成。主压力阀的作

5、用是保证变速器操纵阀的适当油压（1.1-1.5MPa）把压力油一方面通向变速操纵阀，另一方面通向液力变矩器，当油压过高时还可起安全保护作用。换向阀用于控制2个制动器和1个离合器的工作，从而根据使用需要变换不同的挡位。制动脱挡阀用于制动时使变速器自动脱挡，从而增强制动效果并减少动力消耗。 保证装载机平稳换挡的关键零件是弹簧蓄能器和主压力阀。其工作原理：蓄能器端部的活塞装在活塞缸内，右端（图中为下方）顶在弹簧上，大小弹簧右端分别顶在主压力阀和壳体的凸台上。活塞左端与端部的螺塞间形成油室A，并通过油道与换向阀的连通油道相通。在这段油道上装有单向阀和节流孔。换挡时油路的液压流入换挡离合器的油缸，从而使

6、油路中油压降低，蓄能器油室A的油室经单向阀补充油液，使制动器或离合器迅速结合。同时由于油室A的油流出，在主压力阀控制油道（a-b）的作用下，阀杆左移使系统的油压下降，当主、从动盘贴紧时，油缸停止移动，油压上升，一部分油液经节流孔流向油室A，油室A的压力逐渐升高，推动活塞右移，压缩弹簧，主压力阀的阀杆右移，这样系统的油压便逐渐升高，使主、从动部件结合平稳，实现平稳可换挡。单向阀的作用在于及时向换挡制动器或离合器的油缸补油，使换挡迅速。同时在补油后，使主压力阀的阀杆左移，降低换挡开始时系统的压力。节流孔的作用在于换挡后使系统的压力逐渐地上升，从而换挡制动器或离合器的主、从动摩擦片逐渐压紧，使换挡柔

7、和无冲击。从以上换挡时变速操纵阀的动作过程分析可以看出，实现平稳换挡需要弹簧蓄能器与主压力阀的配合，使油压在换挡后逐渐上升。假如没有弹簧蓄能器及油道上的单向阀和节流孔，也能换挡，但换挡过程由于没有系统油压的先降后升，必然是有冲击的。在实践使用中，如果出现换挡冲击，应先检查位于油室A的端间的阀体上的单向阀的节流孔有无堵塞。可以用压缩空气或细铜丝疏通。另外，由于只有弹簧蓄能器的活塞和主压力阀的阀杆的移动才能实现系统油压的变化，因此也需要检查活塞和阀杆有无卡死现象。根据实践经验，如果油路系统没有按照规定时间清洗，油液杂质过多，容易导致节流孔的堵塞和活塞的卡死。这是导致换挡冲击的常见原因。 2、注意事

8、项 为保证装载机变速性能完好可，在使用中需注意以下事项。 1）变速器油液的清洁程度对变速器操纵阀的性能有一定影响，因此必须按照规定的周期更换液压油，清洗油底壳。 2）主压力阀在机械出厂时已经调试好，注意不要破坏其平衡性。如果更换了零件，必须仔细重新调压二、液压系统油温过高的故障原因分析液压系统的温升发热和污染一样也是一种综合故障和表现形式。我院的四台ZL50装载机，在用于支援地方建设中，每到炎热的夏天，液压系统的油温就会升高到80-100oC，工作一直不正常，作业逐渐无力，且不能连续作业，严重影响了生产效率，笔者在分析故障原因的基础上，先后对四台ZL50装载机和液压系统进行了技术改造，取得了良

9、好的效果。1、液压系统油温过高的原因分析液压系统的油温过高，其原因很多，有设计方面的，也有加工制造和使用方面的，具体如下：（1）液压系统设计不全理，造成先天性不足。ZL50装载机液压系统中未安装液压油冷却装置，系统散热仅靠液压油箱和管路来完成，且油箱容积较小，散热面积不大，而管路散热又十分有限，如果环境温度较高，则很难降低系统温度。（2）工作环境过高。工程机械液压系统最佳工作油温为35-55oC，允许最大工作温度是65-70oC。而在炎热的夏天，工程机械在停机状态，系统温度就已接近40oC，当开始工作时，油温很见风使舵超过设计指标。油温高，使系统油液粘度下降，破坏了液压元件运动副间的油彩膜，致

10、使金属直接接触，机械运转噪声将不断增大，同时增加磨损，导致液压元件出现其它故障和增大泄漏，从而又进一步使系统升温，形成恶性循环。2、 排除高温故障措施为了使ZL50装载机适应于夏季高温环境条件下作业睚不影响主机系统帮派有性能的前提下，可在液压系统中增设一个冷却器，从而加大冷却系统的散热面积。冷却器一般安装在液压系统的总回油管或溢流阀的回油管路中，特别是后者，油液在这些地主发热量最大。笔者对ZL50装载机油路系统进行技术履行时，就将冷却器安装在溢流阀的回油管路中，如图1所示。新增冷却器的容量，通过系统热平衡计算确定。2.1 系统发热量计算根据现场油液的升温善，采用测量法，可按下求出系统的发热量。

11、P1=VCpt1000T 式中P1-发热功率，KW V-原油箱的效加热时间，现场测试取T=1h t-油液升温，取t=50oC Cp-油液的比热容、密度之积，取Cp=0.47Wh/LoC 考虑到油箱和其它液压元件的散热作用，应将上述计算结果再减去23%的修正值，帮液压系统总发热量为P1=8.6KW。2.2 热平衡计算该液压系统工作油液的设计温度为60-70oC。若从增大冷却器散热能力、降低系统工作油温也发，使系统的发热量全部由冷却器进行散热，则冷却器的散热面积可按下式计算。A=P2/ktm （2） 式中 P2-冷却器的散热功率，根据热平衡的原理，总散热量应等玩于总发热量，故P2=P1 k-冷却器

12、的传热系数，取下限值：k=35W/m2oK tm-油和空气之间的平均温度差 tm=t2+t1 /2-t2+t1 式中t1 - 冷却器液压油入口温度，取t1 =（273+75）oK t2 - 冷却器液压油出口温度，取t2 =（273+55）oK t1 - 冷却介质入口温度，取t1 =（273+35）oK t2 - 冷却介质出口温度，取t2 =（273+35）oK 故得tm=35oC 将P2、K、tm 值代入（2）式，则所需总散热面操作A=9.8m2。根据实际测量，该机原油箱有效散热面积约为2.2m2，甩以需新增加7.6m2和散热面积。就足以满足系统的工作要求。新增加冷却器选型为：FLQ0.650

13、.46-2(7.2/0.8)16。2.3 冷却器风扇驱动功率的计算 选用轴流式风扇。风扇的风量应根据新增冷却器械的散热量赤计算，风扇的风量为：Qa=P3/3600Cpt式中Qa-风扇的风量，m3/s P3-冷却器散热量，按散热面积等值分配，新增冷却器的散热量：P3=7KW Cp-空气的空夺比热容，取Cp=0.28Wh/KgoC -空气密度,取=1.29kg/m3 t-散热温差,取t=10oC 故Qa=0.54m3/s 风扇驱动功率表达式为:P4=paQa/1000 式中P4-风扇的驱动功率,kW pa-自由排风时的风压,一般可致pa=100-1000Pa,本文选 取pa=500Pa -轴流式风

14、扇的效率,取=0.4 故P4=0.7kW3 结论按照上述排除高温故障的措施,先后对四台ZL50装载机液压油路进行了技术改造,经施工中实际应用,均能保持系统的油温在70oC以下,能连续正常工作,故障外理效果较好。三、机液压系统发热的原因分析 装载机液压系统油液发热，会造成操作不灵活、动臂自动下降、铲斗举升和翻转困难，以及工作压力降低等故障。1、原因分析（1）工作环境温度高 在炎热夏季连续工作，加之冷却效果差或散热不良，造成机器发热量大于散热量，使油温过高。（2）长时间超负荷工作 装载机连续长时间在高压大功率下工作，溢流阀频繁开启，液压系统中油路和元件因长时间高压卸荷而使油液升温。（3）液压泵发热

15、液压泵是产生热量的主要元件。液压泵转速高，排油压力高，工作环境恶劣，油液污染、油液选用不合规定或油液过少，都可造成泵损、泄漏。泵内泄漏可使其功率损失增大，磨损严重。油液中侵入空气后易于压缩，可造成泵干磨。液压泵内长时间的泄漏、干磨或压缩厉害， 必然发热，引起油液升温，造成系统发热。2、故障实例曾有一台装载机，在作业时出现铲土无力及操作不灵的现象。用手摸高压油管感到发烫，初步认定是液压系统发热所致。检查了液压泵，发现泵壳发烫，有噪声；检查液压油时，发现油液变质。分析认为，液压泵因油液污染而导致发热的可能性大，因而更换了液压油。更换时，先清洗了油管、油箱和过滤器；给系统加注了一定量的油液，循环操作

16、几次后将清洗的油液排出；最后加入新液压油。这样处理后，发热现象还没有得到根除，后又考虑到可能因油液污染造成液压泵磨损和内泄大而发热，遂即又更换了液压泵（原液压泵解体后，发现磨损严重、配合间隙大）。试机表明，液压系统温度恢复了正常四、装载机工作装置液压系统故障分析（一）动臂举升缓慢，无力或无动作zl50型装载机工作装置液压系统的调定压力为15.7mpa，动臂提升时间小于8.5s，铲斗前倾时间小于2.28s 。造成动臂动作缓慢的主要原因是工作油压偏低。在测压点接表，系统憋压，可直接测出其实际工作压力。如果系统压力偏低，应主要从以下几个方面分析： （1）总安全阀的调定压力偏低 如果总压力阀的调定压力

17、偏低，正确的调整方法是在分配阀测压点外接压力表，使发动机转速在1800r/min左右，铲斗阀杆处于中位，动臂缸升至极限，使系统憋压。此时调整总安全阀的调整螺钉，当压力表显示为15.7mpa时，调压完毕。 （2）分配阀有内漏 分配阀内泄漏主要原因有：总安全阀的主阀芯被卡死，阀杆与阀体的配合间隙太大，调压弹簧损坏，阀内密封件损坏或阀体有砂眼等。拆检总安全阀的锥阀是否被卡住并清洗：检查阀杆和阀体的配合间隙，正常的配合间隙应在0.0050.012mm之间，覆盖间隙超差，应镀铬配磨；检查压力弹簧，看阀内密封件是否有损坏；检查阀体是否有砂眼等铸造缺陷。 （3）动臂液压缸活塞密封环损坏造成内漏 当动臂缸活塞

18、收到底后，拆下无杆腔油管，使动臂缸有杆腔继续充油。若无杆腔油口有大量工作油泄出，则说明活塞密封环已损坏，应立即更换（正常泄漏量30ml/min）。 （4）齿轮泵内部磨损严重，造成内漏 分别拆检齿轮泵端面间隙，齿轮啮合间隙，齿轮与泵体的径向间隙及齿轮泵内部密封件是否正常。液压油内有杂质，是造成齿轮泵侧板研损的主要原因。 （5）工作装置系统的液压油粘度 适宜粘度为（2040）*10-6m2/s。粘度太大直接影响齿轮泵工作效率和泵、阀的内部润滑，使动臂的动作迟缓。吸油管路和滤油器堵塞，同样会使系统压力下降，造成动臂举升缓慢、无力。 2、 铲斗翻转无力或无动作 （1）如果总安全阀调定压力偏低、分配阀有

19、内泄或齿轮泵内部磨损严重，那麽动臂和铲斗都存在动作迟缓等情况，应检查各部件，并分析产生故障的原因。排除故障时，可参考动臂故障的（1）（5）条排除方法。 （2）如果动臂工作情况正常，只有铲斗工作时存在异常情况，那么应检翻斗缸的两个过载阀的调定压力是否正常（翻斗缸无杆腔过载阀的调定压力是17.5mpa，有杆腔过载阀的调定压力是10mpa）。 正确的检测方法是：在测压点接表，将翻斗操纵阀杆置于中位，使动臂举升或下降，当连杆过死点时，翻斗缸的有杆腔或无杆腔建立压力。翻斗缸的活塞产生动作时压力表显示的压力即是过载阀的调定压力（过载阀的调定压力出厂时已调好）。如果过载阀显示的压力偏低，用户应按下述（3）、

20、（4）条找原因。 （3）翻斗缸过载阀的主阀芯有可能被杂质卡死，造成过载阀处于开启状态，应检查并清洗。同时应检查密封件、弹簧是否损坏，检查阀杆与阀体配合间隙是否正常（正常的配合间隙为0.0050.012mm）。 （4）翻斗缸活塞的密封环可能损坏，检查时可参考动臂缸活塞密封的检查方法。 用户在使用装载机时，应首先掌握其工作原理和结构特点。这样，保养和维修就得心应手了。五、装载机液压制动系统故障分析1、全液压制动系统的组成及工作原理在一般行走机械中，全液压转向系统往往与工作装置液压系统共用一个泵源，组成单泵（或双泵）双回路系统。由于具有系统简单、工作可靠的优点，因此在中小吨位叉车上得到广泛应用。全液

21、压制动系统由液压制动阀、轮边制动器和蓄能器等组成，其中液压制动阀和蓄能器分别串接和并接在常见的单泵（或双泵）双回路液压系统的转向系统回路中，共同组成全液压动力转向及制动系统（见图1）。转向泵出油经多路换向阀（用于工作液压系统）中的单稳分流阀稳定输出一恒定流量，分别通往制动阀和蓄能器。当液压制动阀未动作时（未实施制动，图示位置），恒定油流进人全液压转向器或供转向，或无载回油箱。当踏下制动踏板时，制动阀则可向制动轮缸提供油液以实施制动（同时向蓄能器充压）。 该系统还能在转向的同时实施制动，并且具有紧急制动的功能。2、 制动阀的结构及工作原理制动阀是液压制动系统的核心元件，结构如图2所示。该阀共有5

22、个控制油口（P、N、Br、T、PA），分别接转向泵、转向器、制动轮缸、油箱和蓄能器，主要由推杆13、推杆活塞10、弹簧8、滑阀7、回位弹簧6、反馈活塞5、闭合阀杆3和单向球阀12等零件组成，有以下四种工作状态。 （1）未制动状态（自由状态）此时各零件所处位置为图2状态，P口与N口接通而与E腔断开，转向泵输出的恒定油流经P、N日通往全液压转向器（或供转向，或无载四油箱），制动轮缸内油液经Br口、F腔、E腔、滑阀7和推杆活塞10内小孔出T口回油箱，制动器脱开。此时 PA口由于球阀 12的单向作用与 F腔断开。（2）制动状态 当踏下制动踏板时，推杆13、推动活塞10左移，同时弹簧8推动滑阀7和反馈活

23、塞5左移，先关闭E腔与T口之间的通道，之后，打开E腔与P口之间的通道，此时虽然P口通过E腔，F腔与Br口接通，但同时又与N口相通，因而P口基本无压。 当滑阀7进一步左移，逐渐关闭PN之间的通道，P口压力增加，Br口和制动轮缸压力也随之增加，制动开始；此压力同时作用在反馈活塞左侧产生一个向右的推力，与弹簧8的压缩力平衡，这样，Br日制动压力（二次压力）的升高就与推杆 13的行程呈线性比例关系，同时制动压力通过阀内相关零件及杆件传到操作者脚上，使操作者能感受到制动力的大小。推杆活塞上装有限位螺母11，在制动过程中，当其顶到阀体挡板时，推杆停止移动，Br压力达到最高，也就是说，通过调整螺母位置，可限

24、定制动压力最高值。当踏板释放后，滑阀7在反馈活塞压力和四位弹簧力的作用下，返回到初始位置。 （3）紧急制动状态当液压泵损坏或发动机熄火时，由于 P口无压力，因而无法实施正常制动，该系统具有紧急制动功能，其原理如下：紧急制动动力源由蓄能器提供。该蓄能器为弹簧式（原理见图1），内装有安全阀和低压报警压力开关，两外接油口一个接液压泵，一个接制动阎民口。当系统实施转向或正常制动时，液压泵通过单向阀的蓄能器充压，安全阀的作用是限定最高蓄能压力，低压报警开关的作用是在蓄能器未蓄压时，接通报警蜂鸣器或指示灯，向操作者报警。此时踩下制动踏板，制动阀内滑阀7、反馈活塞5和闭合阀杆3将连成一体向左移动，闭合阀杆将

25、顶开单向球阀12，使蓄能器油口P。与Br口相通，蓄能器内压力油将直接作用在制动轮缸内实施紧急制动。松开踏板，滑阀7、反馈活塞5和闭合阀杆3同时向右移动，球阀 12落人阀座，断开 PA口与Br日通道。之后闭合阀杆3口到原始位置，反馈活塞5连同滑阀7进一步右移，打开ET之间的通道，制动轮缸内油液经制动间内Br口，F腔、E腔、T口回油箱。（4）转向的同时实施制动状态当转动方向盘（实施转向）而未踩下踏板实施制动时，P口油压虽然上升（此压力取决于转向负荷），但由于 P-E通道闭合，同时ET通道接通，Br口无压，处于非制动状态。若此时踩下制动踏板，由于滑阀7左移，使ET通道关闭而PE通道接通，泵口部分压力

26、油进人制动轮缸，即在转向的同时仍可实施制动。3、全液压制动系统的特点从上述分析可以看出该系统具有以下几个主要特点：（1）转向及制动系统共用一个液压油源，既可单独操作，必要时还可联合操作，并且互不干涉。（2）与常规全液压制动系统相比，除具有其主要优点外，组成元件更少（无须充压阀），系统更简单。（3）踏板连接方式与制动总泵兼容，更便于安装布置。综上所述，该系统特别适用于中小型行走机械如叉车、平地机转向及制动系统的技术更新换代需求。六、ZL50型装载机液压转向系统故障诊断分析一台ZL50型装载机发动机低速时转向反应缓慢，特别是急转弯时更明显，当加大发动机 油门、提高转速时，上述现象消失。 询问操作手

27、，了解近期除了日常保养，液压系统没做调 整维修。现场观察，没发现机械铰接部位有变形、松旷、裂纹现 象，转向器、转向泵、转向缸等也没有漏油现象。打开油箱检 查液压油，液位正常，油质良好。试车也没听到泵的吸空噪 声及异响。 在没有详细分析之前对液压系统元件盲目拆卸、调整是决不 允许的。我们采用逻辑分析故障诊断法，首先在弄清液压系统的 传动原理、结构特点、各元件在系统中的作用、系统中的有关参 数及实际液压系统布置情况的基础上，结合故障特点，用推理的 方法合乎逻辑地分析、判断，有目的、有方向的缩小可疑范围， 排除可能的故障原因，确定故障区域，直至某个元件，最后加以排除。 依据液压传动的工作 原理，负载

28、的大小决定了系统的压力，负载的运动速度仅与流量 有关而与压力无关。液压转向沉重，是由于压力不足，而转向慢 是由于流量不够。根据经验，液压系统出现转向沉重，多数是由于溢流阀 调定压力低或转向泵、转向器、转向缸等内漏引起。由于内漏 使压力达不到额定值或压力建立迟缓，由于内漏使流量减小， 表现为空负载或轻负载时转向轻，重负载时沉重，或慢转时 轻、快转时沉。而此时的故障现象与以往不同。我们在工作缸 的两接头处分别接一压力表，重新试车。在轻重不同负载下， 发动机低速与高速时快打比慢打方向压力表值略高一点。由 此作出判断，故障的主要原因是由于发动机低速时流量小引起 的。我们拆卸流量转换阀组，发现阀芯密封性

29、能下降、弹簧弹力不够。 流量转换阀的作用是，发动机转速低时由于转向 泵和辅助泵流量小，流经固定节流孔产生的压差小，不足以 使阀克服弹簧力而移动，阀芯位于左端，辅助泵和转向泵的 油全部流入转向油路；发动机中速时通过两节孔流量增加， 压差增大，使阀芯克服弹簧力略向右移，辅助泵的油液分为 两部分流入转向和工作装置；发动机转速继续增高，节流孔 压差进一步增大，使阀芯在右端极限位置，隔断辅助泵流向 转向油路，辅助泵全部流入工作油路。弹簧变软，使发动机低 速时辅助泵只向工作油路供油，从而使转向油路流量小，转向 反应迟缓。 更换弹簧后重新试车，故障消失。 由此可见，排除故障要正确判断故障现象，运用科学的方法

30、，理论知识与实践经验相结合七、装载机液压系统保养和维修的探讨（一）液压系统的基本要求液压系统可进行压力、流量、工作位置等的调整，以使元件或系统达到规定的技术指标；保养和维修是使元件或系统的各项技术指标均能满足装载机正常工作的要求，并能消除或避免潜在的故障点。 液压系统主要包括液压元件和液压系统。对液压元件的保养和检测，为了保证测试的准确性和可靠性，要在试验设备完善、环境良好的实验室或车间内进行；对液压系统整体的调试，通常要在主机上进行，以充分利用机械原有的装置与设备，同时，保证液压系统对整体主机的适应性。 2、液压元件的测试 2.1动力元件的测试 装载机动力元件主要是液压泵。液压泵的检测主要是

31、工作压力和流量两个性能参数。测试要在液压泵的标称额定转速下进行，通过压力表与流量表具体测量被测液压泵在额定转速下的输出压力与流量。具体测试方法如下： 打开安全阀，使液压泵在额定转速下空载运转510，测试时要注意泵的旋转方向应与其规定方向一致。 关闭安全阀至适当压力（不超过液压泵的最高工作压力），调节节流阀，观察压力表，使液压泵达到额定压力。 观察流量表，测量液压泵在额定压力下的流量。 装载机的液压泵多采用系列齿轮泵，在使用及测试中无可调元件，通过对额定转速下压力与流量的测量，可以了解该液压泵的具体性能指标，当压力或流量达不到规定的指标时，说明该液压泵达不到其标称参数，应修复或更换。 2.2控制

32、元件 控制元件主要是变速操纵阀、转向随动阀、转向流量控制阀、工作装置液压系统操纵阀及各部分的溢流阀、安全阀等。 （）溢流阀、安全阀应根据液体的压力动作，并对液体的压力进行控制，其主要性能参数是控制压力。装载机除转向溢流阀为先导式溢流阀外，其余溢流阀及安全阀均为直动式，各阀均有调整手轮或调整螺母。测试时，通过手轮或螺母不断调整溢流阀或安全阀的控制弹簧压力来调整其工作压力。方法如下： 关闭调速阀，使被试阀通过最大流量。 调节被试阀压力，并观察压力表，使之达到规定压力。 调节调速阀，使通过被试阀的流量由小到大变化，观察被试阀的开启压力是否为规定压力，否则应反复调整被试阀的调整元件。 （2）方向控制阀

33、 装载机所用的方向控制阀主要是变速操纵阀、转向随动阀、转向流量控制阀、工作装置液压系统操纵阀，用以控制液压系统中液流的方向。40装载机方向控制阀中的可调元件主要有变速操纵阀中的调压阀及工作装置液压操纵阀中的安全阀，其控制压力分别为1.5和15。 其中，变速操纵阀中的调压阀为直动式，工作装置液压操纵阀中的安全阀为先导式，两者均通过调整螺母调整其工作压力。测试方法如下：反复操纵被试换向阀的操纵杆，检查其操纵杆扳动是否灵活，是否有卡滞现象。 操纵被试换向阀，通过液压缸的动作，检验换向阀的换向机能，并观察液压缸的动作是否流畅、无停顿现象。 将换向阀置于各通路位置，并使其通过规定流量，测试其进出口的压力

34、值是否达到规定值，否则，应反复调整相应的调整元件。对有问题的换向阀，调整无效时，应进行更换或修理。 2.3执行元件 装载机执行元件主要是指液压缸。液压缸的主要功能参数是其动作机能和耐压性能。调试方法如下： 打开两个单向节流阀，操纵换向阀，测试被试液压缸在空载时的运动情况，看是否有阻滞、停顿现象。 使被试液压缸活塞杆分别处于液压缸两端，测量活塞杆可以移动的最大距离是否符合使用要求。 完全关闭两个单向节流阀，并使被试液压缸活塞杆分别处于液压缸一端，施加额定压力，打开量杯处的开关，用量杯测量其内泄漏量。 使被试液压缸活塞杆分别位于液压缸两端，对两工作油腔分别施加1.5倍额定压力，保持数分钟，观察所有

35、零部件是否有破坏或变形等现象，各接合面是否有漏油现象。 对出现问题的液压缸，应进行更换或重新修理。3、液压系统的测试 为了保证装载机液压系统的整体性能和技术指标，在对液压元件进行测试与调整之后，还应对液压系统的整体进行全面细致的调试，以达到各元件的合理协调工作，保证液压系统工作的稳定可靠。 液压系统的整体检测和调试包括空载调试和负载调试。在具体检测之前，要全面检查所要调试的装载机液压系统的安装是否正确，液压管路是否正确可靠，液压油牌号是否正确、是否符合清洁度要求，油箱内的油液高度是否符合要求，确定无误后，方可进行整体调试。 3.1空载监测和调试 空载调试的目的是检查各液压元件在系统中工作是否正

36、常，并将各个液压元件的参数在系统中调整到规定的技术要求，使整机工作性能稳定可靠。 调试时，先空载启动液压泵，以标定转速运转，检查液压系统传动装置是否有异常响声，同时，观察仪表盘上的油压及油温表示数是否正常，一切正常后，再进行下面的操作。 确定液压泵工作正常后，依次操纵各操纵杆，使各执行元件分别在空载下运行，速度由慢到快，行程也要逐渐增加，直到低速全程运行以排除系统中存在的空气。接着在空载条件下，使各执行元件在正常的工作程序下进行无负荷运行。检查各动作的正确性和协调性，检查各动作启动、停止、速度转换时的平稳性，检查是否有误动作和“爬行”、冲击现象。一般空载运行12后，再检查油压、油温、泄漏等情况

37、是否符合要求。 虽然在元件调试过程中进行了各种参数的调整与测试，在空载调试过程中，还要合理地调整系统中各个调压元件的压力值，以保证整个系统工作正常、稳定。因为系统压力值调整不当既会造成液压能的损耗，使油温升高，又会影响动作的协调性，直至使机械产生运行性故障。调节压力值要按使用技术规定或按实际使用条件，同时要结合实际使用的各类液压元件的具体结构、数量和管路情况作具体分析来确定调压范围。 3.2负荷监测和调试 负荷调试的目的是检查液压系统在承受负荷后，是否能够实现预定的工作要求，如速度负载特性，泄漏是否严重，作业能力是否达到设计或维修要求，液压系统油温是否在允许范围内等等。 负荷调试应在多种可能的

38、工况下进行，测试其对各种工况的适应能力。整个调试过程要本着从简单到复杂，从单个动作到复合动作的原则进行，并测试工作装置的所有动作。在测试过程中，对压力、流量、温度、噪声、泄漏等进行全程监视，发现问题要及时记录下来。有严重问题发生时，要立即停机进行检查和排除。 调试过程申，对于数值不准确的性能参数，要依其工作原理对有关调整装置进行调整，使整机调试过程中的各性能参数逐步趋于正常，调整无效时，要进行检查分析，找出原因，对有关元件进行修理或更换。八、装载机液压系统的泄露及防治 装载机经常工作在潮湿、尘埃、泥泞、低温或高温，以及强光辐射等环境中，要求其液压系统能够长期可靠地工作。如果液压系统一旦发生泄漏

39、，应及时检修。1泄漏的种类装载机液压系统的泄漏主要有两种，一是固定不动部位（即静接合面，如液压缸缸盖与缸筒的接合处）密封的泄漏；二是滑动部位（即动结合面，如液压缸活塞与缸筒内壁、活塞杆与缸盖导向套之间）密封的泄漏，亦可分为内泄漏和外泄漏。内泄漏主要产生在液压阀、液压泵（液压马达）及液压缸内部油液从高压腔流向低压腔；外泄漏主要产生在液压系统的液压管路、液压阀、液压缸和液压泵（液压马达）的外部，即向零部件的外面渗漏。具体表现为管接头、密封件、元件接合面、壳体及系统自身原因而引起的油液泄漏。2泄漏的原因液压系统的泄漏一般都是在使用一段时间后产生。从表面现象看，多为密封件失效、损坏、挤出，或密封表面被

40、拉伤等造成。主要原因有：油液污染、密封表面粗糙度不当、密封沟槽不合格，管接头松动、配合件间隙增大、油温过高、密封圈变质或装配不良等。（1）管接头的泄漏与连接处的加工精度、紧固强度及毛刺是否被除掉等因素有关。主要表现是选用管接头的类型与使用条件不符；管接头的结构设计不合理；管接头的加工质量差，不起密封作用；压力脉动引起管接头松动，螺栓蠕变松动后未及时拧紧；管接头拧紧力矩过大或不够。（2）密封件引起的泄漏与密封件的损坏或失效有关。主要表现是密封件的材料或结构类型与使用条件不符；密封件失效、压缩量不够、老化、损伤、几何精度不合格、加工质量低劣、非正规产品；密封件的硬度、耐压等级、变形率和强度范围等指

41、标不合要求；密封件的安装不当、表面磨损或硬化，以及寿命到期但未及时更换。（3）由元件结合面引起的泄漏与设计、加工和安装都有关。主要表现是密封的设计不符合规范要求，密封沟槽的尺寸不合理，密封配合精度低、配合间隙超差；密封表面粗糙度和平面度误差过大，加工质量差；密封结构选用不当，造成变形，使接合面不能全面接触；装配不细心，接合面有沙尘或因损伤而产生较大的塑性变形。（4）壳体的泄漏主要发生在铸件和焊接件的缺陷上，在液压系统的压力脉动或冲击振动的作用下逐渐扩大。（5）系统自身泄漏的主要原因是，系统装配粗糙，缺乏减振、隔振措施；系统超压使用；未做到按规定对系统适时检查及处理；易损件寿命到期但未及时更换。

42、3泄漏的防治（1）防止油液污染液压泵的吸油口应安装粗滤器，且吸油口处应距油箱底部一定距离；出油口处应安装高压精滤器，且过滤效果应符合系统的工作要求，以防污物堵塞而引起液压系统故障；液压油箱隔板上应加装过滤网，以除去回油过滤器未滤去的杂质。液压缸上应安装金属防护圈，以防污物被带进缸内，并可防止泥水和光辐射对液压缸侵蚀而引起泄漏；液压元器件安装前应检查、清理干净其内部的铁屑及杂质；定期检查液压油，一旦发现油液变质、泡沫多、沉淀物多、油水分离等现象后应立即清洗系统并换油。新油加入油箱前应经过静置沉淀，过滤后方可加入，必要时可设中间油箱以进行新油的沉淀和过滤，确保油液的清洁。（2）密封表面的粗糙度要适

43、当液压系统相对运动副表面的粗糙度过高或出现轴向划伤时将产生泄漏；粗糙度过低，达到镜面时密封圈的唇边会将油膜刮去，使油膜难以形成，密封刃口产生高温，加剧磨损，所以密封表面的粗糙度不可过高也不能过低。与密封圈接触的滑动面一定好有较低的粗糙度，液压缸、滑阀等动密封件表面的粗糙度应在Ra0.20.4m之间，以保证运动时滑动面上的油膜不被破坏。当液压缸、滑阀的杆件上出现轴向划伤时，轻者可用金相砂纸打磨，重者应电镀修复。（3）合理设计和加工密封沟槽液压缸密封沟槽的设计或加工的好坏，是减少泄漏、防止油封过早损坏的先决条件。如果活塞与活塞杆的静密封处沟槽尺寸偏小，密封圈在沟槽内没有微小的活动余地，密封圈的底部

44、就会因受反作用力的作用使其损坏而导致漏油。密封沟槽的设计（主要是沟槽部位的结构形状、尺寸、形位公差和密封面的粗糙度等），应严格按照标准要求进行。防止油液由静密封件处向外泄漏，须合理设计静密封件密封槽尺寸及公差，使安装后的静密封件受挤压变形后能填塞配合表面的微观凹坑，并能将密封件内应力提高到高于被密封的压力。当零件刚度或螺栓预紧力不够大时，配合表面将在油液压力作用下分离，造成间隙过大，随着配合表面的运动，静密封就变成了动密封。（4）减少冲击和振动液压系统的冲击主要产生于变压、变速、换向的过程中，此时管路内流动的液体因很快的换向和阀口的突然关闭而瞬间形成很高的压力峰值，使连接件、接头与法兰松动或密封圈挤入间隙损坏等而造成泄漏。为了减少因冲击和振动而引起的泄漏，可以采取以下措施：用减振支架固定所有管子以便吸收冲击和振动的能量。采用带阻尼的换向阀、缓慢开关阀门、在液压缸端部设置缓冲装置（如单向节流阀）。使用低冲击阀或蓄能器来减少冲击。适当布置压力控制阀来保护系统的所有元件。尽量减少管接头的使用数量，且管接头尽量用焊接连接。使用螺纹直接头、三通接头和弯头代替锥管螺纹接头。尽量用回油块代替各个配置。针对使用的最高压力，规定安装时使用的螺栓扭距和堵头扭距，防止接合面和密封件被损坏。（5）减少动密封件的磨损液压系统中大多数动密封件都经过精确设计