地铁车站主体高支模方案2013.3.18 专家论证后

1、深圳地铁9号线BT工程9103-1标段地铁车站主体高支模专项施工方案编制： 审核： 批准： 中国建筑第五工程局有限公司深圳地铁9号线BT工程9103-1标段项目经理部2014年3月6日目 录第一章 编制依据及范围11.1 编制依据11.2 编制范围2第二章 工程概况22.1 概述22.2 结构型式22.3 参建主体方信息3第三章 施工部署33.1 施工组织33.2 施工区段划分43.3 施工工期安排73.4 垂直运输设备73.5 施工材料准备73.6 劳动力计划7第四章 模板及支撑体系设计及计算74.1 模板、支撑设计74.2 支模材料及强度特性144.3 设计参数选取154.4 侧墙模板、支

2、撑体系计算154.5 顶板模板、支撑体系计算224.6 中板模板、支撑体系计算244.7 纵梁支架、模板体系计算264.8 立柱模板支架体系计算29第五章 模板、支架施工315.1 模板施工315.2 支架施工385.3 阴阳角施工缝等特殊部位施工45第六章 支撑体系检查和验收48第七章 质量保证措施507.1 质量管理措施和管理体系507.2 模板质量保证措施517.3 其它保证措施527.4 质量通病和防止措施53第八章 脚手架工程的安全管理538.1 安全管理领导小组538.2 安全保证措施548.3 应急预案568.4 支架监测58第九章 安全文明施工保证措施609.1 加强员工的安全

3、思想教育609.2 施工现场安全措施609.3 施工机械安全控制措施609.4 高处作业安全措施619.5 模板工程安全措施629.6 脚手架工程安全措施629.7 “三安、四口”安全防护659.8 现场消防安全措施659.9 文明施工措施66第十章 雨季、台风和夏季高温季节的施工措施6710.1 雨季安全保证措施6710.2 防台风措施6710.3 夏季高温施工保证措施67附件69第一章 编制依据及范围1.1 编制依据（1）深圳地铁9号线工程某地铁车站工程施工组织设计；（2）深圳地铁9号线工程某地铁车站主体结构施工图纸；（3）住建部建质【2009】87号文、建质【2009】254号文、广东省

4、住建厅粤建质【2011】11号文、粤建质函【2011】796号文；（4）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；（5）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；（6）钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）；（7）木结构工程-施工质量验收规范（GB50206-2012）；（8）混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）；（9）建筑施工安全技术统一规范（GB50870-2013）；（10）市政工程施工组织设计规范（GB/T50903-2013）；（11）建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）；（12）建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-2013

5、）；（13）建筑施工用木工字梁（JG/T425-2013；（14）建筑工程大模板技术规程（JGJ74-2003）；（15）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（2011版）；（16）建筑施工手册（第四版）；（17）建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）；（18）城市轨道交通工程测量规范（GB50308-2008）；（19）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2011）；（20）钢结构设计规范（GB50017-2003）；（21）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；（22）混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）；（

6、23）混凝土模板用胶合板（GB/T17656-2008）；（24）钢框胶合板模板技术规程（JGJ962011）；（25）建筑施工安全技术手册（中国建筑工业出版社）；（26）建筑结构静力计算手册；（27）建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；（28）建筑施工脚手架实用手册（中国建筑工业出版社）；（29）建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ128-2010）；（30）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；（31）我公司在模板支架施工方面成熟的施工技术及施工管理经验。1.2 编制范围本方案适用于深圳市城市轨道交通9号线工程9104-2标段某车站主体支架模板工程，桩

7、号YDK22+710YDK22+865.8。第二章 工程概况2.1 概述某车站总长度为155.8m, 三层岛式车站，采用明挖顺作法施工。车站主体标准段基坑宽度21.6m，西端头段基坑宽度为28.1m，东端头段基坑宽度为24.65m。站台中心处基坑埋深25.060m，西端头井基坑埋深约为26.498m，东端头井基坑埋深约为26.89m，车站顶板覆土厚度约3.5m。围护结构采用1000mm厚连续墙+ 4道内支撑，东端头井5道内支撑方案。车站设计起点里程YDK22+710.000，车站设计终点里程YDK22+865.800，车站有效站台中心里程YDK22+788.000。车站设4个出入口及3组风亭。

8、车站小里程端与大剧院站某地铁车站盾构区间相接,设盾构始发井。车站大里程端与矿山法区间相接；顶板和中板预留盾构口，盾构工作井在盾构完成作业后方可封闭。2.2 结构型式本站为地下三层钢筋砼框架结构，顶、中、底板与中柱、内衬墙形成为一闭合框架，顶、中、底板设计为梁板体系。车站内衬墙与围护结构间采用钢筋接驳器连接，为叠合墙式结构。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝，变形缝宽度20mm。车站平面图见图2-1。表2-1主要结构尺寸表构件构件尺寸（mm）构件构件尺寸（mm）顶板厚900侧墙厚400负一层、负二层板厚400底板厚1100设备夹层板厚400柱7001100顶纵梁12001900两端头侧墙厚6

9、00负一层、负二层中纵梁8001000底纵梁14002700图2-1 车站平面图2.3 参建主体方信息建设单位：深圳市地铁集团有限公司；总承包单位：中建南方投资有限公司；设计单位：广州地铁设计研究院有限公司；监理单位：铁科院（北京）工程咨询有限公司；施工单位：中国建筑第八工程局有限公司。第三章 施工部署本站采用明挖顺筑法施工，按照“水平分段、逐层由下向上平行顺筑”由19轴向1轴方向进行流水施工，垂直运输采用龙门吊上下料。主体结构分段长度在10m19m；主体结构随基坑开挖顺序分层分段进行，采取分段平行流水作业方法。下层施工完成后，可跟进进行上层结构的施工流水作业。模板支架拆除在结构顶板砼达到设计

10、强度后进行。车站结构每节段分7次浇筑（底板、负三层边墙、负三层中板、负二层边墙、负二层中板、负一层边墙、顶板）。顶板达到设计强度后，及时分段施作顶板防水层和顶板回填，回填后的场地可作为临时弃土、材料堆放场地或恢复路面交通。车站主体侧墙采用单面支模体系，中板及顶板采用碗扣式满堂支架体系。3.1 施工组织3.1.1 机械、机具安排施工所需的机械、机具等按工期及现场要求进行配置，具体情况见下表。表3-1主要机械设备表 序号机械名称规格型号额定功率（kw）或容量（m3）吨位数量（台/套）用途备注1龙门吊45t22电刨P82AM1B-NG-82X10.6 Kw63电焊机BX50011Kw104电锯DS-

11、12V-LI-DYJ0.1 Kw65汽车吊50t50t16水准仪NAL2242mm17全站仪徕卡TS06213.1.2 劳动力配置安排根据工程进度需要适当增减，统一安排，具体配置见下表。表3-2主要工种劳动力配置表序号工种人数1管理人员122架子工及木工1203钢筋工704普工405电焊工206测量工47起重工68砼工209水、电工8合计3003.2 施工区段划分3.2.1 施工分段根据设计要求，结构的施工缝应设在结构弯矩较小且便于施工的部位，并注意保证车站内部设施（如水池、电梯井、出入口等）的完整性，要求横向施工缝的间距宜控制在1418m，一般设在柱端的1/41/3跨附近。现场按照诱导缝位置

12、和施工特点，车站主体结构进行分区、分段施工，共分9个单元，每个流水段长度为1019m。施工区段按照图纸设计要求将车站整体设置了8道施工、诱导缝（不含出入口及风亭等附属结构）。表3-3 施工区域划分表区段轴线位置区内施工段长度（m）宽度（m）深度（m）一17轴中-19轴3个1122.6523.22二15轴中-17轴中2个17.1521.621.78三13轴中-17轴中2个1821.621.78四11轴中-13轴中2个1823.221.78五9轴中-11轴中2个1823.221.78六7轴中-9轴中2个18.1523.221.78七5轴中-7轴中2个18.2021.621.78八3轴中-5轴中2个

13、17.3221.621.78九1轴-3轴中3个16.7826.122.643.2.2 施工分层根据纵向施工缝的设置，车站竖向分底板侧墙中板侧墙中板侧墙顶板垂直分七层进行施工。车站结构（含板、墙）施工分块及分层图见图3-1、3-2、3-3。图3-1 车站结构施工分层图图3-2车站分段示意图图3-3 车站纵剖面分层图3.3 施工工期安排整个车站支架模板施工由车站主体施工队伍进行施工，从东往西进行施工。具体施工时间为2014年3月1日2014年9月30日。3.4 垂直运输设备现场模板、脚手架的垂直运输设备采用龙门吊和汽车吊。车站沿东西走向安装了2台45t的龙门吊，龙门吊运行宽度为基坑外侧（北侧）7m

14、范围内。龙门吊行走不到的边角地区采用50T汽车吊进行垂直运输，满足整个模板和脚手架的施工要求。3.5 施工材料准备表3-4主要材料用量表序号材料名称材料规格（mm）材料数量1地脚螺栓207004000根2脚手管483.5150 T3槽钢12#40T4木工字梁20080515025m35多层板12202440151200m26挑梁200m3.6 劳动力计划表3-5 劳动力配置计划表 时间人员2014年2月3月4月5月6月7月8月9月管理人员57777775某车站土建工程作业班组长35555553钢筋工6070707070707050模板工6080808080808060砼/p>

15、02015架子工1040404040404015电焊工102020202020205测量工44444444起重工66666666水、电工28888882普 工2040404040404010总 计210300300300300300300190第四章 模板及支撑体系设计及计算4.1 模板、支撑设计表4-1 模板支撑体系表部 位模 板支 撑构 件材料规格间 距顶板模板面板18mm厚木模板密排横向纵向竖向6006001200mm小方木60mm120mm方木 300 mm大方木100mm100mm方木600 mm中板模板面板18mm厚木模板密排横向纵向竖向9006001200mm小方木60mm120

16、mm方木 300 mm大方木100mm100mm方木900 mm侧墙模板面板18mm厚多层板密排横向竖向步距2508001000mm横肋双12#槽钢3001000mm竖肋2008040木工字梁250mm纵、横梁模板面板18mm厚木模板密排横向竖向步距梁宽600900mm方木60mm120mm方木 300 mm(1)顶板、中板支模架顶板(厚900mm)、中板(厚400mm)采用18mm建筑木模板，小方木60120mm，大方木采用100100mm。顶板支模架参数：立杆纵横间距600mm600mm，竖向步距1200mm。小方木间距300mm，大方木间距600mm。中板支模架参数：立杆纵横间距为600

17、mm900mm，竖向步距1200mm。小方木间距300mm，大方木间距900mm。满堂架两侧靠侧墙的4跨5排立杆加密区范围内的通杆与侧墙支顶处，竖向间距加密，步距加密区横杆于立杆交界处的节点采用双扣件连接，加密区与满堂架一次同时搭设。(2)侧墙支模架采用单面支模体系，面板采用18mm厚多层板，竖肋为2008040木工字梁，横肋采用双12#槽钢；木工字梁水平间距为250mm, 从上到下设置68道横背楞，间距为8001000mm；在单块模板中，多层板与竖肋(木工字梁)采用钉子连接，竖肋与横肋（双槽钢背楞）采用连接爪连接，在竖肋上两侧对称设置吊钩。两块模板之间采用芯带连接，用芯带销插紧，保证模板的整

18、体性，使模板受力合理、可靠。(3)纵、横梁支模架纵梁和横梁下方脚手架采用钢管加顶托形式，梁底模板支撑架截面方向立杆间距为梁宽度，跨度方向立杆间距300mm布局，采用18mm建筑木模板，梁底大方木采用100100mm，间距200mmm，梁底立杆间距同方木。对于梁高大于1.2m的梁，进行加密处理，在梁两侧设置防倾倒斜杆，用扣件与立杆及横杆连接，沿梁纵向间距1m。(4)柱支撑体系设计柱子的模板采用18mm厚建筑木模板，竖压方木60120mm，间距300mmm，横压采用双钢管（替代大方木），采用14圆钢对拉丝支撑，拉丝间距不大于600mm600mm，附以满堂红脚手架双面支撑。其中蝴蝶卡两侧抗压抗变形能

19、力不小于30KN。(5)水平拉接的布置与构造本工程在高度方向，每隔4.5米脚手架与砼柱设置一道水平拉接，水平方向在楼面上设置拉结点。(6)剪力撑布置搭设高度4米以下不设剪刀撑，搭设高度4米以上设置水平、竖向剪刀撑。设置剪刀撑a：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b：模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（超高支模架时使用）。剪刀撑的构造还应符合下列规定：a：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超

20、过5根；b：剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c：剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（7）防雷措施采用在脚手架四周每隔2030米；采用16圆钢分别与脚手架立杆及主体结构接地干线主筋焊接连接。梁、板、侧墙模板支撑的设计结果如表4-1所示：车站结构模板及支撑搭设形式主要如下图：图4-1支撑体系横断面示意图（顶板、中板）图4-2支撑体系纵断面示意图（顶板、中板）图4-3支撑体系俯视示意图图4-4梁板支撑U托详图图4-5 支架连墙件详图4.1.1 单侧支模模板本工程单侧支模采用钢木组合模板，面板采用1.5mm厚多层板，竖肋为2008

21、040木工字梁，横肋采用双12#槽钢；木工字梁水平间距为250mm,横背楞间距由下到上分别为300mm，800mm,900mm,1000mm,950mm,850mm六道背楞；在单块模板中，多层板与竖肋(木工字梁)采用钉子连接，竖肋与横肋（双槽钢背楞）采用连接爪连接，在竖肋上两侧对称设置吊钩。两块模板之间采用芯带连接，用芯带销插紧，保证模板的整体性，使模板受力合理、可靠。表4-2模板体系组成表图4-6 模板组成图4.1.2 脚手架材料本工程选用的碗扣式脚手架主要型号及规格见下表：表4-3 脚手架型号规格表名称型号规格（mm）立杆LG-120483.51200LG-240483.52400横杆HG

22、-30483.5300HG-60483.5600HG-90483.5900HG-180483.51800可调底座KTZ-45可调范围300可调托座KTC-60可调范围450图4-7碗扣节点构成图本工程选用的扣件式脚手架主要长度为2m、3m、4m、6m。模板拼装好后与单侧支架连接用模板扣件，把模板与单侧支架连接紧（见下图）。图4-8 模板与支架连接示意图4.2 支模材料及强度特性模板：梁板、侧墙采用18mm厚胶合板。支架：采用483.5 mm碗扣式钢管脚手架。支承木枋：采用尺寸60 mm120mm、100 mm100mm方木。查相关资料可知，支模材料强度特性详见表5-1：表4-4材料强度和截面特

23、性表序号材料名称抗压强度fN/mm2抗剪强度fvN/mm2抗弯强度fN/mm2弹性模量EN/mm2面积mm2回转半径mm惯性矩mm41模板341.4349000-2钢管483.52051252052.0610548915.83木方131.41310000-对木模板及其支架的设计，当木材含水率小于25时，荷载折减系数取0.9。180mm厚模板每米宽度的截面抵抗矩为54000mm3；100 mm100mm木方的截面抵抗矩为mm3。60 mm120mm木方的截面抵抗矩为mm3。（1）钢材其他物理性能指标：弹性模量E=N/mm2；质量密度=7850kg/m3。钢材强度设计值：抗拉、抗压、抗弯f=205

24、N/mm2；抗剪fv=125kN/mm2。(2)WISA木胶合板模板物理特性指标：弹性模量E=4000N/mm2；质量密度=950kg/m3。WISA木胶合板模板强度设计值：抗拉、抗压、抗弯f=34N/mm2。(3)木材物理特性指标：松木弹性模量E=10000N/mm2；质量密度=600kg/m3；木材强度设计值：松木抗拉、抗压、抗弯f=13N/mm2。(4)普通螺栓连接强度：抗拉ftb=170N/mm2；抗剪fvb=130N/mm2。(5)受压构件容许长细比: =150。(6)容许挠度：木模板板面 L1/300且1.0mm，模板主肋 L2/500且1.5mm，模板支撑背楞 L3/1000且1

25、.0mm。4.3 设计参数选取（1）模板及其支架自重标准值：模板0.3kN/ m2；模板及其支架1.1kN/ m2；分项系数为1.2；（2）新浇筑混凝土自重标准值：24kN/m3；分项系数为1.2；（3）钢筋自重标准值：钢筋自重1.1KN/ m3；（4）施工人员及施工设备荷载标准值：计算支架时，1.0kN/ m2； （5）倾倒及振捣混凝土时产生的荷载标准值：对水平模板为2.0kN/ m2；（6）板支架荷载分项系数：模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重梁取1.2；人员及施工设备荷载、捣混凝土时产生的荷载取1.4。4.4 侧墙模板、支撑体系计算4.4.1 木梁胶合板模板体系介绍（1） 模板的组

26、成本套模板具有结构合理，经济实用，标准化程度高等特点。在单块模板中，胶合板（进口wisa板）与竖肋（木工字梁）采用自攻螺钉（地板钉）连接，竖肋与横肋（双槽钢背楞）采用连接爪连接，在竖肋的两侧对称设置两个吊钩。两块模板之间采用芯带连接，用插销插好，从而保证模板的整体性，是模板受力更加合理、可靠。木梁直墙模板为装卸式模板，拼装方便，在一定的范围和程度上能拼装成各种大小的模板。模板刚度大，自重轻，接长和接高均很方便，模板最高一次可浇筑十米以上。成品模板重量约为5560kg每平米，其中木梁重量约为5kg每米。模板灵活性主要为：a 模板部件之间的连接均为工具式连接，操作简单、方便、迅速。b可组拼各种大小

27、的模板，最高可一次数组拼至12米高。c 模板修复方便，当模板面板损坏时，只需更换面板。模板主要构件如下：序号名称效果图1吊钩2竖肋3横肋4连接爪5芯带6芯带插捎和垫板（2）施工要点墙体模板施工：1）剪力墙模板安装程序涂刷脱模剂绑扎钢筋模板预拼装预埋线管、线盒穿墙螺栓紧固阴阳角模安装模板就位、合模设置定位筋固定模板检验校正调整模板垂直度2）墙体大模板的安装、就位要点拼装前，操作班组应先熟悉图纸并了解模板设计意图，对所拼装的模板宽度及拼装程序做到心中有数，施工班组在拼装模板前应进行严格的技术交底。模板在拼装完成后必须按照施工图进行编号，由现场施工人员根据模板布置图将模板上架定位，根据塔吊的起重量决

28、定模板拼装的宽度，以确保安全施工。吊装模板时需注意避免模板面板的剧烈碰撞，以保护面板。模板入位前，首先对模板面板进行涂刷脱模剂，可有效地保证模板顺利拆除。所有模板按使用部位及尺寸统一编号，模板的安装应当对号入座。合模前，插上穿墙拉杆（外套PVC管），再穿垫片和螺母,用榔头敲打螺母将拉杆临时拉紧；模板单元之间用芯带和插销连接就位；调整模板的高度和垂直度，再彻底拉紧拉杆。模板安装要求位置准确、安装牢固、拼缝严密，保证施工过程中不变形、不移位、不胀模、不漏浆。必须保证面板干净，并涂刷脱模剂。安装质量、安全措施应符合有关规范规定及工艺标准。3）模板施工节点图4-9 阳角处模板节点图4-10 模板拼缝节

29、点图4-11 阴角处模板节点4.4.2 侧墙模板计算(1)结构型式面板采用18mm厚WISA木胶合板模板，竖肋为木工字梁，截面尺寸为80mm200mm，间距300mm；横肋采用双12槽钢。侧墙浇筑高度负一层5.25m，负二层7m，负三层6.45m，南北侧墙厚度400mm，东西侧墙厚度600mm，详见图3-1。(2)侧墙荷载计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：式中 F-新浇筑混凝土对模板

30、的最大侧压力，（KN/m2）；c-混凝土的重力密度（kN/m3），取24 kN/m3； t0-新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t=200/(25+15)；T-混凝土的温度（），取20；V-混凝土的浇灌速度（m/h），取2m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），取6.65m；1-外加剂影响修正系数，取1.2； 2-混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1；110150mm时，取1.15。在此取1.15；=0.22x24x200/(20+15)x1.2x1.15x21/2

31、 =58.88kN/m2=24x6.65=159.60kN/m2取二者中的较小值，F=58.88kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值6 kN/m2，则有效压头高度为：h=F/c=(58.88-6)/24=2.203m。（3） 模板计算（单向板）模板宽度一般为2.4m左右，肋间距0.3m，故面板按5跨连续梁计算(大于5跨按5跨计算)；即板厚t=18mm；肋净距L=300mm。计算简图强度验算取10mm宽板条为计算单元，即b=10mm。qf=1.2*F*10/1000=0.71 KN/m；qk=F*10/1000=0.59 KN/m。跨度/板厚=300/18=1

32、6.7 100，属小挠度连续板。查表得弯矩系数-0.105 (静力计算手册，表3.4-1b)M=系数*qf*L2-6709.5 N.mm截面抵抗矩Wb*h2/6=540.00 mm3面板最大内力=M/W=12.43N/mm2=34N/mm2满足要求。刚度验算（挠度）木胶合板现场使用时，吸水率提高，弹性模量下降，计算时弹性模量折减系数取0.9。查表得挠度系数=0.644 (静力计算手册，表3.4-1b)挠度=系数*qL4/100（0.9*E）I=0.95mmL/300=1mm支座反力查表得系数=1.132(静力计算手册，表3.4-1b)Q=系数*qk*L=200.0 Nqf=1.2*Q/10=2

33、4.00 N/mmqk=Q/10=20.00 N/mm4.4.3 侧墙竖肋(木工字梁)计算一根竖肋长度为6.7m，背愣间距1.25m，不考虑两端悬臂对变形的有利影响，故竖肋按5跨连续梁计算，荷载简化为均布荷载，均布荷载值为面板最大支反力处的线荷载。计算简图如下：其中竖肋跨度(即横背愣间距)为1250mm竖肋间距=300mm 截面特性 按竖肋单独作用计算 竖肋宽度b=80mm 竖肋高度h=200mm 截面惯性矩I=mm4 截面抵抗矩Wx=mm3 qf=面板支座反力的qf=24.00 KN/m qk=面板支座反力的qk=20.00 KN/m强度验算 查表得弯矩系数=0.105(静力计算手册，表3.

34、4-1b) M=系数*qf*L2N.mm 截面抵抗矩Wmm3 面板最大内力=M/W=8.5N/mm2=13N/mm2 满足要求。刚度验算（挠度） 查表得挠度系数=0.644(静力计算手册，表3.4-1d) 挠度=系数*ql4/100EI0.92mm1.5mmL/500=2.2mm 满足要求。支座反力 查表得系数=1.132(静力计算手册，表3.4-1d) Qmax=系数*qk*L1.132*20*1.25=28.3KN。4.4.4 侧墙横楞(双12槽钢)计算计算简图横楞以对拉螺栓为支座，根据对拉螺栓布置，横楞按5跨连续梁中最不利情况计算，计算简图如下：竖肋宽度b=53mm竖肋高度h=120mm

35、截面惯性矩Ix0=mm4截面抵抗矩Wx0=61700mm3双12槽钢的几何特性：Ix=2*Ix0=mm4Wx=2*Wx0=mm3横愣跨度(穿墙螺栓间距)=1200mm根据支座反力计算，最下排横楞受力最大：qf =1.2*VA/竖肋间距=113.20KN/mqk =VA/竖肋间距=94.30 KN/m强度、刚度验算横背愣按单独作用计算：a、查表得弯矩系数=0.105(静力计算手册，表3.4-1d)M=系数*qf*L2=14.40 KN.m背楞最大内力=M/W=116.7N/mm2=205N/mm2强度满足要求。b、查表得挠度系数=0.644 (静力计算手册，表3.4-1d)挠度系数*ql4/10

36、0EI=0.56mm1mmL/1000=1.1mm满足要求。支座反力查表得系数=1.132(静力计算手册，表3.4-1d)Qmax=系数*qk*L=117.4KN4.4.5 侧墙对拉螺栓计算(D15)计算选D15对拉螺栓，45#钢，对拉螺栓最大水平间距为1100mm，竖向间距1250mm。最大受力Nmax=1.25*横背愣最大支座反力。则Qmax=146.7 KN150KN；满足要求。4.5 顶板模板、支撑体系计算（1）支架体系顶板模板采用木模板，模板面板为1.8mm厚的胶合板；内楞为6cm12cm方木，间距300mm，外楞为10cm10cm方木，间距600mm。（2）具体参数搭设支架按最高计

37、算支架高度：5.35m；4.5.1 顶板板底模板计算（1）荷载的确定（顶板设计厚0.9m）模板（支架自重）荷载设计值： 0.3kN/m2新浇砼自重：25kN/m3荷载设计值：250.9=22.5 kN/m2振捣产生的对水平模板的压力：2.0kN/m2荷载组合顶板底模：q1=（0.3+22.5）1.2+2.01.4=30.16kN/m2 (强度)4.5.2 支架计算A=424.1mm2，E=2.06105MPa，I=10.783104mm4，=5103mm3，i=15.9mm，g3=17.31kg，g1.8=10.67kg，gH-60=2.82kg，gH-90=3.972kg碗扣架自重：17.3

38、1+10.67+（2.82+3.972）4=55.15kg=0.55kN1200每根杆承受的荷载为：30.160.60.610.86 kN杆件受轴向最大压力:F=10.86+0.55=11.41kN计算简图:碗扣架的计算可以看成是两端铰支的轴向压杆杆件的长细比:=ul/i=11200/15.9=75由建筑施工手册5-22表查得稳定系数=0.75稳定性：f=F/A=11410/(0.75424)=35.88MPa205MPa(稳定)强度计算：=F/A=18460/424=26.91MPa205MPa经计算可知：该支架满足要求。4.5.3 模板及背楞方木计算计算强度的线性荷载q1= F0.3=30

39、.160.3=9.05N/mm验算刚度的线荷载 q2=F0.3=（0.3+22.5）1.20.3=8.21N/mm底模：b=300mm，h=18mm，E=9000Mpa，wn =16200mm3，I=mm4fm=14Mpa，fv=1.4Mpa，w=1l/250=2.4mm，l=300mmq19.05 KN/mq28.2 KN/mkm0.107kw0.632kv0.607Mmax=kmq1l2 （Nmm）87152max=Mmax/wn5.38w=kwq2l4/100EI （mm）0.32Vmax=kvq1l1648max=3Vmax/2bh 0.46木楞计算项目内楞方木外椤方木简图及参数简图及

40、参数红松：b=60mm，h=120mm，E=9000Mpaw=mm3，I=mm4fm=14Mpa，fv=1.4Mpaw=1l/250=2.4mm， l=600mmb=100mm，h=100mm，E=9000Mpaw=mm3，I=mm4fm=14Mpa，fv=1.4Mpaw=1l/250=3.6mm，l=600mmq1（p1）9.05 KN/m9.050.6=5.43kNq2（p2）8.2 KN/mkm0.1070.286kw0.6321.763kv0.6071.286Mmax=kmp1l2 (Nmm)Mmax=KmP1l=Mmax/w (N/mm2)2.425.59w=kwp2l3/100EI

41、 (mm)0.00014w=kwP1l3/100EI0.00028Vmax=kvq1l3296.01Vmax=kvP16982.98max=3Vmax/2bh 0.691.05根据计算结果，模板、木楞强度、刚度满足要求。4.6 中板模板、支撑体系计算(1)支架体系中板模板采用木模板，模板面板为1.8mm厚的竹胶板；内楞为6cm12cm方木，间距300mm，外楞为10cm10cm方木，间距900mm。（2）具体参数搭设支架按最高支架高度计算：7.0m；搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.6m，横距b=0.9m，步距h=1.2m；采用的钢管类型为483.5mm，布置示意图同顶板。4.6.1 中板模板计算

42、（1）荷载的确定（按最厚顶板0.4m计算）模板（支架自重）荷载设计值： 0.3kN/m2新浇砼自重：25kN/m3荷载设计值：250.4=10 kN/m2振捣产生的对水平模板的压力：2.0kN/m2荷载组合顶板底模：q1=（0.3+10）1.2+2.01.4=15.16kN/m2 (强度)4.6.2 支架计算A=424.1mm2，E=2.06105MPa，I=10.783104mm4，=5103mm3，i=15.9mm，g3=17.31kg，g2.4=14.04kg，g1.2=7.41kg，gH-60=2.82kg，gH-90=3.972kg碗扣架自重：17.31+14.04+7.41+（2.

43、82+3.972）5=72.72kg=0.72kN1200每根产杆承受的荷载为：15.160.90.68.19 kN杆件受轴向最大压力:F=8.19+0.72=8.91kN计算简图:碗扣架的计算可以看成是两端铰支的轴向压杆杆件的长细比:=ul/i=11200/15.9=75由钢结构设计规范附录C表C-1查得稳定系数=0.75稳定性：f=F/A=8910/(0.75424)=28.02MPa205MPa(稳定)强度计算：=F/A=13000/424=21.01MPa205MPa经计算可知：该碗扣支架满足要求。4.6.2 模板及背楞方木计算计算强度的线性荷载q1= F0.45=15.160.45=

44、6.82N/mm验算刚度的线荷载 q2=F0.45=（0.3+10）1.20.45=5.56N/mm底模：b=450mm，h=18mm，E=9000Mpa，wn =24300mm3，I=mm4fm=14Mpa，fv=1.4Mpa，w=1l/250=2.4mm，l=300mmq16.82 KN/mq25.56 KN/mkm0.107kw0.632kv0.607Mmax=kmq1l2 （Nmm）.35max=Mmax/wn6.08w=kwq2l4/100EI （mm）0.732Vmax=kvq1l1862.9max=3Vmax/2bh0.345木楞计算项目内楞方木外椤方木简图及参数简图及参数红松：

45、b=60mm，h=120mm，E=9000Mpaw=mm3，I=mm4fm=14Mpa，fv=1.4Mpaw=1l/250=3.6mm， l=600mmb=100mm，h=100mm，E=9000Mpaw=mm3，I=mm4fm=14Mpa，fv=1.4Mpaw=1l/250=3.6mm，l=900mmq1（p1）6.82 KN/m6.820.9=6.14kNq2（p2）5.56 KN/mkm0.1070.286kw0.6321.763kv0.6071.286Mmax=kmp1l2 (Nmm).4Mmax=KmP1l=Mmax/w (N/mm2)1.829.48w=kwp2l3/100EI (

46、mm)0.0001w=kwP1l3/100EI1.05Vmax=kvq1l2483.84Vmax=kvP17896.04max=3Vmax/2bh0.5171.18根据计算结果，模板、木椤强度、刚度满足要求。4.7 纵梁支架、模板体系计算以受力较大的顶纵梁为计算对象。顶纵梁下翻梁模板如下图：图4-12 顶纵梁下翻梁模板示意图4.7.1 纵梁模板计算（1）新浇砼对侧面模板的最大压力F1=0.22ct012V1/2=0.22255.41.21.1521/2=50.2kN/m2F2=c H=251.9=47.5kN/m2取最小值F=F2=47.5kN/m2荷载设计值为：47.51.2=57 kN/m

47、2（2）模板（支架）自重：0.5kN/m3荷载设计值: 0.521.2=1.2 kN/m2（3）新浇钢筋混凝土自重：25kN/m3荷载设计值为: 2521.2=60kN/m2（4）振捣砼产生的荷载对水平模板:2.0KN/m2 荷载设计值: 21.4=2.8 kN/m2对侧面模板:4.0kN/m2荷载设计值:4.011.4=5.6kN/m2对底模:荷载组合:（1.2+60+2.8）1/2=32kN/m (计算强度) （1.2+60）1/2=30.6kN/m (验算刚度)对侧模:荷载组合: 571+5.6=62.6kN/m (计算强度)571=57kN/m (验算刚度)计算项目底模侧模计算简图、材

48、料参数简图、参数b=1000/2=500mm，h=18mm，E=9000Mpa，w=27000mm3，I=mm4，fm=14Mpa，fv=1.4Mpa=1l/250=1.2mm，l=300mmb=1000mm，h=18mm，E=9000Mpa，w=54000mm4，I=mm4，fm=14Mpa，fv=1.4Mpa=1l/250=1.2mm，l=300mmq132kN/m62.6kN/mq230.6kN/m57kN/mkm0.1050.105K0.6440.644kv0.6060.606Mmax=kmq1l2 （ Nmm）=Mmax/w （N/mm2）11.210.96=kq2l4/100EI

49、（mm）0.730.680Vmax=kvq1l （N）5817.611380.7max=3Vmax/2bh （N/mm2）0.970.948根据计算结果，纵梁模板强度、刚度满足要求。4.7.2 方木计算对横方木荷载组合:1.20.3600.32.80.319.2kN/m (强度)1.20.3600.3=18.36kN/m (刚度)对纵方木荷载组合:p1=(0.525.1)12.22.41.20.85212.41.40.85/(39)=4.875kNp2=3.7kN计算项目梁底横方木梁底纵方木简图及参数简图及参数红松：b=60mm，h=120mm，E=9000Mpaw=mm3，I=mm4fm=14Mpa，fv=1.4Mpaw=1l/250=1.2mm，a=100mm, l=300mmb=100mm，h=100m