外架搭设方案

1、先 河 国 际 社 区 17# 楼 工 程脚 手 架 施 工 方 案编 制：审 核： 审 批：编制单位：铜川市第二建筑工程有限责任公司编制日期：2011年03月25日脚手架工程搭设方案一、编制说明先河国际社区17#住宅楼,剪力墙结构。建筑面积14556.73平方米，室内外高差0.45m，地下一层，地上二十四层，长36米,宽20.1米,地下室层高4.2米，一层层高4.2米，二层层高3.9米，三至二十四层为标准层，层高均为3米，建筑总高75.5米，工期要求2011年9月底前完成主体封顶。二、编制依据1、建筑施工安全技术规范2、建筑安全管理手册3、建筑施工安全检查标准实施指南 4、建筑施工安全管理知

2、识读本5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范6、工程施工图纸7、文明工地验收标准三、方案选择本工程型钢悬挑式脚手架拟从五层开始搭设,四层以下脚手架则采用钢管落地式脚手架，待五层脚手架搭设完成后予以拆除。有鉴于此，经权衡考虑采用以下方案:1、方案选择:1)楼体从地下室开始，四侧均搭设脚手架，从五层开始，搭设四侧均悬挑的型钢悬挑式脚手架，挑五、六、七、八、九层，第二部四侧均悬挑的型钢悬挑式脚手架从十层开始，挑十、十一、十二、十三层，十四层，十层脚手架完成后，开始拆除五到九层的脚手架，为十五层到十九层脚手架的搭设提供材料，主体进入十五层，搭设第三部四侧均悬挑的型钢悬挑式脚手架，挑十五层、十六层、十

3、七层、十八层、十九层，十五层脚手架完成后，开始拆除十到十四层的脚手架，为二十到二十四层脚手架搭设提供材料，主体进入二十层，搭设第四部四侧均悬挑的型钢悬挑式脚手架，挑二十层到屋面，直到主体封顶。2、材料选择1)挑梁采用160#工字钢,约需500米2)挑梁受力端部用12.5钢丝绳,约需400米3、搭设方案:共挑四次,分别为:59层；1014层；1519层；20屋面。1)地下室剪力墙砼浇注前开始在楼体四周搭设钢管落地式脚手架。落地式脚手架到四层。2)四层顶板砼浇注完成后开始在楼体四周五层地板处,搭设工字钢挑架。3)工字钢挑架上至十层地板时,开始在楼体四周第二次搭设工字钢挑架，同时拆除第一次五九层脚手

4、架。4)十四层顶板砼浇注完成后开始在楼体四周的十五层地板处,搭设第三次全工字钢挑架，同时拆除第二次十十四层脚手架。5）工字钢挑架上至二十层地板时，开始在楼体四周第四次搭设工字钢挑架，直到主体封顶。4、截面尺寸选择:1)沿主体四周每1.5米设160#工字钢挑梁一根,阳台处挑梁挑出阳台1.15米,配重3.35米,工字钢挑梁总长4.5米;其它处挑梁挑出1.15米,配重1.85米,工字钢挑梁3米。2)立杆纵距La=1.5米(最大1.6米),立杆横距,0.80米,步距1.5米,距墙距离0.3米。四、脚手架计算（一）工程参数1、脚手架搭设参数脚手架搭设高度落地架为19.5m，悬挑脚手架为15m;步距1.5

5、m;立杆纵距1.5m;横距0.8m;脚手架内排立杆离墙距离0.3m;小横杆间距1.5m;大小横杆的布置方法：小横杆在大横杆上面;连墙件方式：扣件连接，二步三跨。钢管按实际壁厚483.0计算。2、永久荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值gk:0.1394kN/m；脚手板类别:竹串片脚手板；脚手板自重标准值QP1:0.35kN/m2；脚手板铺设2层； 栏杆挡板类别:木脚手板 ；栏杆挡脚板自重标准值QP2 :0.14kN/m2；安全设施与安全网QP3:0.005kN/m23、可变荷载与风荷载参数施工均布活荷载标准值QK:2kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数: 1层；本工程地处陕西省西安

6、市，基本风压wO:0.35kN/m2；4、地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值:300kN/m2；立杆垫板宽度:0.2m，作用长度：0.5m；地基承截力调整系数:0.4。5、悬挑梁与钢丝绳参数悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度1.85米。与楼板连接的圆钢预埋件直径(mm):16；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结。钢丝绳与建筑物的水平距离是:1.3m;钢丝绳与建筑楼板的垂直距离是:3m;钢丝绳安全系数为:10;（二）横向水平杆（小横杆）计算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.2.2条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚

7、手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6.2.1条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1、落地架抗弯强度计算（1）、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=(QK+QP1)S=(3+0.35)1.5=5.03 kN/m（2）、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4QKS+1.2QP1S=1.431.5+1.20.351.5=6.93 k

8、N/m（3）、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：Mmax=qlb2=6.930.82=0.554kNm88（4）、钢管载面模量W=4.49cm3（5）、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205N/mm2（6）、按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度=Mmax=0.554106=123.39N/mm2205N/mm2W4.49103（7）、结论：满足要求2、落地架变形计算（1）、钢材弹性模量：查规范表5.1.6得E2.06105N/mm2（2）、钢管惯性矩I10.78cm4（3）、容许挠度：查

9、规范表5.1.8，得=l/150与10mm（4）、按规范中公式（5.2.3）验算挠度=5qklb4=55.038004=1.2mm8005.3与10mm384EI3842.0610510.78104150（5）、结论：满足要求3、悬挑架抗弯强度计算（1）、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=(QK+QP1)S=(2+0.35)1.5=3.53 kN/m（2）、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4QKS+1.2QP1S=1.421.5+1.20.351.5=4.83 kN/m（3）、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大

10、弯矩：Mmax=qlb2=4.830.82=0.386kNm88（4）、钢管载面模量W=4.49cm3（5）、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205N/mm2（6）、按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度=Mmax=0.386106=85.97N/mm2205N/mm2W4.49103（7）、结论：满足要求4、悬挑架变形计算（1）、钢材弹性模量：查规范表5.1.6得E2.06105N/mm2（2）、钢管惯性矩I10.78cm4（3）、容许挠度：查规范表5.1.8，得=l/150与10mm（4）、按规范中公式（5.2.3）验算挠度=5qklb4=53.538004=0.8mm

11、8005.3与10mm384EI3842.0610510.78104150（5）、结论：满足要求（三）纵向水平杆(大横杆)计算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图：不需要计算抗弯强度和挠度。1、落地架由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1)2=0.56.930.8(1+0.15)2=3.91kNlb0.8由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0.5qklb(1+a1)2=0.55.030.8(1+0.15)2=2.84kNlb0.82、悬挑架由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1)2=0.54.830.8(1+0.15)2

12、=2.72kNlb0.8由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0.5qklb(1+a1)2=0.53.530.8(1+0.15)2=1.99kNlb0.8（四）扣件的抗滑承载力计算1、落地架直角扣件，旋转扣件抗滑承载力设计值=8kN。横杆与立杆连接方式采用:单扣件，Rc= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值R=F=3.91kNRc结论：满足要求2、悬挑架直角扣件，旋转扣件抗滑承载力设计值=8kN。横杆与立杆连接方式采用:单扣件，Rc= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值R=F=2.72kNRc结论：满足要求（五）计算立杆段轴向力设计值N立杆稳定性计算部位取脚手架

13、底部。1、脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=150.1394=2.09kNHs脚手架高度gk每米立杆承受的结构自重2、构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0.5(0.8+0.15)1.520.35+0.141.52+1.5150.005=1.031kNlb立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距；Qp1脚手板自重标准值；Qp2脚手板挡板自重标准值；Qp3密目式安全立网自重标准值；H脚手架高度；3、施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5(0.8+0.15)1.521=1.43kNQ

14、k施工均布荷载标准值；4、组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4NQk=1.2(2.09+1.031)+0.851.41.43=5.45kN5、不组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQk=1.2(2.09+1.031)+1.41.43=5.75kN（六）落地架立杆的稳定性计算1、分析立杆稳定性计算部位密目式安全立网全封闭双排脚手架应考虑风荷载对脚手架的作用。组合风荷载时，由规范公式5.3.1-2N+Mwf验算立杆稳定性jAWN计算立杆段的轴向力设计值；j轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全

15、技术规范(JGJ130-2001)附表C取值；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；f钢材的抗压强度设计值；A立杆的截面面积；W截面模量；把规范公式5.3.4，Mw=0.851.4Mwk=0.851.4klah210规范公式4.2.3，k=0.7zs0，规范公式5.3.2-2 N=1.2(NG1k+NG2k)+0.851.4NQk代入规范公式5.3.1-2化简为：1.2Hgk+0.851.40.7zs0lah2+1.2NG2k+0.851.4NQkfjA10WjAjAH脚手架高度；Mwk风荷载标准值产生的弯矩； la立杆纵距；h步距；gk每米立杆承受的结构自重标准值； z风压高度变化系数，按

16、现行国家标准建筑结构荷载规范规定采用； s脚手架风荷载体型系数； 0基本风压；NG1k脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力； NG2k构配件自重标准值产生的轴向力； NQk施工荷载标准值产生的轴向力总和； 脚手架结构自重产生的轴压应力g=1.2HsgkjA风荷载产生的弯曲压应力：w=0.851.40.7zs0lah210W构配件(安全网除外，但其自重不大)自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低而增加(计算中应考虑的架高范围增大)，因此，取=g +W最大时作用部位验算立杆稳定性。2、计算风荷载产生的弯曲压应力

17、w 根据规范4.2.4条，建筑物结构型式为框架结构。风荷载体型系数s=1.3f=1.30.8=1.040，f挡风系数；w=0.851.40.7z1.0400.351.51.52106=22.8z104.49103地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力g首先计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kh；i截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取1.155；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3采用； h：步距；立杆横距lb=0.8m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.3.3得=1.5，h=1.5m=kh=1

18、.1551.5150.0=163i1.59根据的值，查规范附录C表C得轴心受压构件的稳定系数j=0.265。立杆纵距la=1.5m，查规范附录A表A-1得gk=0.1394kN/mg =1.2Hsgk=1.2Hs0.1394103=1.49HsN/mm2jA0.265424.004、求=w +g列表如下：高度(m)zw =22.8z(N/mm2)对应风荷载作用计算段高度取值Hg(m)g=1.49Hs(N/mm2)=w +g(N/mm2)51.022.801826.8249.62181.2528.501014.9043.40分析说明：全封闭脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架

19、结构自重产生的轴压应力很小，w +g相对较小，5米高度处的风荷载产生的压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大=w +g最大，因此全闭脚手架立杆稳定性验算部位取底部。5、验算长细比由规范5.3.3式，且K=1，得=l0=kh=1.5150=142 210ii1.59结论:满足要求!。6、计算立杆段轴向力设计值N脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=180.1394=2.51kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0.5(0.8+0.15)1.520.35+0.141.52+1.5180.005=1.054kNlb

20、立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距；Qp1脚手板自重标准值；Qp2脚手板挡板自重标准值；Qp3密目式安全立网自重标准值；H脚手架高度；施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5(0.8+0.15)1.532=4.28kNQk施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4NQk=1.2(2.51+1.054)+0.851.44.28=9.37kN7、组合风荷载时，验算立杆稳定性按规范公式5.3.1-2验算立杆稳定性，即：N+Mw=9.37103+22.81.0=83.39+22.80=106.19N/mm2 f=205N/

21、mm2jAW0.265424结论:满足要求!。8、不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQk=1.2(2.51+1.054)+1.44.28=10.27kN按规范公式5.3.1-1验算立杆稳定性：N=10.27103=91.40N/mm2 f=205N/mm2jA0.265424结论:满足要求!。（七）悬挑架立杆的稳定性计算立杆稳定性的计算部位选择脚手架底部。组合风荷载时，由规范公式5.3.1-2N+Mwf验算立杆稳定性jAWN计算立杆段的轴向力设计值；j轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)附表C

22、取值；f钢材的抗压强度设计值；A立杆的截面面积；W截面模量；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4klah210规范公式4.2.3，k=0.7zs0，Mwk风荷载标准值产生的弯矩； k风荷载标准值la立杆纵距；h步距；0基本风压；z风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ 9）规定采用,地面粗糙度类别为地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。,脚手架高度50m, z取1.67；s脚手架风荷载体型系数, 根据规范4.2.4条，封闭脚手架,背靠建筑物为敞开,框架或开洞墙,风荷载体型系数s=1.3f=1.30.

23、8=1.040, f挡风系数；风荷载产生的弯曲压应力：w=Mw=0.851.40.7zs0lah2W10Ww=0.851.40.71.671.0400.351.51.52106=38.1 N/mm2104.49103计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kh；i截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取1.155；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3采用；立杆横距lb=0.8m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.3.3得=1.5.h步距,1.5m=kh=1.1551.5150.0=163i1.59根据的值，查规范附录C表C得轴心受压构件的稳定系数j=0.265。组合风荷

24、载时,立杆的稳定性计算按规范公式5.3.1-2验算：N+Mw=5.45103+38.1=86.605N/mm2 f=205N/mm2jAW0.265424结论:满足要求!不组合风荷载时,立杆的稳定性计算按规范公式5.3.1-1验算:N=5.75103=51.17N/mm2 f=205N/mm2jA0.265424结论:满足要求!（八）连墙件计算1、脚手架上水平风荷载标准值k由规范公式4.2.3得k=0.7zs0连墙件均匀布置，受风荷载最大的连墙件应在脚手架的最高部位，计算按60m考虑，地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1.77脚手架风荷载

25、体型系数s=1.3j=1.30.8=1.040k=0.71.771.0400.35=0.45kN/m22、求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积Aw=21.531.5=13.50m2N=Nlw+N0=1.4wkAw+5=1.40.4513.50+5=13.51kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=5kN；3、连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0.3m，因此长细比=lH=30.0=19 =150i1.59根据值，查规范附

26、录表C，j=0.949,N=13.51103=33.58N/mm2 205N/mm2jA0.949424满足要求!。抗滑承载力计算直角扣件抗滑承载力计值Rc=8kN，连墙件连接方式为双扣件,2*Rc=16kN。Nl=13.51kN 16.0kN满足要求!（九）落地脚手架搭设高度计算1、验算长细比：由规范公式5.3.3式得=l0=kh=1.5150=142 210ii1.59(k=1，查规范表5.3.3=1.5)结论：满足要求!。2、确定轴心受压构件稳定系数j：k=1.155,=kh=1.1551.5150.0=163i1.59查规范附录C表C得j=0.265，查规范附录A表A-1，gk=0.1

27、394kN/m23、确定构配件自重标准值产生的轴心力NG2KNG2K=0.5(lb+a1)laQp1+laQp2+ la HQp3=0.5(0.8+0.15)1.520.35+1.520.14+181.50.005=1.054kN(H脚手架搭设高度限值，取最大，即H=18m)4、求施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk：NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5(0.8+0.15)1.523=4.28kN5、求风荷载标准值产生的弯矩：由规范公式4.2.3、5.3.4式得Mwk=klah2=0.7zs0lah21010建筑物为框架结构，风荷载体型系数s=1.3j=1.30.8=1.040地面粗糙

28、度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。立杆计算段取底部，风压高度变化系数z=1.0Mwk=0.71.01.0400.351.51.52=0.086kNm106、确定按稳定计算的搭设高度Hs:组合风荷载时由规范公式5.3.6-2式计算Hs即Hs=jAf-1.2NG2K+0.851.4(NQk+MwkjA)=w1.2gk0.26542420510-3-1.21.054+0.851.4(4.28+0.0860.265424)=84m4.491.20.1394不组合风荷载时Hs=jAf-(1.2NG2K+1.4NQk)1.2gk=0.26542420510-3-(1.21.05

29、4+1.44.28)=94m1.20.1394Hs取84m时，H=Hs=84=77m1+0.001 Hs1+0.00184脚手架搭设高度限值为77m。根据规范5.3.7，脚手架高度不宜超过米。（十）落地架立杆地基承载力计算1、计算立杆段轴力设计值N由已知条件可知，不组合风荷载时N=1.2(NG1k+ NG2k)+1.4NQk由已知条件la=1.5m，h=1.5m查规范附录A表A-1得gk=0.1394kN/m脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1k=Hsgk=180.1394=2.509kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2k=0.5(lb+a1)laQp1+ laQp2+HQp3la =0.

30、5(0.8+0.15)1.520.35+0.141.52+1.5180.005=1.054kN施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+ a1)laQk=0.5(0.8+0.15)1.523=4.275kNN=1.2(2.509+1.054)+1.44.275=10.26kN2、计算基础底面积A取垫板作用长度0.5m，A=0.20.5=0.10m23、确定地基承载力设计值fg碎石土承载力标准值：fgk=300kPa=300kN/m2由规范公式5.5.2，并取Kc= 0.4，得fg=kcfgk=0.4300=120kN/m24、验算地基承载力由5.5.1式得立杆基础底面的平均压力P=N

31、=10.26=102.60kN/m2 fg=120kN/m2A0.10满足要求!。（十一）悬挑架悬挑梁计算悬挑水平梁按照单跨外伸梁计算，外伸端承受上部脚手架立杆传递的集中荷载P作用，支座B为悬挑水平梁与楼板的内锚固点，支座A为建筑物梁板外边缘支承点。进行悬挑梁强度计算时，不考虑端头钢丝绳的作用！单跨外伸梁计算简图上图中，m =1.5m，l = 1.85m，m1 =0.3m，m2 =1.1m；悬挑水平梁采用16号工字钢，截面惯性矩I = 1130.0cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.0cm3，截面积A=26.1cm2；脚手架立杆传递的集中荷载P=5.75kN；悬挑水平梁自重荷载q1.2

32、26.110-478.5 =0.246kN/m；支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式 其中 k=m/l=1.5/1.85=0.811，kl=ml/l=0.3/1.85=0.162，k2=m2/l=1.1/1.85=0.595经计算，支座反力 RA = 16.599kN，支座反力 RB = -4.275kN，最大弯矩 Mmax = 8.327kN.m 1、悬挑梁抗弯强度计算Mmax=8.327106=56.245 205 N/mm21.05W1.05141.0103结论：抗弯强度满足要求!2、悬挑梁挠度计算C点处最大挠度 Vmax =5.184mm，按照钢结构设计规范(GB500

33、17-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 3000mm。悬挑水平梁的最大容许挠度3000/400=7.5mm。Vmax 5.184mm 0.6的时候，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B.12式jb =1.070.282=0.929jb最终取jb0.9292、整体稳定验算根据钢结构设计规范(GB50017-2003)4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算：=8.327106=63.570 205N/mm20.929141.0103M绕强轴作用的最大弯矩，W梁截面模量结论：满足要求!（十三）悬挑架悬挑梁钢丝绳计算1、钢丝绳的轴力计算计算钢丝绳

34、轴力时，将钢丝绳拉接处视为悬挑梁的支座，其计算简图如下：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)剪力图(kN)经计算,从左到右各支座力分别为：Ra=5.791kN，Rb=6.737kN，Rc=-0.204kN钢丝绳的轴力按下式计算：sina=3/3.27=0.917Ru=RA=5.791=6.315KNsina0.9172、选择钢丝绳钢丝绳破断拉力不得小于其所受轴力安全系数，取安全系数为10，则钢丝绳最小破断拉力=6.31510=63.2KN依据规范GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳，钢丝绳选择619,公称抗拉强度1670Mpa。钢丝绳直径应不小于12mm,其破断拉力为：73.8KN。3

35、、钢丝绳的拉环强度计算钢丝绳的轴力RU作为拉环的拉力N，为6.315KN。钢丝绳拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；钢丝绳拉环最小直径d=N4=6315.0004=8mmf3.1415125钢丝绳拉环最小直径为8mm。（十四）悬挑架悬挑梁锚固段与楼板连接计算悬挑梁与楼板连接处作法如下图：1、预埋件强度计算悬挑梁与楼板连接处预埋件受力，按不设钢丝绳时计算，经计算RC=4.275kN； 按照混凝土结构设计规范GB50010-200210.9.8条规定，每个吊环按两个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2，预埋圆钢直径16mm，强度计算如下：=NN=

36、4275.000=10.63 f=50N/mm2A2d223.14216244满足要求!2、预埋件在混凝土楼板内锚固长度计算预埋件与混凝土的容许粘接强度，按照混凝土结构设计规范GB50010-2002表4.1.4，计算中取1.43N/mm2；hN=4275.000=59.47mmdft3.142161.43经计算，圆钢预埋件锚固深度必须大于59.47mm。另外必须满足构造要求，按照混凝土结构设计规范GB50010-200210.9.8条规定，预埋件埋入混凝土的深度不小于30d,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，应伸入楼板钢筋网下。五、转料平台计算为解决楼层施工材料能及时转运至施工层面，根据本工程实际

37、需要,考虑每层设置两个转料平台。平台只与建设物做可靠连接,不与外脚手架接触。（一）工程参数1、荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：木脚手板，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.14；施工人员等活荷载(kN/m2):2，最大堆放材料荷载(kN):8；2、悬挑参数水平梁拉结点距悬挑端距离(m)：0.3；上部拉接点与水平梁的垂直距离(m)：3；钢丝绳安全系数K：10；预埋件的直径(mm)：16。主梁槽钢型号：16号工字钢槽口水平；次梁槽钢型号：12.6号槽钢槽口水平；水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.5，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m

38、)：1；平台计算宽度(m)：2.5。（二）次梁的验算次梁选择12.6号槽钢,槽口水平 ,其截面特性为：面积 A= 15.69cm2，截面惯性距 I= 391.466cm4，截面模量 W= 62.137cm3，回转半径 i=4.953 cm，截面尺寸：b= 53.0mm,h=126.0 mm,t=9.0 mm。1、荷载计算自悬挑端始,第5个次梁的受力面积最大,受力宽度为左右间距的一半,为0.900/2+0.900/2=0.900m,取此次梁进行验算。（1）、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； q1 =0.35 0.900= 0.315kN/m；（2）、施工人员等活

39、荷载为2kN/m2：q2 =20.900=1.800 kN/m；（3）、槽钢自重荷载 q3= 15.690.000178.5=0.123kN/m；经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2(q1+q2+q3) = 1.2(0.315+1.800+0.123) = 2.686kN；经计算得到 活荷载设计值 P = 1.48=11.200 kN。2、内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为：Mmax =ql2+Pl=2.6862.52+11.2002.5= 9.098kN.m；84843、抗弯强度验算次梁应力： =Mmax9.098103139

40、.446N/mm2 0.6的时候，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B.12式jb =1.070.282=0.743jb最终取jb0.743（2）、整体稳定验算根据钢结构设计规范(GB50017-2003)4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算：=M f jbW=9.098106=197.064 205N/mm20.74362.137103M绕强轴作用的最大弯矩 W按受压纤维确定的梁毛截面模量结论：满足要求!（三）主梁的验算悬挑水平主梁按照带悬臂的连续梁计算，A为外钢丝绳拉结点，B、C为与楼板的锚固点。根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主

41、梁选择16号工字钢，其截面特性为： 面积 A=26.1cm2；惯性距 Ix=1130.0cm4；转动惯量 Wx=141.0cm3；回转半径 ix=6.58cm；截面尺寸，b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm；1、荷载验算1、栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m；2、悬挑梁自重荷载 Q2=26.10.000178.5=0.205kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.205) = 0.4140kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P1=1.2(0.35+2)0.4502.5

42、/2+1.20.1232.5/2=1.771kNP2=1.2(0.35+2)0.9002.5/2+1.20.1232.5/2=3.357kNP3=1.2(0.35+2)0.9002.5/2+1.20.1232.5/2+1.48/2=8.957kNP4=1.2(0.35+2)0.9002.5/2+1.20.1232.5/2=3.357kNP5=1.2(0.35+2)0.9002.5/2+1.20.1232.5/2=3.357kN2、内力验算水平钢梁的锚固长度=1m;水平钢梁的悬挑长度=4.5m;钢丝绳拉结点距悬挑端距离L1=0.3m;计算简图(kN)水平悬挑梁弯矩图(kN.m)水平悬挑梁剪力图(

43、kN)经过连续梁的计算得到：支座反力从左到右各支座力分别为：N1=11.318kNN2=21.510kNN3=-9.752kN最大弯矩 Mmax=10.097kN.m；最大变形 Vmax=5.550mm,在第1跨.3、抗弯强度计算水平悬挑梁的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；水平悬挑梁的弯曲应力按下式计算：MmaxN=10.09710615.845103=74.271 0.6的时候，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B.12式jb =1.070.282=0.755jb最终取jb0.755（2）、整体稳定验算根据钢结构设计规范(GB50017-2003)4.

44、2.2式，整体稳定验算应按下式计算：=M f jbW=10.097106=94.848 205N/mm20.755141.0103M绕强轴作用的最大弯矩，W按受压纤维确定的梁毛截面模量结论：满足要求!（四）钢丝绳的受力计算1、钢丝拉绳的轴力计算sina =Lh=3=0.581L12+Lh24.2 2 +3 2钢丝拉绳的轴力按下式计算：Ru=RA=11.318=19.480KNsina0.5812、钢丝拉绳的容许拉力按照下式计算：Fg=FgKFg- 钢丝绳的容许拉力(kN);Fg- 钢丝绳最小破断拉力(kN)；K - 钢丝绳使用安全系数。钢丝绳最小破断拉力：FgFg K=19.48010=194

45、.8KN依据规范GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳，钢丝绳选择619,公称抗拉强度1670Mpa, 钢丝绳直径应不小于19mm，其破断拉力为：200.2KN。3、钢丝拉绳的拉环强度计算钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为19.480KN。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为=NN f Ad24其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径d=N4=19480.000

46、4=16mm2f3.1415502所需要的钢丝拉绳的拉环最小直径为16mm。（五）水平梁锚固段与楼板连接的计算1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=9.752kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：=NN f A2d24其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范GB50010-200210.9.8条规定：吊环应采用HPB235级钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋。吊环埋入混凝土的深度不小于30d,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，在构件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/ mm2。取f = 50N/mm

47、2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径d=N4=9752.0004=11.14mm2f23.141550水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度h计算公式:hNdft其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N =9.752kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16mm ft - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，按照混凝土结构设计规范GB50010-2002表4.1.4，计算中取1.43N/mm2；hN=9752.000=135.68mm

48、dft3.1415161.43经过计算得到楼板螺栓锚固深度 h 要大于135.68mm。3、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：N(b2d2)fcc4 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N =21.510kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=516=80mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，砼标号为：C30，按照混凝土结构设计规范GB50010-2002表4.1.4，计算中取0.950fc=0.9514.313.59N/mm2；(b2d2)fcc=(8023.1415162)13.59=84.2

49、4kN44N=21.510KN 84.24KN结论：楼板混凝土局部承压计算满足要求。（六）转料平台的安装:1、节钢丝绳长短,使平台水平。2、在墙面上钢丝绳未固定好之前任何操作人不得上到平台上面,平台上钢丝绳头在吊装之前必须固定好绳卡。3、每个钢丝绳头必须上三个绳卡,且马鞍面与主绳接触。4、拆卸时塔吊略提升一点,使拉绳松驰,只拆掉墙面一端的绳头,塔吊吊至上一层安装。5、每层安装必须有安全员或现场负责人在场指挥,安装完成后立即检查。6、安装时必须符合安装图上高度、角度。7、转料平台必须在进口悬挂操作规程。（七）转料平台操作规程:1、平台上不准长时间堆放材料,应做到随码随吊。2、不得随意拆卸、松动连接平台的任何连接螺丝等。3、平台上堆放物品不