




版权说明:本文档由用户提供并上传,收益归属内容提供方,若内容存在侵权,请进行举报或认领
文档简介
1、梁模板(扣件钢管架)计算书淮南新建村棚户区改造项目1-4楼工程 ;工程建设地点:淮南市谢家集区蔡新路西侧;属于框剪结构;地上25层;地下1层;建筑高度:80.2m;标准层层高:2.9m ;总建筑面积:平方米;总工期:548天。本工程由淮南金宇房地产开发有限公司投资建设,湖北省建筑标准设计研究院设计,安徽水文工程勘察研究院地质勘察,安徽盛世建设项目管理有限公司监理,湖南省第六工程有限公司组织施工;由担任项目经理,张波担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-20
2、01)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3):扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:kz1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):1.30;梁截面高度 D(m):1.50;混凝土板厚度(mm):180.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00;梁支撑架搭设高度H(m):4.80;
3、梁两侧立杆间距(m):1.50;承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:3;采用的钢管类型为483;立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.75;2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3):24.00;模板自重(kN/m2):0.50;钢筋自重(kN/m3):2.00;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):17.8;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):4.0;3.材料参数木材品种:柏木;木材弹性模量E(N/mm2):9000.0;木材
4、抗压强度设计值fc(N/mm):16.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;面板材质:胶合面板;面板厚度(mm):18.00;面板弹性模量E(N/mm2):6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):30.0;梁底方木截面高度h(mm):80.0;梁底纵向支撑根数:10;5.梁侧模板参数主楞间距(mm):500;次楞根数:7;主楞竖向支撑点数量:4;固定支撑水平间距(mm):500;竖向支撑点到梁底距离依次是:200mm,500mm,800mm,1200mm;主楞材料:圆钢
5、管;直径(mm):48.00;壁厚(mm):3.00;主楞合并根数:2;次楞材料:木方;宽度(mm):30.00;高度(mm):80.00;二、梁侧模板荷载计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间,取2.000h; T - 混凝土的入模温度,取20.000; V - 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.500m; 1- 外加剂影响修正系数,取1.200; 2- 混凝土坍
6、落度影响修正系数,取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、36.000 kN/m2,取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位:mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中,W - 面板的净截面抵抗矩,W = 501.81.8/6=27cm3; M - 面板的最大弯矩(Nmm); - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面
7、板的抗弯强度设计值(N/mm2);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ,q - 作用在模板上的侧压力,包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m;振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m;计算跨度: l = (1500-180)/(7-1)= 220mm;面板的最大弯矩 M= 0.19.638(1500-180)/(7-1)2 + 0.1172.52(1500-180)/(7-1)2= 6.09104Nmm;面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=
8、1.19.638(1500-180)/(7-1)/1000+1.22.520(1500-180)/(7-1)/1000=2.998 kN;经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 6.09104 / 2.70104=2.3N/mm2;面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2;面板的受弯应力计算值 =2.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求! 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm; l-计算跨度: l = (1500-180)/(7-1)=220m
9、m; E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2; I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4;面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(1500-180)/(7-1)4/(10060002.43105) = 0.105 mm;面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1500-180)/(7-1)/250 = 0.88mm;面板的最大挠度计算值 =0.105mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.88mm,满足要求!四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支
10、座力除以面板计算宽度得到:q = 2.998/0.500= 5.995kN/m本工程中,次楞采用木方,宽度30mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1388/6 = 32cm3;I = 13888/12 = 128cm4;E = 9000.00 N/mm2; 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.150 kNm,最大支座反力 R= 3.297 kN,最大变形 = 0.224 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值 = 1.50105/3.20104
11、= 4.7 N/mm2;次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2;次楞最大受弯应力计算值 = 4.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求!(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm;次楞的最大挠度计算值 =0.224mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm,满足要求!2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力3.297kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3;I = 210.7
12、83=21.57cm4;E = .00 N/mm2; 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.330 kNm,最大支座反力 R= 6.343 kN,最大变形 = 0.187 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到,主楞的受弯应力计算值: = 3.30105/8.99103 = 36.7 N/mm2;主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2;主楞的受弯应力计算值 =36.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求!(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.187 mm主楞的最大容许挠
13、度值: = 400/400=1mm;主楞的最大挠度计算值 =0.187mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm,满足要求!五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2501818/6 = 1.35104mm3; I = 250181818/12 = 1.22105mm4; 1.抗弯强度验算按以
14、下公式进行面板抗弯强度验算: = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):q1=1.2(24.00+2.00)1.50+0.500.250.90=10.665kN/m;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2=1.4(2.00+2.00)0.250.90=1.260kN/m;q=10.665+1.260=11.925kN/m;最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.110.665144.4442+0.1171.26144.4442=2.53104Nmm;RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.410.6650.144+
15、0.451.260.144=0.698kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.110.6650.144+1.21.260.144=1.913kN =Mmax/W=2.53104/1.35104=1.9N/mm2;梁底模面板计算应力 =1.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求!2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中,q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=8.887kN/m; l-计算跨度(梁底支撑间距): l =144.4
16、4mm; E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2;面板的最大允许挠度值: =144.44/250 = 0.578mm;面板的最大挠度计算值: = 0.67710.665144.44/(10060001.22105)=0.043mm;面板的最大挠度计算值: =0.043mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.578mm,满足要求!六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以
17、面板计算宽度得到:q=1.913/0.25=7.652kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=388/6 = 32 cm3;I=3888/12 = 128 cm4;方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.17.6520.252 = 0.048 kNm;最大应力 = M / W = 0.048106/32000 = 1.5 N/mm2;抗弯强度设计值 f =13 N/mm2;方木的最大应力计算值 1.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必
18、须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.67.6520.25 = 1.148 kN;方木受剪应力计算值 = 31.1481000/(23080) = 0.717 N/mm2;方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0.717 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6777.6522504 /(1009000128104)=0.018mm;方木的最大允许挠度 =0.2501000/250=1.000 mm;方木的最大挠度
19、计算值 = 0.018 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1 mm,满足要求!3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力:P1=RA=0.698kN梁底模板中间支撑传递的集中力:P2=RB=1.913kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:P3=(1.500-1.300)/40.250(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.250(1.500-0.180)0.500=0.496kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到:支座力:N1=N5=1.381 kN;N2=N4=5.76 kN;N3=3.41
20、1 kN;最大弯矩 Mmax=0.216 kNm;最大挠度计算值 Vmax=0.115 mm;最大应力 =0.216106/4490=48.1 N/mm2;支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2;支撑小横杆的最大应力计算值 48.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=4.49 cm3;I=10.78 cm4;E= N/mm2;1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 1.381
21、 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.121 kNm ;最大变形 max = 0.09 mm ;最大支座力 Rmax = 2.969 kN ;最大应力 =M/W= 0.121106 /(4.49103 )=26.9 N/mm2;支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 26.9 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.09mm小于500/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢
22、管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 5.76 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.504 kNm ;最大变形 max = 0.375 mm ;最大支座力 Rmax = 6.624 kN ;最大应力 =M/W= 0.504106 /(4.49103 )=112.2 N/mm2;支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 112.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.375mm小于50
23、0/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.75,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=6.624 kN;R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的
24、稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括:横向支撑钢管的最大支座反力: N1 =5.76 kN ;纵向钢管的最大支座反力: N2 =6.624 kN ;脚手架钢管的自重: N3 = 1.20.1394.8=0.803 kN;楼板混凝土、模板及钢筋的自重:N4=1.2(1.00/2+(1.50-1.30)/4)0.500.50+(1.00/2+(1.50-1.30)/4)0.500.180(2.00+24.00)=1.709 kN;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值:N5=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.500-
25、1.300)/40.500=1.540 kN;N =N1+N2+N3+N4+N5=5.76+6.624+0.803+1.709+1.54=16.436 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.59; A - 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.24; W - 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 4.49; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2; lo - 计算长度 (m); 根据扣件式规范,立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo
26、=h+2a, 为安全计,取二者间的大值,即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m; k - 计算长度附加系数,取值为:1.167 ; - 计算长度系数,参照扣件式规范表5.3.3,=1.7; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ;钢管立杆受压应力计算值 ;=16436.196/(0.205424) = 189.1 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 189.1
27、N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括:横向钢管的最大支座反力:N1 =5.76 kN ;纵向钢管的最大支座反力:N2 =6.624 kN ;脚手架钢管的自重: N3 = 1.20.139(4.8-1.5)=0.803 kN;N =N1+N2+N3 =5.76+6.624+0.552=12.936 kN ; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.59; A - 立杆净截面面积 (cm2): A =
28、4.24; W - 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 4.49; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2; lo - 计算长度 (m); 根据扣件式规范,立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a, 为安全计,取二者间的大值,即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m; k - 计算长度附加系数,取值为:1.167 ; - 计算长度系数,参照扣件式规范表5.3.3,=1.7; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算
29、长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ;钢管立杆受压应力计算值 ;=12935.876/(0.205424) = 148.8 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 148.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求! 考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.5+0.12) = 1.99 m; k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数,h+2a =1.7按照表2取值1.003 ;lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ;钢管立杆的最大应力计算值 ;= 16436.196/(0.423424) = 72.1 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 72.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十
温馨提示
- 1. 本站所有资源如无特殊说明,都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
- 2. 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等,如果需要附件,请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
- 3. 本站RAR压缩包中若带图纸,网页内容里面会有图纸预览,若没有图纸预览就没有图纸。
- 4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
- 5. 人人文库网仅提供信息存储空间,仅对用户上传内容的表现方式做保护处理,对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑,并不能对任何下载内容负责。
- 6. 下载文件中如有侵权或不适当内容,请与我们联系,我们立即纠正。
- 7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
最新文档
- 医疗投诉管理办法考试
- 公司薪酬绩效管理办法
- 典当公司成立管理办法
- 兵团科技项目管理办法
- 全员积分制定管理办法
- 电子商务总经理述职报告范文
- 仁爱版八年级英语口语训练计划
- 分包风险防范管理办法
- 公司驻厂资金管理办法
- 关键备件清单管理办法
- 品管圈PDCA改善案例-降低住院患者跌倒发生率
- 煤化工产业链详解文档课件
- 大学英语4综合教程课件教学课件教学
- Module 1 语法Grammar 一般现在时,一般过去时,一般将来时与现在进行时八年级英语上册模块语法精讲精练(外研版)
- 2024年秋新人教版七年级上册英语全册课件(新版教材)
- 癌症患者生活质量量表EORTC-QLQ-C30
- 一般工商贸(轻工)管理人员安全生产考试题库(含答案)
- 2023年山东省艺术本科(美术类)第一次投档分数线
- 护理查房(模板)
- 贵州省毕节地区选调生考试(行政职业能力测验)综合能力题库各版本
- 传感器与自动检测技术
评论
0/150
提交评论