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1、李云贵，设定修订规范按照软件实现和设定修订残奥表的合理确定、内容、1、结构整体性能控制2、作用效果的修订和调整3、钢筋混凝土部件设定修订4、设定修订残奥表的选择、内容、1、层刚性比控制2、周期比的控制3、位移比的控制4、剪切比的新高规的4.4.2条其楼层侧刚性不得小于邻接的上层的横向刚性的70%或其上邻接的三层的横向刚性的平均值的80%。 按照新的5.3.7条，在高层建筑结构的修订中，地下室的天花板作为上部结构的嵌装端时，地下室结构的楼层侧刚性必须是相邻上部结构的楼层侧刚性的2倍以上。 新高规格的第10.2.3条的规定、带底部转换层的高层结构、转换层上部结构和下部结构的侧向刚度必须符合高规格附

2、录e的规定。 E.0.1底部的大空间是一层的部分框架支撑剪力墙结构，可以用转换层上、下层结构的等效刚性比表示转换层上、下层结构的刚性变化，非抗震设防时不得大于3，抗震设防时不得大于2。 E.0.2底部是比一层大的空间的部分框架支撑剪力墙构造，其等价侧刚性比e接近1，非耐震设置修改时应大于2，耐震设置修改时应大于1.3。 1.1层刚度比的修正方法、高规则附录E.0.1提案方法剪切刚度Ki=(CiGci Aci Gwi Awi )/hi高规则附录E.0.2提案方法剪切刚度Ki=Fi/i抗震标准的3.4.2和3.4高位转换层刚度比、1.2层刚度比修正算例比较、剪切刚度、 高男同性恋附录E.0.1提案

3、方法剪切刚性Ki=(CiGci Aci Gwi Awi )/hi修正计算简单，在有支撑的情况下，为了产生不考虑剪力墙的动口高度的变化、剪切刚性的单位位移所需的水平力Ki=Fi/i的修正计算很复杂， 应该研究适用于所有情况的纠正模型，抗震规范的3.4.2和3.4.3条文说明中提出的纠正方法，层剪力和层间位移之比： Ki=Vi/Ui纠正计算简单概念的简单剪力和位移取值应该研究的层的抗侧移刚度纠正计算的力学关于层的耐横向移动刚性的限制指标是？ 算法1 :抗剪刚度判断地下室嵌装点一层变换构造的刚度比上海地辖区钢筋混凝土结构算法2 :抗剪刚度多层变换构造的刚度比算法3 :抗震规范算法一般情况、层刚度比控

4、制现在的应用、提案方法、2 .周期比的控制， 高层规程第4.3.5条要求：以结构扭转为主的第一自激振荡周期Tt与以平移为主的第一自激振荡周期T1之比，a级高层建筑必须大于0.9，b级高层建筑、混合结构高层建筑及本规程第10章所述的复杂高层建筑必须大于0.85 2.1周期比的管理、周期比的管理目的主要是控制大地震下结构的扭转效应。 周期比，即第一扭转周期与第一平移周期之比。 普计程仪柱对各振动型的侧振成分和扭转振动成分进行了修正，可以根据平移系数和扭转系数明确区分振动型的特征。 周期最长的基本扭转振动类型对应于第一扭转振动周期Tt，而周期最长的基本平移振动类型对应于第一侧振动周期T1。知道Tt和

5、T1，验证其比是否满足规范、平移因子和扭转因子、总振动能量、平移能量、扭转能量、平移因子、扭转因子，考虑扭转耦合时的振动周期(秒)，x，y方向的平移系数，扭转系数振动形式周期旋转角平移系数(X Y ) 扭转系数1.574283.440.06 (0. 00.06 )0. 941.452490.890.94 (0. 00.94 )0. 0631.26650.451.00 (1. 00.00 )0. 0040.530290.566 0.0360.374814.35.00 (0. 940.05 )0. 0070.3631138.630.50 (0. 290.21 )0. 500.308293.37.0

6、5 (0. 00.05 )0. 9590.212692 虽然是平面规则的剪力墙结构，但第一振动型是扭转、平面规则的框剪切结构，而第一振动型是扭转、15层细长结构、周期比修正原则、地板刚性不假定的周期比，侧重于控制横向刚性和扭转刚性的相对关系，而不是绝对的大小。 其目的是使抗侧力部件的平面版结构更有效且合理，使结构不产生过大的(相对于侧移的)扭转效果。 因为循环比不满足要求，怎么调整呢？ 一旦周期比不满足要求，就只能通过调节平面版结构来改进，且此种改变通常是整体的，而局部小的调节通常效果较小。 表明周期比不符合要求，结构的扭转刚度小于侧移刚度，调整原则是加强或减弱结构的外部。 多塔构造周期比：对

7、于多塔构造，不能用上述方法直接管理。 若上部没有连接，则各塔应该分别进行修正并分别管理，若上部连接，则管理方法不明确。 体育场馆、空闲结构和特殊工业建筑，如无特殊要求，一般不需要控制周期比。 如果高楼大厦的楼板层很复杂或楼板层结构不正确，则结构通常会产生局部振动，您可以选择“强制刚性地板”来修正结构的周期比。 过滤发生局部振动的周期。 2.2复杂结构的周期比控制、多塔结构的振动型、1、2、3、4、5、高层结构的局部振动、调整前、调整后扭转振动的调整、调整前t1 3 .位移比控制、新高规则的4.3.5条规定，高层建筑的楼层纵构件的最大水平位移大于该楼层平均值的1.2倍层间位移角，a级高层建筑的要

8、不得超过该楼层平均值的1.5倍，b级高层建筑、混合结构的高层建筑、复杂的高层建筑超过该楼层平均值的1.4倍。 3.1最大位移和平均位移计算，最大位移：壁顶，柱顶结节点的最大位移平均位移：壁顶，除以柱顶节点的最大位移和最小位移之和的一半最大层间位移：壁，柱层间位移的最大值平均层间位移：壁，柱层间位移的最大值和最小值之和的一半。3.2位移比控制原则、订正规则1 :偶然偏心和双向地震作用高层结构应考虑偶然偏心影响(高规则3.3.3条)复杂结构应考虑双向地震作用(抗震5.1.1条)偶然偏心和双向地震的作用分别考虑和不重叠。 修正规则2 :地板刚性抗震规格3.4.3条，假定凹凸不规则或地板部分不连续时，

9、采用适合地板平面内实际刚性变化的修正模型。 平面不对称时尚的应计和扭曲的影响时。 3.3复杂结构的位移控制，复杂结构，如斜屋顶层、体育馆、眺望台、工业建筑等，这些个结构或柱、墙不在同一高度，或本层无地板时，采用“强制刚性地板假设”，结构性分析严重变形，位移比也无意义。 因此，通过观察位移的“详细输出”和结构的变形图像，能够考察这种结构的扭曲效果。此类结构始终包含许多超高柱，如果选择“强制刚性地板假设”，则超高柱将约束于楼板层，如果超高柱较多，将补偿应变。 斜坡屋面、具有不等高柱的结构第3层结构，此时位移比位移比不太异常，4 .剪切重量比控制，抗震规范第5.2.5条明确要求楼层剪切重量比。 控制

10、剪切重量比是指结构要求承担一盏茶地震作用，在设定修订时不能低于规范要求。 如果结构的剪切重量比小于规范要求，首先研究设置修正方案是否合理，改善结构配置，提高结构刚度，使修正后的剪切重量比自然满足规范要求。 其次考虑到调整地震力，剪切重量比调整系数直接乘以该层构件的地震内力。 八层钢信息帧：存在很多越层柱和弹性结节点，在这种情况下，有效质量系数往往需要很多振动型才能满足要求。 原因：振动型整体性差，局部振动明显，8层结构：修正30个振动型有效质量系数仍脚丫子不到，输出分塔的剪切重量比，5 .结构脆弱层，受剪切承载力急剧变化的有规律的4.4.3级b的高层建筑楼房层间抗侧力结构的剪切承载力占其上一层

11、的剪切承载力的75% 抗震设防的高层建筑结构中，结构楼房层间的抗侧力结构的承载力小于其上层的80%，其脆弱层应与地震作用基准值对应的地震剪断力乘以1.15的增大系数。 根据4.4.2、5.1.14条的规定，抗震设防的高层建筑结构，其楼层的横向刚度小于其上层的70%，或者小于其上层三层的横向刚度平均值的80%，或者某层的纵向抗力部件不连续， 根据高男同性恋附录E.0.2条，其中脆弱层的地震作用基准值地震剪切力乘以1，底部带转换层的高层建筑结构转换层设置在3层及3层以上时，其楼层侧刚性应小于相邻上部楼层侧刚性的60%。 根据抗震标准附录E2.1，筒体结构转换层上下层的侧向刚性比不宜大于2。根据楼层

12、刚性比判断脆弱层、根据楼层承载力比判断脆弱层、根据楼层抗剪承载力与屈服系数、根据楼层弹塑性楼层位移角判断脆弱层、根据楼层抗剪承载力的简化修正运算、矩形截面柱抗剪承载力修正运算：其他截面柱剪力墙对各段的壁肢， 用矩形截面校正其抗剪能力，钢截面以不同的截面形式分别校正Mpc，即钢截面的全塑性阻力弯矩，然后求其抗剪能力。 抗剪力的修正体现了规范的“强抗剪弱弯曲”的设定修正思想，即部件必须首先弯曲屈服、破坏，不能剪切断裂。 剪切断裂是脆性破坏，必须避免。 结构的极限承载能力，必须对复杂工程、重要工程进行弹塑性分析全面评价。 例如，弹塑性静力分析、弹塑性动力分析等。 楼层剪切载荷的简化修正算法仅涉及纵向

13、构件的尺寸、钢筋，与它们的连接关系无关。 目前，软件只采用修订配筋面积，而不采用实际配筋面积有很大区别。 楼层承载力之比不符合规范要求时，应强制将该楼层定义为“脆弱楼层”，以提高设修地震的作用。构造二次效果的基本定义和特征重力二次效果构件挠曲二次效果重力二次效果(效果)修正计算构件挠曲二次效果(效果)修正计算，6，构造二次效果，重力二次效果：构造水平变形引起的重力附加效应，构造水平力(风荷载或水平地震力) 某构件的挠曲二次效应：构件在轴向压力作用下自身发生挠曲而产生的附加效应，通常指轴向压力发生挠曲变形的构件上产生的附加弯曲力矩，附加弯曲力矩与构件的挠曲形态有关，一般中间大，两端小。 6.1重

14、力二次效应和构件挠度二次效应、重力二次效应、精确的修正计算严格来说，应该考虑材料的非线性和裂缝、构件的曲率和层间的横向移动、负荷的持续作用、混凝土的收缩和徐变、以及与地基的相互作用等因素。 近似校正等效几何刚性的有限单元法等效水平力的有限元迭代法减弹性弯曲刚性的有限单元法结构位移和构件内力增大系数法，6.2重力二次效应的校正，(1)等效几何刚性的有限单元法，结构的初期平衡方程，加上重力二次效应的结构平衡方程，等效几何刚性矩阵， 考虑重力二次效应的结构平衡方程新规格版的SATWE、TAT、PMSAP等软件均采用等效几何刚性的有限单元法，目前的ETABS软件也提供了该方法。 考虑到该方法效果的影响

15、，结构的周期、位移、构件的内力与考虑效果的分析结果相比有所不同。 这是一种近似的方法，并没有考虑每个荷载组合的不同值。 软件的实现，(2)等效水平力的有限元迭代法，该方法的基本思维方法是根据楼层重力载荷和楼层由水平荷载产生的楼层位移，计算出考虑了效果的近似等效水平荷载向量，然后重复求解结构的有限元方程，直到迭代结果收敛。 此校正方法比等效几何刚度的有限单元法效率不高，因为它是在每个水平荷载作用的情况(或组合)下迭代求解的。 89规格版的SATWE、TAT软件采用该方法考虑效果的影响，新的规格版软件已经采用等效几何刚性的有限单元法，该方法在当前的ETABS软件中也可以使用。 在此方法中考虑效果的

16、影响，与考虑效果的分析结果相比，结构周期不变，变化的只有结构的位移和构件的内力。 (3)减少弹性弯曲刚性的有限单元法、减少弹性弯曲刚性的有限单元法是近年来美国、加拿大等国家设置修订规范推荐的考虑效果方法。 该分析方法的基本思想是采用等效刚度，对钢筋混凝土结构中各种构件在极限状态时由于裂纹导致刚度减小的现象进行了近似考虑，使分析结果尽量与设定修正状态保持一致。 合理确定钢筋混凝土定件弹性弯曲刚度的减小系数是决定该方法精度、效率和实用性的关键。 理论上，弹性抗弯刚度衰减系数的确定原则是结构不同的载荷组合方式，采用抗弯弹性抗弯刚度的弹性分析结果应等同于非线性有限单元法得到的结果。 美国标准的简化处理，由于钢筋混凝土结构中的各部件受到的负荷的不同以及部件的各截面破裂引起的刚性变化的复杂程度，实际上难以实现上述原则的要求。 为了便于使用，所有的框架梁(包括剪力墙开口连梁)、所有的柱、所有的剪力墙必须分别采取统一的弹性弯曲刚性衰减系数，减少其