济南重汽山大路6#住宅楼施工技术方案

1、目 录1 项目介绍12 研究成果12.1 PKPM辅助设计基坑降水计算书12.1.1 基坑中心点水位降深计算书12.1.2 基坑涌水量计算书22.1.3 过滤器长度计算书22.2 PKPM辅助设计基础工程计算书32.2.1 土钉墙设计计算书32.1.2 水泥土墙计算书52.1.3 放坡设计计算书82.3 PKPM辅助设计落地式扣件钢管脚手架计算书102.4 PKPM辅助设计模板工程计算书172.4.1 梁模板扣件钢管高支撑架计算书172.4.2 梁侧模板计算书242.4.3 楼板模板扣件钢管高支撑架计算书292.4.4 柱模板支撑计算书352.5 PKPM辅助设计-混凝土冬期施工39济南重汽山

2、大路6#住宅楼施工技术方案1 项目介绍本项目为济南重汽山大路6#住宅楼施工技术方案的选择与确定，工程建筑面积5218m2，建筑高度31.65m，地上为11层为住宅，地下一层为储藏室，本栋楼共两个单元，每个单元均为一梯两户，共44户。基础形式为钢筋混凝土筏板基础，主体结构形式为框架剪力墙结构。本课题的主要任务是以基坑开挖、基坑降水、基础施工、模板工程、脚手架工程、混凝土工程、冬雨季施工等各分部工程的施工技术为研究对象，分析各分部工程的施工特点、施工方法、施工流程，以施工方案为核心，结合具体工程的特点，选择该分部工程最合理的施工方案，并运用PKPM计算机辅助软件进行方案的设计。2 研究成果通过对本

3、工程各分部工程的具体分析，确定了重汽山大路宿舍区6#住宅楼各分部、分项工程最合理的施工技术方案：基础施工采用一级放坡的方式，基坑降水采用环状轻型井点降水的形式，混凝土工程采用钢管扣件式脚手架；模板工程采用组合钢模板和竹胶模板相结合的方式；我们又利用PKPM施工技术软件对已确定的施工技术方案进行计算机辅助设计，确定了基坑放坡的坡度的大小，合理设计了井点降水中井点管的数量、间距、高程，组合模板中模板的组合方式、布置形式，脚手架中立杆、横杆的间距的大小，也对模板、脚手架的强度、刚度及稳定性作了验算，并生成了相对应的各分部分项工程的计算书，培养了学生的计算机辅助设计能力，这些研究成果对于建筑施工具有一

4、定的参考和指导意义。通过本课题的实施，可使学生较全面掌握专业理论知识，增强对专业知识的理解，提高学习施工技术的兴趣、积极性和主动性，在此基础上，了解施工现场技术流程、设施安装的技术要求，并能掌握资料的收集、规范的查阅和使用，具备一般施工技术方案比较、论证的能力，一定的理论分析与设计运算能力，一定的应用计算机进行辅助设计的能力，从而学生可具有一般施工技术人员的操作技能，为今后直接从事施工技术的管理工作创造条件。2.1 PKPM辅助设计基坑降水计算书2.1.1 基坑涌水量计算书一.基坑类型： 基坑属于均质含水层澘水完整井基坑,且基坑远离边界。二.基坑简图：三.计算公式： 其中 Q基坑涌水量； k渗

5、透系数，k=7.00； H澘水含水层厚度，H=5.00m； S基坑水位降深，S=6.00m； R降水影响半径，R=70.99m； r0基坑等效半径,r0=14.50m。三.计算结果： 基坑涌水量 Q=1297.82m3/d 2.1.2 基坑中心点水位降深计算书一.基坑类型： 基坑属于块状基坑，且属于澘水完整井稳定流二.计算公式： 其中 r0 基坑的等效半径。r0=11.89 H澘水含水层厚度，H=10.00m k渗透系数，k=7.00 R降水影响半径，R=83.67m R0基坑等效半径与降水井影响半径之和，R0=95.56m Q基坑涌水量，Q=1297.82m3/d n降水井的数量，n=52

6、r1,r2,rn各井距基坑中心或各井中心处的距离。三.计算结果： 基坑中心点水位降深 S=5.5m2.1.3 过滤器长度计算书一.基坑类型： 基坑属于澘水完整井二.计算公式： 其中 r0 基坑的等效半径。r0=14.50 rw管井半径，rw=2.00 H澘水含水层厚度，H=5.00m R降水影响半径，R=70.99m R0基坑等效半径与降水井影响半径之和，R0=85.49m Q基坑涌水量，Q=794.46m3/d n降水井的数量，n=58三.计算结果： 单井井管进水长度 y0=1.08m 2.2 PKPM辅助设计基础工程计算书2.2.1 土钉墙设计计算书 本计算依据建筑基坑支护技术规程(JGJ

7、120-99)。 一、基本计算参数 1.地质勘探数据如下： 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) () 极限摩阻(kPa) 计算方法 土类型 1 3.00 19.00 12.00 18.00 20.0 水土合算 填土 2 3.00 17.00 12.00 12.00 15.0 水土合算 淤泥 3 6.00 19.00 22.00 25.00 50.0 水土合算 粘性土 表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角()。 基坑外侧水标高-0.50m，基坑内侧水标高-10.30m。 2.基本计算参数： 地面标高0.00m，基坑坑底标高-5.00m。 3

8、.地面超载：无 4.土钉墙布置数据： 放坡级数为1级坡。 坡高: 5.00m 坡宽0.00m 坡角90.00 平台宽1.80m 1 土钉数据： 层号 孔径(mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m) 水平间距(m) 1 120.00 5.00 10.00 0.50 1.00 2 120.00 5.00 10.00 0.50 1.00 3 120.00 5.00 10.00 0.50 1.00 4 200.00 5.00 10.00 0.60 1.00 5 200.00 5.00 10.00 0.60 1.00 6 200.00 5.00 10.00 0.60 1.00 7 200.00

9、5.00 10.00 0.60 1.00 8 200.00 5.00 10.00 0.50 1.00 9 200.00 5.00 10.00 0.50 1.00 二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算 层号 有效长度(m) 抗拉承载力(kN) 受拉荷载标准值(kN) 初算长度(m) 安全系数 1 1.94 11.25 0.16 3.09 11.25/(1.250.900.16)=62.32=1.0满足! 2 2.28 13.23 1.28 2.97 13.23/(1.250.901.28)=9.16=1.0满足! 3 2.62 15.20 2.90 2.94 15.20/(1.250.902.90

10、)=4.67=1.0满足! 4 3.03 29.27 4.93 2.55 29.27/(1.250.904.93)=5.28=1.0满足! 5 3.44 25.31 6.78 2.56 25.31/(1.250.906.78)=3.32=1.0满足! 6 3.84 27.87 12.97 3.17 27.87/(1.250.9012.97)=1.91=1.0满足! 7 4.25 30.83 15.46 3.15 30.83/(1.250.9015.46)=1.77=1.0满足! 8 4.59 33.29 17.03 3.05 33.29/(1.250.9017.03)=1.74=1.0满足!

11、9 4.93 35.76 13.60 2.18 35.76/(1.250.9013.60)=2.34=1.0满足! 根据每根土钉受拉荷载标准值,按2级钢筋设计强度(fy=300MPa)计算土钉钢筋的直径 第1层土钉的直径至少应取 1 mm； 第2层土钉的直径至少应取 3 mm 第3层土钉的直径至少应取 4 mm； 第4层土钉的直径至少应取 5 mm 第5层土钉的直径至少应取 6 mm； 第6层土钉的直径至少应取 8 mm 第7层土钉的直径至少应取 9 mm； 第8层土钉的直径至少应取 10 mm第9层土钉的直径至少应取 9 mm 局部稳定计算结果如下： 土钉的抗拉承载力为222.00kN； 土

12、钉的受拉荷载标准值为75.12kN； 土钉的安全系数为K=222.00/(1.250.9075.12)=2.63=1.0满足要求! 三、土钉墙整体稳定性的计算 计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 3.63 54.00 1.50 1.00 2.34 第2步 3.75 54.00 0.80 0.00 1.53 第3步 3.44 54.00 0.10 0.00 3.80 第4步 2.59 54.00 0.10 0.00 3.90 第5步 2.14 54.00 0.10 1.00 6.00 第6步 1.82 51.00 0.10 0.50 5.60 第7

13、步 1.59 51.00 0.10 0.00 5.70 第8步 1.48 51.00 0.10 0.50 6.20 第9步 1.46 51.00 0.10 0.00 5.95 第10步 1.56 51.00 0.10 1.00 7.00 计算结论如下： 第 1步开挖内部整体稳定性安全系数= 3.631.30满足要求! 标高 -0.80m未加土钉 第 2步开挖内部整体稳定性安全系数= 3.751.30满足要求! 标高 -1.30m 第 3步开挖内部整体稳定性安全系数= 3.441.30满足要求! 标高 -1.80m 第 4步开挖内部整体稳定性安全系数= 2.591.30满足要求! 标高 -2.4

14、0m 第 5步开挖内部整体稳定性安全系数= 2.141.30满足要求! 标高 -3.00m 第 6步开挖内部整体稳定性安全系数= 1.821.30满足要求! 标高 -3.60m 第 7步开挖内部整体稳定性安全系数= 1.591.30满足要求! 标高 -4.20m 第 8步开挖内部整体稳定性安全系数= 1.481.30满足要求! 标高 -4.70m 第 9步开挖内部整体稳定性安全系数= 1.461.30满足要求! 标高 -4.95m 第10步开挖内部整体稳定性安全系数= 1.551.30满足要求! 标高 -5.00m2.1.2 水泥土墙计算书 本计算依据建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)

15、。 一、基本计算参数 1.地质勘探数据如下：序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) () 计算方法 土类型1 3.00 19.00 12.00 18.00 水土合算 填土2 3.00 17.00 12.00 12.00 水土合算 淤泥 3 6.00 19.00 22.00 25.00 水土合算 粘性土 表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角()。基坑外侧水标高-0.50m，基坑内侧水标高-5.00m。 2.基本计算参数：地面标高0.00m，基坑坑底标高-5.00m，侧壁重要性系数0.90。 墙顶标高0.00m，墙体总高度10.70m，顶部宽0.

16、50m，底部宽0.50m。水泥土墙底的摩擦系数0.50。水泥土墙截面呈格栅状布置时，每个格子周长10.00m。 墙顶标高以上放坡级数为0级坡。 3.地面超载：无 二、水土压力的计算 1.作用在桩(墙)的主动土压力分布： 第1层土上部标高0.00m，下部标高-0.50m Ea1上 = (19.000.00)tg2(45-18.00/2)-212.00tg(45-18.00/2) = -17.44kN/m2(取0.0) Ea1下 = (19.000.50)tg2(45-18.00/2)-212.00tg(45-18.00/2) = -12.42kN/m2(取0.0) 第2层土上部标高-0.50m，

17、下部标高-3.00m Ea2上 = (19.000.50+19.000.00)tg2(45-18.00/2)-212.00tg(45-18/2) = -12.42kN/m2(取0.0) Ea2下 = (19.000.50+19.002.50)tg2(45-18.00/2)-212.00tg(45-18/2) = 12.65kN/m2 第3层土上部标高-3.00m，下部标高-5.00m Ea3上 = (19.000.50+19.002.50+17.000.00)tg2(45-12.00/2)-212.00tg(45-12/2) = 17.94kN/m2 Ea3下 = (190.50+192.50

18、+172)tg2(45-12/2)-212.00tg(45-12/2) = 40.24kN/m2 第4层土上部标高-5.00m，下部标高-6.00m Ea4上 = (19.000.50+19.002.50+17.002.00)tg2(45-12.00/2)-212.00tg(45-12.00/2) = 40.24kN/m2 Ea4下 = (19.000.50+19.002.50+17.002.00)tg2(45-12.00/2)-212.00tg(45-12.00/2) = 40.24kN/m2 第5层土上部标高-6.00m，下部标高-10.70m Ea5上 = (19.000.50+19.0

19、02.50+17.002.00)tg2(45-25.00/2)-222.00tg(45-25.00/2) = 8.90kN/m2 Ea5下 = (19.000.50+19.002.50+17.002.00)tg2(45-25.00/2)-222.00tg(45-25.00/2) = 8.90kN/m2 2.作用在桩(墙)的被动土压力分布： 第4层土上部标高-5.00m，下部标高-6.00m Ep4上 = (17.000.00)tg2(45+12.00/2)+212.00tg(45+12.00/2) = 29.64kN/m2 Ep4下 = (17.001.00)tg2(45+12.00/2)+2

20、12.00tg(45+12.00/2) = 55.56kN/m2 第5层土上部标高-6.00m，下部标高-10.70m Ep5上 = (17.001.00+19.000.00)tg2(45+25.00/2)+222.00tg(45+25.00/2) = 110.96kN/m2 Ep5下 = (17.001.00+19.004.70)tg2(45+25.00/2)+222.00tg(45+25.00/2) = 330.98kN/m2 3.主动土、被动土压力合力： EA=(0.00+0.00)0.50/2.0+(0.00+12.65)2.50/2.0+(17.94+40.24)2.00/2.0+(

21、40.24+40.24)1.00/2.0+(8.90+8.90)4.70/2.0=156.06kN/m EP=(29.64+55.56)1.00/2.0+(110.96+330.98)4.70/2.0=1081.09kN/m 4.主动土、被动土压力对水泥土墙底的平衡力矩与力臂： MA=0.000.50/2.010.45+(0.00-0.00)0.50/2.010.37 +0.002.50/2.08.95+(12.65-0.00)2.50/2.08.53+17.942.00/2.06.70+(40.24-17.94)2.00/2.06.37+40.241.00/2.05.20+(40.24-40

22、.24)1.00/2.05.03+8.904.70/2.02.35+(8.90-8.90)4.70/2.01.57 = MP=29.641.00/2.05.20+(55.56-29.64)1.00/2.05.03+110.964.70/2.02.35+(330.98-110.96)4.70/2.01.57 = ha=550.82/156.06=3.53m hp=1565.02/1081.09=1.45m三、整体稳定性计算 见水泥土墙计算滑移线图。 四、抗渗透稳定性计算 规范 当基坑底为碎石或砂土、基坑内排水且作用有渗透水压时, 嵌固深度设计值应满足抗渗透稳定条件 hd 1.20(h-hwa)

23、其中 hd 嵌固深度设计值，取5.70m； 0 侧壁重要性系数，取0.90； h 基坑开挖深度，取5.00m； hwa 基坑外侧水位深度，取0.50m； 嵌固深度设计值满足抗渗透稳定条件！ 五、水泥土墙体厚度计算 规范5.2条 1.当墙底位于碎石或砂土时墙体厚度按照( 其中 Ea 水泥土墙底以上基坑外侧水平荷载标准值合力，取156.06kN/m； ha 合力Ea作用点至水泥土墙底的距离，取3.53m； Ep 水泥土墙底以上基坑内侧水平荷载标准值合力，取1081.09kN/m； hp 合力Ep作用点至水泥土墙底的距离，取1.45m； cs 水泥土墙的平均重度，取18.00kN/m3； w 水的重

24、度，取10.00kN/m3； hwa 基坑外侧水位深度，取0.00m； hwp 基坑内侧水位深度，取0.50m。 经过计算得到墙体厚度 b要大于0.00m! 墙体厚度b实际取0.50m，满足抗倾覆要求! 2.当墙底位于粘性土或粉土时墙体厚度按照( 经过计算得到墙体厚度 b要大于0.00m!墙体厚度b实际取0.50m，满足抗倾覆要求! 3.墙体厚度按照( 经过计算得到墙体厚度 b要大于0.45.00m!墙体厚度b实际取0.50m，满足构造要求！ 六、正截面承载力验算 规范5.3条 1.墙截面正应力计算: 其中 cs 水泥土墙的平均重度，取18.00kN/m3； z 墙顶至计算截面的深度，取最大弯

25、矩处，z=7.20m； M 单位长度水泥土墙截面弯矩设计值，取最大弯矩； W 单位长度水泥土墙截面模量，W=1.00.500.50/6=0.04m3/m； fcs 水泥土开挖龄期抗压强度设计值。 经过计算得到上式左边 =1.250.9018.007.20+224.76/0.04=5540.06kN/m2=5.54N/mm2 墙体正压力验算必须满足5.54 fcs,fcs由用户根据水泥土墙材料、施工工艺等自行确定. 2.拉应力验算: 经过计算得到上式左边 =224.76/0.04-18.007.20=5264.66kN/m2=5.26N/mm2 墙体拉力验算必须满足5.26 0.06fcs,fc

26、s由用户根据水泥土墙材料、施工工艺等自行确定.2.1.3 放坡设计计算书 一、基本计算参数 1.地质勘探数据如下： 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) () 计算方法 土类型 1 3.00 19.00 12.00 18.00 水土合算 填土 2 3.00 17.00 12.00 12.00 水土合算 淤泥 3 6.00 19.00 22.00 25.00 水土合算 粘性土 表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角()。 基坑外侧水标高-0.50m，基坑内侧水标高-10.30m。 2.基本计算参数： 地面标高0.00m，基坑坑底标高-5.00m

27、。 3.地面超载：无 4.放坡参数： 放坡级数为3级坡。序号 坡高m 坡宽m 坡角 平台宽m1 3.00 1.50 63.43 1.802 1.00 0.50 63.43 1.803 1.00 0.50 63.43 1.80 二、整体稳定性的计算计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X(m)圆心Y(m)半径R(m)第1步1.5340.72-4.500.003.00第2步1.4437.72-4.300.004.47第3步1.3737.72-2.002.507.76 计算结论如下： 第 1步开挖内部整体稳定性安全系数= 1.531.30满足要求！ 第 2步开挖内部整体稳定性安全系数= 1.441.30满

28、足要求！ 第 3步开挖内部整体稳定性安全系数= 1.371.30满足要求！2.3 PKPM辅助设计落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为30.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.20米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距2.40米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。脚手架平面布置图为： 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的

29、上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.200/3=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.200/3=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.120=0.190kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如

30、下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.190+0.101.680)1.2002=0.264kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.190+0.1171.680)1.2002=-0.310kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.310106/5080.0=61.106N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.120=0.158kN/m; 活荷载标准值q2=1.200kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下

31、的最大挠度 V=(0.6770.158+0.9901.200)1200.04/(1002.06105.0)=1.070mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.2001.200/3=0.144kN 活荷载标准值 Q=3.0001.2001.200/3=1.440kN 荷载的计算值 P=1.20

32、.046+1.20.144+1.41.440=2.244kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.2002/8+2.2441.200/3=0.906kN.m =0.906106/5080.0=178.333N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大

33、挠度 V1=5.00.0381200.004/(3842.060105.000)=0.04mm 集中荷载标准值P=0.046+0.144+1.440=1.630kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1630.0801200.0(31200.02-41200.02/9)/(722.06105.0)=3.981mm 最大挠度和 V=V1+V2=4.023mm 小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向

34、水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.2001.200/2=0.216kN 活荷载标准值 Q=3.0001.2001.200/2=2.160kN 荷载的计算值 R=1.20.046+1.20.216+1.42.160=3.338kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手

35、架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1489 NG1 = 0.14930.000=4.467kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30041.200(1.200+0.300)/2=1.080kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.1101.2004/2=0.264kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20030.

36、000=0.180kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.991kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.2001.200/2=4.320kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算

37、得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3501.0001.200 = 0.294kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.24kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.37； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.15m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.55； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 72.75 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中