- 现行
- 正在执行有效
- 1996-08-14 颁布
- 1997-02-01 实施
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文档简介
中华人民共和国煤炭行业标准
MT/T467一1996
煤矿用带式输送机设计计算
本标准参照采用国际标准ISO5048-1989《连续搬运设备—带承载托辊的带式输送机—运行
功率和张力的计算》和ISO3684-1990((各种输送带的带式输送机一一最小滚筒直径的确定》。
1主题内容与适用范围
本标准规定了煤矿用带式输送机(以下简称输送机)的基本设计计算方法和公式。
本标准主要适用于煤矿用带式输送机,也适用于选煤等作业场所用带式输送机。
2引用标准
M1414
ZBD93
煤矿用带式输送机基本参数和尺寸
008煤矿井下用带式输送机技术条件
3术语
3.1散状物料
没有包装的块状、粒状、粉状物料(如原煤、砰石等)。
3.2输送物料堆积角
散状物料被输送带输送时的安息角。
3.3堆积容重
包括散状物料之间空隙在内的单位体积物料的质量,t/M3.
4符号
见表1,
表1
符号说明
单位
A
装料断面面积
m2
Ar清扫器与输送带的接触面积m2
口
制动减速度m/sz
B
带宽
n1
b
有效带宽(按图1)
m
b导料槽内宽
n】
C
传动系数
中华人民共和国煤炭工业部1996一08-14批准1997一02一01实施
MT/T467一1996
续表1
符号说明单位
Co确定最小滚筒直径的计算系数(按表10)
CN附加阻力系数(按表s)
C,
倾斜系数(按表2)
C附加弯曲伸长折算系数(按表8)
C
三托辊组槽形系数‘
D
滚筒直径
m
d
钢丝绳芯输送带的钢丝绳直径
m
d改向滚筒轴承的轴径
m
e自然对数的底
F
传动滚筒圆周力(等于运行阻力的总和)
N
Fn动载荷
N
Fe制动力
N
F-逆止力
N
Fu犁式卸料器摩擦阻力
N
Fn,受料区输送物料与输送带间的惯性阻力
N
F过渡弧段上输送带张力产生的附加阻力
N
F,受料区加速段内输送物料与导料槽侧板间的摩擦阻力
N
Fx主要阻力
N
F,受料区加速段外输送物料与导料槽侧板间的摩擦阻力
N
Fm作用于滚筒两边输送带张力与滚筒旋转部分重力的合力
N
FN附加阻力
N
F,清扫器摩擦阻力
N
F=特种阻力(对一般布置的轴送机,F,-O)
N
凡:倾斜阻力
N
Ft改向滚筒轴承阻力
N
F.输送带绕经滚筒的弯曲阻力
N
F
托辊前倾阻力
N
f运行阻力系数(按表4)
G,
回空托辊组转动部分质量
kg
361
MT/T467一1996
续表1
符号
说明
单位
G,
承载托辊组转动部分质量
kg
g重力加速度
m/s}
H
输送高度(上运时,取“+”;下运时,取“一”)
n1
h,
滚筒母线相对槽形带底面的高度(按图3)
ln
h,
三托辊组侧托辊的高度(按图3)
m
忿
分支区段上任一特征点的循环变量(取正整数,作下标用)
K
装料断面系数
K
动载荷系数
Kn
刮板系数(一般为1500N/m)
N/m
Ka
功率备用系数(通常取Ka=1.0^-1.2)
L
输送长度
m
L
安装前倾托辊的长度m
1
拉紧行程
n1
l
受料区加速段的长度幻1
In
导料槽侧板长度
n)
1.
三托辊组中间托辊壳体长度(按图1)
n1
1
输送带接头所需长度
n1
1,
输送带进出槽形的过渡长度n1
1,k
回空托辊组间距
门1
l,
承载托辊组间距fn
M
输送物料和输送机运动部分总质量转换到传动滚倚圆周上的等效质
量
kg
刀之
输送带计算安全系数
[-]输送带许用安全系数
刀盈。
输送带基本安全系数
尸
传动滚筒轴功率kW
尸d电动机功率
kW
CP7输送带受压表面的许用面比压(一般为10X105N/m')N/m'
P,清扫器与输送带间的压力(一般取3X10'-10X10'N/m')N/m'
362
MT/T467一1996
续表I
符号说明单位
Q输送量t/h
4输送能力m,/h
4输送物料单位长度的质量kg/.
90翰送带单位长度的质量乞kg/-
q,承载、回空托辊组转动部分单位长度的质量kg/-
R
过渡弧曲率半径
m
S
输送带张力
N
S,回空分支输送带张力
N
S.传动滚筒的松边输送带张力(按图2)
N
Sm作用于滚筒两边输送带张力的平均值
N
S输送带额定拉断力
N
S,传动滚筒的紧边愉送带张力(按图2)
N
S承载分支输送带张力
N
T拉紧装置的拉紧力
N
t钢丝绳芯输送带的钢丝绳间距
Tr】
V
带速
m/s
V,输送物料进入输送方向的速度(OSVo<V)
m/s
X
输送物料块度
n1
Xm输送物料平均块度
n】
a
过渡弧圆心角
(。)
9输送机倾角
(。)
Y
输送物料堆积容重
t/m'
S带芯厚度〔对钢丝绳芯输送带指钢丝绳直径)
m
E
输送带弹性伸长率和永久伸长率(按表9)
[£〕轴送带许用伸长率
E,托辊组间的输送带垂度率(按表9)
甲驱动装置的传动效率(一般7=0.85--0.90)
363
MT/T467一1996
续表1
符号说明单位
叭输送带接头效率
0传动滚筒围包角
rad
几
托辊成槽角
C0)
尸传动滚筒与输送带间的摩擦系数(按表6)
产,输送物料与输送带间的摩擦系数(通常P,=0.5-0.7)
户z输送物料与导料槽侧板间的摩擦系数(通常p,-0.5-0.7)
产3输送带与清扫器间的摩擦系数(通常p,=0.6^-0.7)
产毛输送带与托辊间的摩擦系数(通常P,=0.3^-0.4)
f
电压降系数(通常E=0.90^-0.95)
乳多机功率不平衡系数(一般Ea=O.90^-0.95)
P输送物料堆积角
(0)
0托辊安装前倾角
(0)
5基本参数及技术要求
输送机的基本参数及技术要求应符合MT414和ZBD93008中的规定。
6输送能力
输送机的输送能力用最大装料断面面积
Qn
,带速和倾斜系数来表示,按式((1)计算
=3600A-VC........······.···⋯⋯(1)
6.1最大装料断面面积应根据带宽、托辊成槽角和输送物料堆积角确定。对三托辊组槽形输送机按图
1所示,用式((2)计算。其中,P应按照物料静态安息角的50%^-70%选取(如:对一般流动物料取P=200
为标准值)。
图1
MT/T467一1996
{b一I-.、b一L_
A...-(1m十一ZCOSA)一了=sinA
丫J
+〔
lm+(b一1,)COSl
2sinp蒜sin2p2)...............
:(2)
6.2倾斜系数用来表示输送机倾斜运行而引起的装料断面面积的减小,它的值应根据表2选取。
表2
倾角R
(。)
(468
101214
倾斜系数C.
1.0
0.980.970.96
0.930.91
倾角p
(。)
1618
202224
25
倾斜系数C..0.880.85
0.810.760.74
0.72
了输送带带宽的确定
7.1带宽计算
按式(3)计算必需的带宽值,对照MT414中的带宽标准值予以圆整。
⋯”....·············⋯⋯(3)
式中,装料断面系数K值是由最大装料断面面积决定的。对等长三托辊组槽形输送机,K值按表3选
取。
表3
带宽
旧lm
堆积角P
(。)
等长三托辊组槽形输送机装料断面系数K
成槽角l,(0)
2025
30354045
500
10
208238265289309
325
20273301325
346362375
30341366388
406419428
650
10226259
288313335352
20295325351373
391404
30366394417437
450459
800
10234
267298324346364
20304336363386404418
30379407431451465474
365
MT/'r467一1996
续表3
带宽
m刀1
堆积角P
(。)
等长三托辊组槽形输送机装料断面系数K
成槽角a,(0)
2025
3O35
4045
1000
30245
280312339
362380
20318
350379
402421
435
3O
394424449
469483
492
1200
10249285
317345368
387
20
323356385
409429
442
30401
431457477
495501
1400
10255292
325353
377395
20
330364393
413437
451
30409
440466486
501510
1600
10
259296329
358382
401
20334
369399424
443457
30414
445472492
507
516
1800
10
261299333
362386
405
20338
373403428
448
462
30
418450476
497512
521
2000
10263
301335364
388
407
20
340375405
430450464
30421
452479500
515524
2200
10
267305340
369393
412
20344
379410435
455469
30
425457
484505520
529
7.2.1
7.2.2
带宽验算
对未经筛分的散状物料
B妻2X.+0.2
⋯(4)
对经过筛分的散状物料
B)3X.+0.2
(5)
366
MT/T467一1996
8传动滚筒圆周力和轴功率计算
8门圆周力计算
8.1.1一般计算公式
F二F+FN+F,,十F,
“.⋯。.。“.一,·。.。,,,·。(6)
a.输送线路上的主要阻力F
F=fLg[q,+(2q.+q)cos/3]
..。二,..⋯。..........·⋯⋯(7)
式中:
G.,.G..
q.一万十布
:.。二。二。二。.⋯⋯。·····⋯⋯(8)
Q
q=1-6V
...⋯。二。二。二。·..·..·.·.··⋯⋯,(9)
运行阻力系数f值应根据表4选取。
表4
枯送机工况f
驱动装置为电动工况
工作条件和设备质量良好,带速低,物料内摩擦较小
0.020^-0.023
工作条件和设备质量一般,带速较高,物料内摩擦较大
0.025^0.030
工作条件恶劣、多尘低温、湿度大,设备质量较差,托辊成槽角大于
350
0.035^0.045
驱动装置为发电工况
0.012
b.各输送机部件上的附加阻力F}
FN=F,.+F,十F,+F。十Fp+F,·”·························,二(10)
式中:
F,.=
F=
qV(V一V,)
1,,(qV)zgl.
二。二。二。⋯⋯,.·⋯.”.(n)
10'7
V+V,
2{’、
................·..·.·····⋯⋯(12)
._VZ一Vz
(共甲,1.多-},一)
‘9拌1
F,=1,3P.A.
F=士fS
na100
(其中,凸曲线应取“+”号;凹曲线应取“一”号)
Fw=
(对织物芯输送带)
140、。01髻)会
“.。.。,二,.。.......⋯⋯。二。⋯(15)
Fw=
了S_\S
}NO十U.Ul-!下
、』〕]」沪
“.。.。..⋯。二。....·..“..。⋯⋯(16)
(对钢丝绳芯输送带)
F,一0.005
·.⋯⋯,‘。二。·,···。。···⋯⋯(17)
F
峨-D
367
MT/T467一1996
输送物料的倾斜阻力F
凡,=gqH
特种阻力F,
心已
F,=F,+F,+Fb
式中:
F=C,k,L,(ga+q)gcos声in动
(对承载分支槽形托辊组。其中,C二与成槽角有关,一般1=300时,C.=O.41=400时,C=
F=,a,L,q,gcosdcosflsin沪
(21)
(对回空分支V形托辊组)
0月n口
几乙0曰
F,=
pzq'gln
F,=10'
Ybo
L入h
......⋯⋯(
)
··.·..⋯⋯()
8.1.2经验公式
对一般布置、输送长度L)80m的输送机,可用经验公式计算。
F
附加阻力系数CH值应按表
=CNfLg[q+(2q4+q)cosp7+gqH
5选取。
......⋯⋯(24)
输送长度L
80100
200300
400500
tll
附加阻力系数CN
1.921.73
1.451.311.25
1.20
输送长度z’
600700
90010001500)2000
附加阻力系数CN
1.171.14
8.2轴功率计算
1.101.091.06
1.05
10-'FV
“....⋯⋯(25)
9电动机功率计算
电动机功率应分别按如下两种工况计算。
电动工况
P,=
KdP
Wd
....⋯⋯“(26)
发电工况
司,.门乙
9.乐
Pd=
K一,Pj
厅Ed
......⋯⋯(27)
10输送带张力
10.1输送带张力沿其全长变化,其值取决于下列诸因素:
368
MT/T467一1996
输送机长度和铺设状况;
传动滚筒的数量和布置方式;
a.阮
c.驱动和制动系统的特性;
a.拉紧装置的型式及其布置;
e.输送机工况(载荷及运动状态)。
10.2为保证输送机正常运行,输送带最小张力应满足下面两个条件:
e.传动滚筒能传递足够的圆周力,保证输送带不打滑;
b.输送带在两组托辊间的下垂度不得大于许用的垂度值(一般不超过200).
10.2.1传动滚筒传递圆周力所需的最小张力
图2
如图2所示,输送带在传动滚简松边的最小张力应满足式(28)的要求。
SL-)CF.。二··⋯⋯‘····。··,··············。一(28)
传动滚筒传递的最大圆周力Fm
送机可取较小值;否则,就应取较大值
=K.IFI。动载荷系数K。二1.2-1.7;对惯性小、起制动平稳的输
传动系数C二e脾一1’其中小值应根据表6确定,对常用C值可按表7选取。
表6
工作条件
产
光面滚筒胶面滚筒
清洁干澡0.25^-0.300.40
环境潮湿0.10^-0.150.25-0.35
潮湿粘污0.050.20
MT/T467一1996
表7
传劝系绝教C
传动滚筒围包角0
(。)
传动滚筒」与输送带间的厂拿擦系数k
0.050.10
0.200.250.300.35
0.40
1606.673.10
1.340.990
0.7630.6030.486
1706.25
2.901.230.909
0.6970.5480.439
1805.88
2.711.14
0.8380.6380.4990.398
1905.542.54
1.060.775
0.5870.4560.361
2005.24
2.390.9900.7180.541
0.4180.329
2104.97
2.260.9250.667
0.4990.3840.300
2204.72
2.140.8660.621
0.4620.3530.274
2304.50
2.020.3120.579
0.4280.3250.251
2404.29
1.920.763
0.5410.3980.300
0.230
3203.10
1.340.4860.329
0.2300.1650.120
3303.001.28
0.4620.311
0.2160.1540.111
340
2.901.230.439
0.2930.2030.143
0.103
3502.80
1.190.4180.277
0.1900.1340.0951
360
2.711.140.398
0.2620.1790.1250.0881
3702.62
1.100.3790.248
0.1680.1160.0817
380
2.541.060.361
0.2350.1580.109
0.0758
3902.47
1.030.3450.223
0.1490.1020.0703
4002.39
0.9900.329
0.2120.1400.0951
0.0653
4102.32
0.9570.314
0.2010.1320.08900.0606
4202.26
0.9250.300
0.1900.125
0.08330.0563
430
2.200.894
0.2870.1810.1180.0780
0.0523
4402.14
0.870.274
0.1720.1110.0730
0.0486
4502.08
0.8380.2620.163
0.1050.06840.0452
460
2.020.812
0.2510.155
0.09980.06410.0420
470
1.970.787
0.2400.148
0.09330.0600
0.0391
480
1.920.763
0.2300.1400.0881
0.05630.0363
370
M'T/T467一1996
10-2.2限制输送带下垂度所需的最小张力
10.2.2.1承载分支
s.-)节(q+go)%l.nc
os口···.·...·.··.···········⋯⋯(29)
10.2-2.2回空分支
S-i.)管gDgltkCOSP
···.··.·..·.····⋯⋯.。·”(30)
10.3输送带张力计算
在稳定工况下,输送带各点张力采用逐点计算法,各后续点的张力sill
s,=s+F.,+F,,,+Fs+F,一F;........................(31)
在分支区段上,各项阻力的计算应符合下面的规定:
a.主要阻力F
Fw=刀",8(q.+qo+q;)cos汉⋯(32)
b.倾斜阻力F
F=g(qo+q;)H⋯(33)
c.附加阻力FN,和特种阻力F,,应分别参照8.1.1条b款和8.1.1条d款的规定计算。
10.4输送带强度校核
输送带强度应满足下式条件:
m)[叨几”.⋯”二“·········⋯⋯(34)
式中:
⋯⋯”..··.······················一(35)
[m]
输送带接头效率q。应符合ZBD93008中3
之”于。⋯”二””.“·.·.··············⋯⋯(36)
.10.2
表8
K,C
仇
条的规定,基本安全系数二。和Cw值应按表8确
定。
带芯材料工作条件基本安全系数二。}附加弯曲伸长折算系数C,.
有利
15-18
织物芯带
(帆布、尼龙、聚酷)
正常
不利
有利
钢丝绳芯带正常
不利
11拉紧装置的拉紧力和拉紧行程
11.1拉紧力T
MT/T467一1996
T=2Sm··················⋯⋯,.·········⋯⋯(37)
11.2拉紧行程
拉紧滚筒的拉紧行程与输送机的起动
用输送带的拉紧行程按式(38)和表9确定
,制动方式和频率、输送带的伸长和延伸特性有关,对三种常
l)L(s+s,)+h
表9
..........·..·..···············一(38)
符号
织物芯带
钢丝绳芯带
帆布
尼龙
E0.010.020.0025
亡t0.001
0.0010.001
几r>R
22
一个接头所需长度+1.。
12制动和逆止
输送机应根据其工作条件设置制动装置和逆止装置,作用在传动滚筒所需的制动力或逆止力应按
照输送机水平、上运和下运三种工况分别确定。
12.1水平输送
一般可不设制动装置。但当输送机对制动减速度有要求时应设制动装置,传动滚筒所需的制动力按
制动平衡方程式(39)确定。
Fa+F=FA·····..··················⋯⋯(39)
式中:
FA=卫“························⋯⋯(40)
12.2上运输送
当输送机停车出现逆转时,必须设置逆止装置和制动装置,传动滚筒所需的逆止力和制动力应按输
送机的最不利逆止工况计算,按式(41)确定。
F-)1.5(F.,二一Fxmm)·“············”···⋯⋯(41)
式中,在计算FHmio时,规定f值为。.012,
当输送机停车不可能出现逆转时,可参照12.1条的规定。
12.3下运输送
必须设置制动装置,其工作制动力应按12.1条中式(39)确定。为安全起见,对驱动装置为发电工况
的下运输送机,传动滚筒所需的最大制动力应按最不利制动工况计算,按式(42)确定。
F、二)1.5(1F.,1.。一Fx)······“·“··”··············⋯⋯(42)
13滚筒直径
输送机滚筒直径受输送带附加弯曲应力、受压表面的面比压和覆盖胶变形量的限制,一般要求传动
滚筒和改向滚筒的直径应分别符合下列规定。
13.1传动滚筒直径应符合式(43)的要求,其中,确定最小滚筒直径的计算系数应根据表to选取。
D)CS·····························⋯⋯(43)
MT/T467一1996
表10
带芯材料
c。值
织物芯输送带
帆布
80
尼龙
90
聚醋
108
钢丝绳芯输送带
150
对钢丝绳芯输送带,需校核输送带受压表面的面比压,应满足式(44)的要求。
”、2SytB[p]d
..........·..·..·..·⋯.⋯.(44)
13.2otc
改向滚筒直径应参照传动滚简的直径,按输送带张力利用率和滚筒围包角的大小确定,一般应符
n的要求。
表11
mm
传动滚
筒直径
改向滚筒直径
翰送带张力利用率{=}华'I
、口01
>60^-100%>30写^-60纬
(30%
围包角
(。)
围包角
(0)
围包角
(0)
180105
3018010530180105
30
315
400
500
315
400
500
250
315
400
200
250
315
250
315
400
200
250
315:::
200
250
315
200
250
315:::
630
800
1000
630
800
1000
500
630
800
400
500
630
500
630
800
400
500
630
315
400
500
400
500
630
400
500
630
315
400
500
1250
1400
1600
1250
1400
1600
1000
1250
1250
800
1000
1000
1000
1250
1250
800
1000
1000
630
800
800
800
1000
1000
800
1000
1000
630
800
800
;:::;:::{:::::::::::::::::::::::::::::::
14
14.1
14.2
过渡弧和过渡长度
对输送线路过渡弧的曲率半径和输送带进出槽形的过渡长度,原则上应按下面的经验公式确定。
凹过渡弧曲率半径
R)
K,S
gagcosa
二。..⋯。.........⋯⋯。·..·.⋯⋯(45)
凸过渡弧曲率半径
373
MT/T467一1996
14.2.1对织物芯输送带
R)42Bsind
14-2.2对钢丝绳芯输送带
R)167BsinA
14.3过渡长度
口
十
[.
图3
l,=
1m(h:一h,)
h,
1一cost
[:〕
(48)
37斗
MT/T467一1996
附录A
煤矿用带式输送机设计计算实例
(参考件)
A1已知条件
a输送物料:原煤,p=200,Y=1t/m',X.,二=0.3m;
b.输送量:Q=400t/h;
c.输送长度:L=800m;
d.输送机倾角:夕=12'(上运);
e.工作环境与装载点:输送机于煤矿井下,工作条件一般,装载点在机尾处(一般布置方式)。
主要参数确定
1:
,Ln工J口2门艺
AAAA
A2
A2
1带速
按MT414中的速度系列,选用带速v=2m/s.
2带宽
2.,按输送量计算
初选带宽B=O.8m
根据表2和表3:C=0.93,K=363(用等长三托辊组,A=30')
按式(3):。一了嘉一了骊五400363XlX2XO.95一0.77(m)
2.2按输送物料块度验算
按式(4):B)2Xm+0.2=2X0.3+0.2=0.8(m)
因此,选用标准系列带宽B=O.8m
3输送带
预选钢丝绳芯输送带规格为ST2000:S=1.6X106N,S=d=0.006m,t=0.012m,qo于
27.2kg/m,
A2.4托辊
选用托辊直径X89mm:承载分支三托辊组‘=14kg,l=1.5m;回空分支平形托辊组G,k=
12kg,l,k=3m,
按式(8):q,=
G.‘、
l十l,k益+3
=13.3(kg/m)
A3传动滚筒圆周力和轴功率计算
输送机布置示意图如图A1所示
MT/T467一1996
图Al
A3.1圆周力计算
根据8.1条的规定,传动滚筒圆周力可按经验公式计算
按式(9):q二森
400
3.6X2
查表4、表5:了=0.03,CN=1.
55.6(kg/m);
12
按式(24):F=CNfLg氏t十(Zq。+q)cos刀〕+翻H
=1.12xo.o3X800xg.sx[13.3
+(2x27.2+55.6)xcos12〕+9.8
火55.6X(800Xsinl20)
二122477(N)
A3.2轴功率计算
按式(25):P=10一3FV=10一aX122477x2=245.0(kw)
A3.3电动机功率确定
驱动系统采用双滚筒双电机传动方式,每套驱坳装置由电动机、调速型液力偶合器(慢速起动和功
率平衡装置)、减速器、逆止器等组成。
根据本驱动系统的特性,取K。=1.15,右d=。.95,于=。.88,宁=0.9(对煤矿)。
按式(26):Pd=醚
甲万子‘
1。15X245.0
二二二一二竺二
0。88X0.9X0.95
374.5(kw)
选择双滚筒传动的功率配比为1:1,所以,决定选用两台防爆电动机,每台额定功率为200kw。
输送带张力计算
1最小张力确定
1.1按传动条件
传动滚筒均采用包,滚筒,并使;一;,一号一61239(N)
根据表6:产=。25;取K。=1.2
按式(28):5,。。)CFm。二,则:
a对传动滚筒1:
取Q,一2100,由表7:C:=0.667
53oIn)C,F,ma二=0.667X(12X61239)=49016(N)
b对传动滚筒1:
取夕=1700,由表7:C,=0.909
5:mn)C,Flma二二0.909X(1.2X61239)=66800(N)
亦即:
5,m上n)SZmn一F,=66800一61239=5561(N)
.‘
月口月﹃月乌
AAA
MT/T467一1996
所以
A4.1-2
,按传动条件应满足Sam,>49016N
按垂度条件
对承载分支
按公式(29);Ssmm>管
50(4+4o)glcos夕
50
着X(55
.6+27.2)X9.8X1.5Xcosl20
一7441(N)
b对回空分支
按式(30):S,.;.>臀gogl,kcos8
0
一臀X27.2X9.8X3Xcosl20
=4889(N)
所以,按垂度条件应满足S4mm二S-;>7441(N)
根据式(31):回空分支区段上各项阻力总和F3-F.3,,+Fst3(FM凡,,可忽略不计)
按式(32),(33):
Fx3=fLg(9,3+gocosa)=0.03X800X9.8(4+27.2cosl20)二7198(N)
F3=ggaH3=9.8X27.2X(一800Xsinl20)二一44337(N)
:.F,=7198一44337=一37139(N)
53};}=S,m;o-F,>7441+37139二44
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