生产系统论证2

1、马家岩煤业有限公司基建期间生产系统能力论证报告为了保证矿井基建工程顺利进行，确保各大生产系统能力满足工程建设需要，结合矿井实际和施工队伍能力，对通风系统、运输系统、压风系统、排水系统、通讯系统、监控监测系统、供水消防系统、供电系统等生产及辅助系统进行了能力论证和方案优化。一、通风系统 按2012年井巷工程逐月进度计划，根据煤矿安全规程第一百零三条等相关规定，分阶段调整通风系统以满足各地点用风量。 现矿主通风机：利用原回风斜井FBCDZ-8-19、290KW的对旋防爆轴流风机，风机风量2160-4740m3/min。主斜井、副斜井未完成期间，利用行人斜井进风，净断面7.7m2，考虑到巷道内设备占

2、用面积，有效通风断面按6.9m2计算，计划总供风量2450 m3/min，风速5.9m/s，小于6m/s，在允许最大风速范围内。经计算，矿井实际需要风量为2424 m3/min，现有通风机能力能够满足矿井基建期间用风量。副斜井、主斜井贯通后，形成三进一回的通风系统，矿井通风能力将大大增强。（附矿井风量计算） （一）、2012年1月16日至2012年3月6日期间，井下二期工程共三个掘进工作面，、矿建四队掘进工作面新回风巷，矿建五队掘进工作面轨道大巷、轨道下山，矿建七队掘进工作面井底车场。掘进面最远供风距离为650米。经计算，掘进工作面选用FBD-NO6.0/222kw局部通风机，电机功率为222

3、kw，风机风量为310525m，使用800mm的阻燃、柔性风筒。每个掘进工作面配备两台局部通风机（一用一备），六台局部通风机分别安设在旧轨道下山距与旧皮带下山第三联络巷15米、20米、25米处。 风量分配：行人斜井总进风量为2450 m3/min，其中，变电所及水仓共需80 m3/min；排水点需风120 m3/min；其它巷道需风量160 m3/min；旧轨道下山1450 m3/min（其中新回风巷风量为415 m3/min，轨道大巷风量为415m3/min，井底车场风量为310 m3/min）；旧采空区风量640 m3/min。（满足局扇吸风量） 通风线路： 行人斜井 轨道下山 轨道与运输

4、联络巷 掘进工作面 旧皮带下山旧回风巷回风斜井（二）、3月6日新回风巷与回风斜井贯通后，永久密闭旧回风巷和旧采区回风巷。井下二期工程共有4个掘进工作面分别为：、矿建四队掘进工作面-回风大巷、回风下山；、矿建五队掘进工作面轨道下山，40101工作面顺槽；、矿建六队掘进工作面-皮带下山（上部），皮带大巷（煤仓），皮带下山；、矿建七队掘进工作面井底车场，中央变电所及水泵房。掘进面最远供风距离为1250米。经计算，掘进工作面选用FBD-NO6.0/222kw局部通风机，电机功率为222KW，风机风量为310525m/min使用800mm的阻燃、柔性风筒。每个掘进工作面配备两台局部通风机（一用一备），矿

5、建四、六队四台局部通风机分别安设在旧皮带下山距轨道大巷车场部15米、20米处，矿建五、七队的四台局扇安设在旧轨道下山距与旧皮带下山联络巷15米，20米位置。风量分配：行人斜井总进风量为2450 m3/min，其中，变电所及水仓共需80 m3/min；排水点需风120 m3/min；其它巷道需风量160 m3/min；旧轨道下山分配1140 m3/min（其中轨道大巷风量为415m3/min，井底车场风量为415 m3/min）；旧皮带下山分配950 m3/min（其中回风大巷风量为415m3/min，皮带下山风量为415 m3/min）。 通风线路：行人斜井 旧轨道下山 旧皮带下山掘进工作面

6、新回风巷 回风斜井(三)、 5月6日副斜井与井底车场贯通后，在副斜井与井底车场贯通后挂风障临时隔断风流，待5月16日主斜井与皮带大巷贯通后，形成三进一回通风系统。井下二期工程共有4个掘进工作面，分别为：、矿建四队掘进工作面-回风下山，40101工作面回风顺槽；、矿建五队掘进工作面40101工作面运输顺槽，切眼；、矿建六队掘进工作面-皮带下山，回风大巷；、矿建七队掘进工作面中央变电所及水泵房，井底水仓。掘进面最远供风距离为1750米。经计算，掘进工作面选用8台FBD-NO6.0/222kw，电机功率为222KW，风机风量为310525m，使用800mm的阻燃、柔性风筒。每个掘进工作面配备两台局部

7、通风机（一用一备），八台局部通风机分别安设在：、矿建四队施工的回风下山，局扇安设在轨道大巷距轨道下山口15米处；、矿建五队施工的40101工作面运输顺槽，局扇安装在旧皮带下山与轨道大巷交叉点前68米处；、矿建六队施工的皮带下山，局扇安装在联络巷（旧皮带下山与新回风巷之间）与皮带下山交叉点往上20米处；、矿建七队施工的中央变电所及泵房，局扇安设在旧轨道下山距与旧皮带下山联络巷15米处。风量分配：矿井总进风量为2450 m3/min，其中，行人斜井进风800 m3/min，主斜井进风600 m3/min，副斜井进风1050 m3/min。四个掘进工作面风量安排为：井底水仓安排415 m3/min；

8、其余工作面按500 m3/min配给风量。通风线路： (四)、根据风量分配需要，在各个阶段构筑风门、风障、密闭等通风设施，以满足各个工作面通风要求。附：矿井风量的计算（1） 、矿井风量的计算原则1、按井下同时工作最多人数计算，每人每分钟供给风量不的少于4m3；2、按采煤、掘进、硐室、及其他实际需要风量的总和进行计算；3、考虑到我矿为基建矿井，没有采煤工作面，因此工作面风量暂不在计算范围之内。（二）、基建矿井所需风量的计算掘进工作面的风量计算1、按照瓦斯（或二氧化碳）涌出量计算：式中:Q掘单个掘进工作面需要风量，m3/min；q掘掘进工作面回风流中瓦斯（或二氧化碳）的绝对涌出量，m3/min；

9、K掘通瓦斯涌出不均衡通风系数，连续观测五天，最大瓦斯绝对涌出量与平均瓦斯绝对涌出量的比值。Q掘=1002.591.1=285 m3/min2、按掘进工作面同时作业人数计算需要风量:每人供风4m3/min， Q掘4N m3/min式中：N掘进工作面最多人数，取20。Q掘=80 m3/min。3、按局部通风机吸风量计算Q掘=Q扇IiKf式中：Q扇通风机额定风量，FBD6.0/222型风机为310-525m3/min，取,310Ii通风机台数，Ii =1Kf风量备用系数，Kf=1.34代入公式：Q掘=3101.34=415m3/min按以上计算结果取最大值， Q掘=415m3/min风速验算：按煤矿

10、安全规程规定煤巷掘进工作面风量15SjQ掘240 Sj，验算：代入值：1512.0=180.0m3/min476m3/min24012.0=2880.0m3/min,满足煤矿安全规程规定Q掘=Q掘1+Q掘2+Q掘3+Q掘4=4154=1660m3/min硐室需风量的计算变电硐室，可按经验值确定需风量：Q硐室=6080m3/min因此取最大值为80m3/min排水点需风量计算Q排=100120m3/min因此取最大值为120m3/min其他用风巷道的需风量计算各个其他巷道的需风量，应根据瓦斯涌出量和风速分别计算，采用其中最大值。、按瓦斯涌出量计算Q其他=133QCH4K其他通式中Q其他各其他巷道

11、实际需要风量，m3/min QCH4 各其他巷道的瓦斯绝对涌出量，m3/min K其他通各其他巷道的通风系数，一般取K其他通=1.21.3代入公式：Q其他=133QCH4K其他通=1330.931.3=160m3/min、按最低风速验算根据规定，井巷中最低风速不得小于0.25m/s，故其他巷道中的风量Q其他应为：Q其他（600.25）S其他=9S其他，m3/min式中 S其他 其他巷道的净断面积，取平均断面9m2。代入公式：Q其他（600.25）S其他=15S其他=,135m3/min因此取160m3/sQ矿=（Q掘+Q硐+Q排+Q它）K =（1660+80+120+160）1.2 =2424

12、m3/min式中：Q掘掘进工作面实际需风量总和（m3/min）Q硐独立通风硐室实际需风量总和（m3/min）Q它除采、掘、硐室外其它需风量总和（m3/min）K-矿井通风系数，K=1.20二、运输系统（一）、运煤系统根据二期工程安排，在行人斜井安装一台DT75型带式输送机,担负四个煤巷掘进工作面（三个综掘，一个炮掘）的煤炭运输任务，配用功率275kw，带宽800mm，带速2m/s，输送倾角为19，运输能力200t/h。 考虑钻探及其它因素影响，每月有效掘进时间按25天计，综掘工作面按月进尺300m计，平均每天每面进尺12m，掘进断面为13m2;炮掘工作面按月进尺200m计，平均天每面进尺8m，

13、掘进断面为16.5m2;日出煤量计算： （12313+816.5)1.11.45=957（吨） 1.1巷道掘进超挖系数; 1.45煤的容重。综掘工作面按两个半班掘进半班检修组织，炮掘工作面按照两班掘进一班支护组织，班最大出煤量为： 123131.11.45/2.5+816.51.11.45/2 =311.7(吨）每班胶带输送机运行时间为： （403.9200）1.2=2.42小时 1.2运输不均衡系数。（二）、运料排矸系统 A、提升设备选型及计算 1、钢丝绳选择计算（1）、提升荷载QZKmVchg30.851.116004488（kg) 其中：Z：每次提升矿车数目，取3个； km：矿车装满系数

14、，取0.85； Vch：矿车容积，取1.1m3； g：岩石松散容重,取1600kg/m3。 （2）、钢丝绳终端荷载 QoQ+Qz 4488+3600 6288（kg) Qz：矿车自重600kg/辆 （3）、钢丝绳单位长度重量Ps(kg/m) Ps=Qo(sin+f1cos）/110B/ma-Lo(sin+f2cos) =6288(sin19+0.01cos19)/110155/6.5-240(sin19+0.2cos19) =0.84(kg/m) Lo：钢丝绳最大斜长240m B：钢丝绳极限抗拉强度155kgf/mm2 ：井筒倾角19 ma：安全系数取6.5 f1 ：运行阻力系数0.01 f2

15、：钢丝绳移动时阻力系数0.2 （4）、所选钢丝绳单位长度重量 选择18.5mm钢丝绳，Psb=1.218(kg/m)0.84(kg/m) 其中Psb:每米钢丝绳标准重量（kg/m) （5）、钢丝绳安全系数核校m=Qa/Qo(sin+f1cos)+PsbLo(sin+f2cos) =19950/6288(sin19+0.01cos19)+1.218240(sin19+0.2cos19) =8.846.5(符合要求)Qa：钢丝绳所有钢丝破断力总和Kgf选用619-155-18.5钢丝绳。2、提升绞车选择： （1）、 卷筒直径 D60ds=6018.5=1110mm ds：钢丝绳直径18.5mm D

16、9009001.21080mm ：钢丝绳最粗钢丝直径1.2mm （2）、选用JT12001000-20型绞车 DT=1200mm1110mm(符合要求） （3）、校验滚筒宽度 B(Lo+30)/DT3+h(ds+) (240+30)/（3.141.2）+3+3(18.5+3) 1668.8mm B/2=834(mm)1000 钢丝绳在滚筒上缠两层，滚筒的宽度能符合要求。（4）、最大静张力验算Fj=(Q+Qz)(sin+f1cos)+PsbLo(sin+f2cos) =6288(sin19+0.01cos19)+1.218240(sin19+0.2cos19)=2257.08Kgf=22119.

17、38N25000N（符合要求）绞车允许的钢丝绳最大静张力为25000N。(5)电动机功率估算PKbFjVmb/102c 1.22257.081.94/1020.85 43.8（kw)Kb:电动机功率备用系数，取Kb=1.2；Fj：钢丝绳最大静张力；Vmb：提升机最大速度，取1.94（m/s)；c:传动效率取0.85。3、提升能力计算（1）、提升一次循环时间T1T1=2Lo/Vp+2Ish/Vsh+2Ip/Vsp+sh+p =2240/1.55+230/1.2+210/1.5+40+40 =453(s)（2）、提升最大速度Vmb Vmb=1.94m/s(3)提升能力ATAT3600ZKmVch/

18、CT1 18.58(m3/h) 计19车/小时。 Vch：矿车容积：1.1m3; Km :矿车装满系数取0.85; C：提升不均匀系数取1.2.在行人斜井安装一台JT12001000-20型提升机，电动机功率为55kw，配合 619-155-18.5钢丝绳，矿车选用1吨固定式矿车，每次提升3辆矿车。B、基建期间实际需要运输能力核算 按照二期工程计划安排，井下共安排四个掘进工作面，其中一个炮掘面，三个综掘面。考虑钻探及其它因素影响，每月有效掘进时间按25天计，炮掘面按月进尺200m计，平均每天进尺8m，进断面为16.5m2;综掘工作面按月进尺300m计，平均每天每面进尺12m，掘进断面为13m2

19、。日材料需求量计算： 喷射混凝土料需求量： （12310.4+812）0.11.1/0.8=64.7(m3) 64.7/(1.10.85)=69(车） 0.1巷道喷浆厚度; 1.1巷道掘进超挖系数; 0.8喷射混凝土上墙系数; 1.1矿车容积; 0.85矿车装满系数。其它材料（锚杆、锚索、锚固剂、金属网等）需求量：锚杆（10.4+12）/0.8（123+8）/0.8=1540（根） 约需18车锚索 (123/3)2=24(根）约需2车锚固剂15402+243=3152（根）约需7车金属网10.4123+123.2=413（m2)计207片 约需18车其它材料合计约需要45车。全天约需要下料11

20、4车。 按照“三八”制组织生产，则班组最大需要下料38车，按照一次提升三个矿车，每小时提升能力按18车计，每班下料时间为： 3418=2.1（小时） 另职工交接班占用井筒1小时；检查、检修、送餐人员上下井占用0.8小时；轨道及胶带输送机检修1小时；每班作业时间合计为7.3小时。故矿井提升能力能够满足矿井建设需要。三、压风系统 （一）、主、副斜井施工耗风量计算：主要用风设备明细风动工具名 称风动工具型号单台耗风量（m/min）最多使用台数小计（m/min）喷浆机PZ-5B8216锚杆机MQT-1204416凿岩机YT285630风 镐122 1）空压机所需的总风量总耗风量为Q= 式中管网漏风系数

21、，取1.1 风动机械磨损使耗风量增加的系数，取1.1 高原修正系数，取1.12 k风动机具同时使用系数。 q风动工具耗风量， 按照施工组织设计中正规循环作业组织，喷浆与打眼、打锚杆不同时作业，故取用风量最大的耗气量工作时间段，即工作面打眼支护同时时间段，同时使用系数取0.8。 Q=1.11.11.120.848=52m/min。 2）选择空压机根据以上计算结果，选用风冷式螺旋杆压缩机LG-20/8型3台（供风量20m/min，排气压力1.8MPa）；3）主管选用 管道直径的选择 d=20 式中： Q通过该段管道的用风量（m/） d=20=144.22（） 故选用直径为DN=150mm（即159

22、mm)的焊接钢管作为压风主管,支管选用DN=100mm（即108mm)的焊接钢管。 （二）、二期工程施工耗风量计算： 主要用风设备明细（按四个工作面考虑）风动工具名 称风动工具型号单台耗风量（m/min）最多使用台 数小计（m/min）喷浆机PZ-5B8432锚杆机MQT-1204832凿岩机YT285315风 镐144 选型计算 1）空压机所需的总风量总耗风量为Q= 式中管网漏风系数，取1.1 风动机械磨损使耗风量增加的系数，取1.1 高原修正系数，取1.12 k风动机具同时使用系数。 q风动工具耗风量， 按照施工组织设计中正规循环作业组织，喷浆与打锚杆不同时作业，故取用风量最大的耗气量工作

23、时间段，即工作面打眼支护作业时间，同时使用系数取0.8。 Q=1.11.11.120.851=55.3m/min。 2）选择空压机选用风冷式螺旋杆压缩机LG-20/8型3台；（供风量20m/min，排气压力1.8MPa）；3）主管选用 管道直径的选择 d=20 式中： Q通过该段管道的用风量（m/） d=20=148.7（）故选用直径为DN=150mm（即159mm)的焊接钢管作为压风主管,综掘工作面支管选用DN=80mm（即88mm)的焊接钢管，炮掘工作面支管选用DN=100mm（即108mm)的焊接钢管。四、排水系统（一）、主排水系统根据矿井地质报告，预计在基建期间，矿井正常涌水量为150

24、200m3/d，即6.258.33m3/h，考虑到生产用水量为487.5 m3/d，实际需要排水量最大为687.5m3/d，即28.7m3/h。故利用行人斜井井底旧主水仓作为二期工程施工临时水仓，该水仓容积约100m3。在主水仓口安装三台IH125-100-250型离心泵，一用、一备、一检修，每台流量100m3/h，扬程90m。同时，在行人斜井安装两趟108mm排水管，将水排至地面净化水池。（二）、矿井主要积水点排水系统 1、行人斜井机尾处： 该排水点工作水泵为两台，其中一台为45kw潜水泵，额定流量85m3/h, 扬程120m, 利用行人斜井敷设的108mm排水管直接排水至地面净化水池，完全

25、能够控制涌水量。另一台为37kw离心泵，额定流量100m3/h，扬程80m, 再斜井清理淤泥、煤渣时运行，将水排至主水仓。2、下山机尾积水处：在该地点安装一台45kw潜水泵，额定流量85m3/h, 扬程120m，每天运行23小时将积水排至主水仓。矿井排水系统能力能够满足矿井基建期间的排水需要。五、通讯系统（一）、 通讯系统现状 现有外线调度值班录音电话一部，40门TC-2000系列程控交换机一台，已安装并投入使用内线电话28门，其中地面23门，井下5门。地面内线电话分配情况为：矿级领导7门，生产口职能科室5门，主、副井绞车房2门，原绞车房、井口检身房2门，施工单位（晋能项目部、西山矿业项目部）

26、2门，监理单位1门，地面变电所、门卫、保安值班3门，风井值班室1门。 井下内线电话分配情况为：主、副井筒掘进工作面2门，中央变电所（行人斜井井底车场）1门，行人斜井机尾排水工作点1门，皮带下山机尾1门。（二）、基建期间通讯系统规划二期工程开工后，将现有交换机进行升级改造为60门内线。根据井巷工程安排，地面需要增加电话的地点有：回风立井项目部1门，回风立井绞车房1门，回风立井井口1门，合计3门。井下需要增加电话的地点有：回风立井掘进工作面1门，轨道大巷掘进工作面1门，皮带大巷掘进工作面1门，井底车场掘进工作面1门，回风巷掘进工作面1门，井下五个分站5门，煤库1门，回风大巷（新舍科探水点）1门，轨

27、道巷运料车场（一号绞车点）1门，轨道巷二号绞车点、三号绞车点2门，合计安装15门，矿井共需要增加电话18门。 综上所述，矿井总计安装电话46门，闲置14门，能够满足矿井建设需要。六、监控监测系统（一）、系统选择与功能要求为保障矿井安全、高效生产，保证设备的正常运行，计划选用1套KJ95N型矿井安全监测及生产监控系统，配有甲烷传感器、开停传感器、风速传感器、负压传感器、一氧化碳传感器、温度传感器等。KJ95N型煤矿安全生产监控系统可对井下局部通风机、主排水泵、井下中央变电所运行状态及主要参数、采区变电所运行状态、井下煤仓煤位、水仓水位、风门开闭状态及地面变电所、生产系统主要工艺设备等处的机电设备

28、工作状态及主要参数进行连续监测，并对矿井通风机的工作状态、风门开闭状态及风筒中负压、风速进行监测。KJ95N型煤矿安全监控系统由地面中心站（监控总站）、KJ95N监控软件、数据接口装置（调制解调器）、智能分站、各种矿用传感器组成。1）监控总站安全监控系统的监控总站设在矿生产调度中心。配置性能稳定、可靠的监控主机（工控机）两台（互为热备用）、传输接口两台（一台工作一台备用）、数据过电压保护装置两台（一台工作一台备用）、不间断电源、打印机各一台及KJ95N安全监控、操作系统、防病毒等软件一套等。2）分站选用KJF16A型智能分站。分站除具备采集、显示各种安全参数数值、设备运行状态以及接受主机命令传

29、送数据和状态信息以外，还要求具有甲烷断电仪和甲烷风电闭锁装置的全部功能。传输线断线或中心站软件故障时，分站仍可独立工作，确保安全生产；具有监控设备故障闭锁功能，防止不接入监控设备违章生产；配接的传感器种类、量程、断电点、复电点等参数在地面中心站主机定义生成以程序下装到分站，分站免编程；根据测点定义，分站能够执行异通道断电功能，使断电控制更灵活；分站装有备用电池，交流电源失电后自动投入工作，供电时间2h。（二）、安全监测监控系统布置情况 矿井基建期间，各地点分站及传感器分布见表1，各类传感器备量见表2。表1 监控分站及传感器配置表分站名称设置地点配接传感器类型型号单位数量原风井风机房分站原风井风

30、机房甲烷传感器KGJ16台2风速传感器KGF3台2负压传感器KGY3台2馈电传感器KGT23台2设备开停传感器GKT-948(A)台2一氧化碳传感器KG9021台1主、副井分站副斜井井口甲烷传感器KGJ16台2风速传感器KGF3台2风筒开关传感器KG5009台2馈电传感器KGT23台4设备开停传感器GKT-948(A)台4一氧化碳传感器KG9021台2中央变电所分站中央变电所一氧化碳传感器KG9021台1甲烷传感器KGJ16台2设备开停传感器GKT-948(A)台1风门传感器KGE22台4风筒开关传感器KG5009台1温度传感器KG3007A台1烟雾传感器KJN1台1轨道下山分站轨道下山馈电传

31、感器KGT23台8甲烷传感器KGJ16台4设备开停传感器GKT-948(A)台8风门传感器KGE22台1风筒开关传感器KG5009台4风速传感器KGF3台1一氧化碳传感器KG9021台1回风立井分站回风立井井口馈电传感器KGT23台2甲烷传感器KGJ16台1风速传感器KGF3台1设备开停传感器GKT-948(A)台2风筒开关传感器KG5009台1表2 各类传感器备量表序号名 称型 号单位数量实用备用小计1甲烷传感器KGJ16台113142风速传感器KGF3台6283负压传感器KGY3台2244风门传感器KGE22台5275设备开停状态传感器GKT-948(A)台175226馈电传感器KGT23

32、台164207一氧化碳传感器KG9021台83118温度传感器KG3007A台1129风筒开关传感器KG5009台8311合计台742599七、供水消防系统供水由地面静压清水池供给，清水池容积为200m3，标高为+1240m，水源来自地面深水井，水井深520米，由一台功率为45KW、扬程为260米的水泵向清水池供水，补给能力为每小时60m3。 在行人斜井敷设一趟4寸无缝钢管，向井下各工作面供水，地面静压水池与井底高差为150m380m，根据初步设计，待掘巷道最高点标高为+1090m，最低供水压力为1.5MPa。在带式输送机巷道每隔50m，其它巷道每隔100m设置一个DN32mm的支管和阀门，阀

33、门后装快速管接头，作用有二，其一作消防用，其二作冲洗巷道用。 井下降、除尘用水量计算表 序号用水项目用水量(L/min)用水时间(h)水压（MPa）用水量（m3/d）备注1掘进机喷雾80.0100.2-1.62403台2溜煤眼喷雾15.0121.0-3.010.8凿岩机3台锚杆机8台3煤电钻5.08大于0.24.802台4运输、回风巷喷雾2.4n18-241.0-3.027.658处5采区喷雾2.4n161.0-3.018.438处6混凝土搅拌机25.01015.07冲洗巷道给水栓DN3224-366-80.3-0.518.08装煤前洒水及冲洗18-301-20.2-0.43.69锚喷前冲洗1

34、8-301-20.2-0.43.6小 计390合 计富余系数为1.25487.58、 供电系统（一）、目前井上下供电情况 1、地面供电现状地面线路由一回路引自静游镇35KV变电站（属大洼线路）,导线为70mm2，全长3公里，矿区专线主供线路。二回路引自娄烦大夫庄110KV变电站（属娄范线路），导线为50mm2，全长11公里，矿区农线备供线路。全矿容量为565KVA。矿区由一台容量为250KVA S910/0.4变压器，8台高压开关柜（XGN-12Z-27）和4台低压开关（QBZ-120）组成全矿供电。存在问题：（1）、主、副斜井目前开工所用负荷为603KW，地面办公楼、锅炉房及其他用电设施所用

35、负荷为200KW，目前所用变压器容量不够使用。（2）、目前地面变电室所用配电柜已老化，保护设施不起作用，PT柜不能修复，无联络切换柜，而且目前型号高压柜已无厂家生产，造成双回路不能实现热备电源。 2、井下供电现状井下由两趟10KV电缆下井供电，一趟MYJV228.7/10 3*95mm2电缆，另一趟MYJV228.7/10 3*50mm2电缆，两趟电缆由地面配电室直接至井下中央变电所，其中一回路电缆直接接入KBSGZY-500/10通过移变降压后供现有低压开关：QBZ315 2台，QBZ200 2台，给井下各生产点供电，二回路电缆已下井至中央变电所，还未进行供电，电缆处于闲空状态。井下供电存在

36、问题（1）、目前两趟下井电缆属于铝芯电缆，属于国家明令禁止井下使用电缆，急需更换，已在12月份采购计划中上报。（2）、目前中央变电所供电不合理主要表现在：无高压柜组成；双回路供电未形成；低压开关未形成相互联络；缺少一台变压器不能满足双电源供电；中央变电所单回路供电，双风机双电源不能实现。（二）、矿井供电方案1、地面解决供电方式方案一根据12月20日市公司会议，我矿基建期间容量不够的问题得到了解决，煤业公司安经理就龙泉专线供给在2012年2月底就位，计划如下：龙泉专线在2012年2月底形成后，以龙泉专线为主供线路，大洼专线作为备供线路，根据负荷分布如下：（1）、地面负荷：主斜井、副斜井所用负荷6

37、03KW，办公楼及工业广场等负荷按200KW考虑。立井负荷300KW,土建负荷600KW,井下二期工程供电负荷按后期最大取值为2143KW，（见二期供电方案说明）。（2）、全矿总负荷为3846KW,（3）、容量配置如下：地面装设2台1000KVA变压器，供主、副斜井及工业广场、办公楼使用，地面工程等。井下中央变电所配置2台500KVA移变供皮带巷、水泵、轨道巷绞车、各工作面风机等设备使用。1台315KVA移动变压器供轨道巷1个掘进工作面掘进机使用。2台500KVA移动变压器供回风巷，运输巷2个掘进工作面掘进机使用使用.（具体说明见二期工程供电方案）。（4）、地面10KV配电室，采用初步设计中1

38、0KV配电柜（配电柜在以后地面10KV变电所形成后使用），配电室地点选用在现有的小二楼，配电柜采用型号为KYN28-12-1的高压柜，其中2台总开，1台联络，2台供井下使用，2台供地面使用，2台作为备用，2台计量柜，共11台构成地面配电室10KV供电，其他配置按设计选用。（5）、立井供电：立井供电采用架空线路由矿区至立井，全长直线距离为2公里。地面10KV配电已和安经理沟通，由龙泉供电线路及10KV配电柜、地面变压器统一做预算安装，矿上不做具体申报计划。 方案二如果第一方案不能实现，35KV变电所在2012年8月份供电，那么二期工程开工建设，供电需靠打破常规来解决，需公司给予政策上的支持。目前

39、地面供电仍采用接管原矿方的8台配电柜和一台250KVA变压器所组成的配电室供电，主、副斜井采用一定方法已供电。风井供电计划采用如下：（1）由原风井变台处，采用架空线路送至新开设的立井处全长1公里，导线采用70mm2导线，电杆20根，315KVA变压器一台，工程由娄烦供电局承办安装，大约投资110万元。（2）采购1500米120mm2电缆，由原风井送至立井供电处，更换1台原风井100KVA变压器，换成500KVA变压器，大约投资50万。上述两种方案都需要公司给予政策上的支持。 2、井下二期工程供电方案 具体见二期工程供电方案（附件）。（三）、落实设备招标及到位根据二期工程倒排工期，我矿已制定了设

40、备到位时间，设备订货时间，设备安装时间，但是从今年11、12月份所报计划，到现在为止还没有进入到招标程序，请公司给予支持。附件1：山西煤炭运销集团马家岩煤业有限公司二期工程供电方案序 言为了满足马家岩煤业二期工程施工期间的供电要求，根据目前矿井供电状况，结合实际情况，满足生产要求，保证安全供电，特制定本方案。一、二期工程供电指导方案 1、利用原有10KV供电设施和设备、通过局部改造、调整、完善供电，满足井下供电要求。2、利用矿井现有条件，提出供电方案，满足二期供电。3、所提交的方案原则不做较大的设备投资，只做局部性设备配装投入，所投入的设备按矿井设计的选用，二期工程完工后，设备按设计调试安装。

41、二、二期工程供电方案目的主要是为了尽快满足二期生产的需要，按我矿奋斗目标在2012年12月前首采面形成，解决井下二期供电。三、二期工程供电方案设计本设计方案由我矿机电人员设计，通过合理的布置，合理的调配，根据安全要求进行设计。第一章 井下原有供电状况一、供电现状井下由两趟10KV电缆下井供电，一趟MYJV228.7/10 3*95mm2电缆，另一趟MYJV228.7/10 3*50mm2电缆，两趟电缆由地面配电室直接至井下中央变电所，其中一回路电缆直接接入KBSGZY-500/10通过移变降压后供现有低压开关：QBZ315 2台，QBZ200 2台，给井下各作业地点供电，二回路电缆已下井至中央

42、变电所，还未进行供电，电缆处于闲空状态。二、现在中央变电所存在问题目前中央变电所供电不合理主要表现在：无高压柜组成；双回路供电未形成；低压开关未形成相互联络；缺少一台变压器不能满足双电源供电；中央变电所单回路供电，双风机双电源不能实现。三、运煤方式现有井下运输，布置在回风巷，由SSJ-800皮带担负运输任务，并且SSJ-800皮带以后要作为机掘运输主要运输设备。四、轨道运输现有井下轨道运输巷已形成但还未安装绞车，轨道运输未形成，轨道巷二期工程作为运输材料设备的主要巷道。第二章 二期工程供电方案一、二期工程改造方案1、由于原矿井井下中央变电所没有高压开关，所以井下未实现双回路供电。现有一回路电缆

43、直接接入KBSGZY-500/10通过移变降压后供现有低压开关：QBZ315 2台，QBZ200 2台，给井下各作业地点供电；二回路电缆已下井至中央变电所，但还未进行供电，电缆处于闲空状态。计划二期工程购置315KVA和500KVA移动变电站两台（现已到位），500KVA移动变电站增加中央变电所与现有的500KVA移动变电站够成中央变电所供电，购置高压开关7台（已到位），其中1#BGP40010Y、7# BGP40010Y两台高压开关为总开，4# BGP40010Y（400A）高压开关联络， 2# BGP20010Y、6# BGP20010Y两台高压开关分别供中央变电所两台移变使用，3# BG

44、P20010Y高压开关供掘进机移变使用，5# BGP20010Y高压开关作为二期工程中、后期供电使用，见图一（中央变电所设备摆放图），315KVA移动变电站供120掘进机使用。低压开关由7台开关组成，D1#、D7#（QBZ400）低压开关作为低压总开，D4#作为（QBZ400）低压开关作为低压开关联络开关，D2#QBZ200低压开关作为轨道巷的负荷总开，D3#QBZ200低压开关作为皮带运输巷的负荷总开，D5#QBZ200低压开关作为各处水泵负荷总开，D6#QBZ200低压开关作为风机专用开关作为各个工作面风机负荷总开。2、中央变电所低压部分共供出五趟线路，见图（马家岩煤业有限公司初期工程供电

45、系统图）。（1）、轨道运输巷设备由中央变电所D2#QBZ200低压开关供出，设备配置如下：配置绞车功率配置绞车功率电缆线路长度JD252部50KWJD11.49部102.6KWMYP380/660 3*35950m供电电缆计算I=108电缆选用108138，考虑综合因素选用截面积为35mm2电缆即可满足所有轨道运输设备供电使用。（2）、风机专用线路由中央变电所D6#QBZ200低压开关作为风机专用开关作为各个工作面风机负荷总开。设备配置如下：配置风机功率电缆线路长度2BJKNo6.04*2*22KWMYP380/660 3*35600m供电电缆计算I=125.09A电缆选用125.09138，

46、考虑综合因素选用截面积为35mm2电缆即可为所有工作面风机供电。（3）、所以大巷皮带运输设备均由中央变电所D3#QBZ200低压开关供出使用。设备配置如下：配置皮带功率配置皮带功率电缆线路长度DTS8002部148KWSD-6502部88KWMYP380/660 3*501300m供电电缆计算I=167.7A电缆选用167.7215，根据计算选用截面积为50mm2电缆，考虑以后增加负荷等因素选用截面积为70mm2电缆即可为运输大巷以及所有工作面运输设备供电。（4）、水仓由D5#QBZ200低压开关供电。配置设备如下：配置水泵功率电缆线路长度D85-45*52台180KWMYP380/660 3

47、*50100m供电电缆计算I=127.9A电缆选用127.9138，根据计算选用截面积为35mm2电缆，考虑以后增加负荷等因素选用截面积为50mm2电缆即满足水仓及附近排水地点排水设备供电要求。（5）、车场由中央变电所D2#QBZ200低压开关供出。设备配置如下：配置探水钻配置绞车配置喷浆机电缆电缆长度ZDS1300S1台22KWJD-11.43部34.2KWPZ-51台5.5KWMYP380/660 3*35800m供电电缆计算I=37.7A电缆选用37.7113，考虑综合因素选用截面积为25mm2电缆即满足供电要求。合计功率为797.7KW。第三章 二期工程设备配置及负荷一、二期工程供电计

48、划根据二期工程生产计划，二期工程供电及设备配置分为三个阶段即前期、中期、后期，计划先开设掘进回风措施巷，另三条下山待回风措施巷贯通后陆续开工，前期在轨道巷与皮带巷的联络巷中部开拓一个移变配电硐室，供回风巷使用，中期在下车场尾部增设一个移变配电室，供另两个综掘工作面使用，二期工程后期移变分别移至各个综掘工作面附近安全距离处，并增设移变配电室。根据对掘进机负荷考虑，掘进机供电电压为1140V，其他用电设备供电电压为660V。二、二期工程前期供电二期工程前期主要掘进回风措施巷500m以及轨道大巷100m，回风措施巷为综掘工作面锚杆支护，轨道大巷为炮掘工作面锚网喷浆支护。根据现有设备及支护形式进行设备

49、配置。回风措施巷掘进面由中央变电所3#高开10KV直接供至回风大巷配电点315KVA移动变电站，轨道大巷由中央变电所D5#QBZ200低压开关供出。见图（马家岩煤业有限公司二期工程初期井下供电系统图）。配置用电设备如下：1、回风大巷配置掘进机功率配置探水钻功率配置水泵功率配置绞车功率电缆电缆长度EBJ-120TP1台212KWZDY1300S1台22KWMD280-43*41台7.5KWJD-11.42部22.8KWMYP6/10 3*35 MYP1140/660 3*35MYP660/380 3*35600m800m800m配置变压器验算=216.7KVA移变选用216.7315，所选315

50、KVA移变满足供电要求。掘进机供电电缆计算I=87.2A电缆选用87.2113，选用截面积为35mm2电缆即满足供电要求。其他负荷供电电缆计算I=38.8A电缆选用38.8113，根据计算选用截面积为25mm2电缆，考虑以后增加负荷等因素选用截面积为35mm2电缆即满足供电要求。2、轨道大巷由中央变电所D5#QBZ200低压开关供出，设备配置如下：配置刮板机配置探水钻配置水泵配置绞车配置喷浆机电缆电缆长度SGB-620/40T 2部 80KWZDY1300S1台22KWMD280-43*41台7.5KWJD-11.44部45.6KWPZ-51台5.5KWMYP380/660 3*35800m供电电缆计算I=108.1A电缆选用108.113