漳州市古雷港口陆域和加工物流区项目可行性实施报告

1、漳州市古雷港口陆域和加工物流区项目1.1 设计依据1.1.1 依据文件1.2 研究报告编制范围本工程为填海造地工程，我公司承担陆域形成范围内的总平面布置、水工建筑物、山体爆破及陆域形成等工程的可行性研究。1.3 工程可行性研究主要结论1.3.1 项目建设的必要性漳州市古雷港口经济开发区在漳州市乃至福建省的经济发展中占有重要 地位，是漳州市经济发展新的增长点，将建成以现代化临港工业为主导，具 有功能配套齐全、产业特色明显、生态环境良好的海西现代化生态港口工业 新城。漳州市古雷港口陆域和加工物流区（区）填海造地工程是漳州市古 雷港口经济开发区的起步工程，为古雷港口的建设发展提供了建设开发用地， 对

2、古雷港口经济开发区现代化生态港口工业新城的建设和发展，乃至整个海 峡西岸经济区的进一步发展，都具有非常重要的意义。1、项目建设是建设海峡西岸经济区，做大做强古雷港区，发展古雷港 经济开发区的需要。根据福建省委、省政府关于加快建设海洋经济强省的若干意见，漳州港古雷港区是海峡西岸港口群的重要组成部分，是福建省建设海峡西岸经济区纲要和福建省国民经济和社会发展第十一个五年规划纲要确定加快发展的港区，古雷港区地理区位优越，具有深水港口资源、紧靠国际航线、拥有避风锚地、后方工业用地广阔等优势，可建设一万至三十万吨级顺岸式泊位四十余个。本项目是古雷港区古雷作业区的起步工程，其建设将有力促进古雷港区的做大做强

3、。2、项目建设是发挥闽南金三角的整体优势，拉动漳州市作为第一层面 加快发展的需要。漳州市是闽南金三角的重要组成部分，其经济发展对这一地区有着重要 影响。目前漳州市经济发展位于福建省中等水平，要加快漳州市的发展步伐， 必须依靠工业推动，做大做强工业经济，使工业成为壮大总量、优化结构、 提升综合实力和竞争力的主导力量。为此必须立足自身优越的区位条件和基 础条件，重点在漳州市南部开发上取得突破，加快推进古雷港口经济区建设 的步伐，使古雷港口经济开发区与漳州开发区、南太武经贸协作区和东山湾 经济区连成一线，形成富有活力的沿海工业经济带，逐步构建南部沿海中心 城市，发挥闽南金三角的整体优势，使漳州市成为

4、福建省经济发展的第一层 面。本项目的建设将加快古雷港及其经济区的开发建设速度，成为漳州市发 展新的增长极和实现工业化的重要载体。3、项目建设有利于促进海峡西岸连片发展繁荣。随着世界经济全球化和国内市场经济体制日趋完善，国内区域经济一体化趋势已日臻明显。福建省地处东南沿海中段，位于长江三角洲和珠江三角洲南北两大经济圈中间，可以东出台湾海峡，以海峡西岸港口群为始发地通达世界，西进内陆省份，以快捷的公路通道为依托，缩短沿海港口于内陆省份大腹地的时空距离。通过全方位扩大福建省的国际开放、省际开放和省内开放，能够最大限度地调动和吸引国内外要素资源，拓展发展空间。本项目的建设将促进古雷港区的发展，通过大港

5、口带动大市场、大流通，充分发挥区位优势，进一步加强福建省与长三角经济圈和珠三角经济圈的互动，实现区域经济的分工协作，增强发展活力，使福建省成为海峡两岸经贸合作的中转枢纽，更好地为我国南部沿海和中西部地区服务，促进海峡西岸连片发展繁荣。4、项目建设有利于承接国内外产业的梯度转移，促进形成新的产业集 群。由于我国经济增长与资源供给短缺矛盾的日益突出、市场配置资源能力提高，国家战略产业、基础产业布局已发生新的变化，石化工业、装备制造业和能源工业的项目布点正在逐渐向便于资源进口、建港条件优势、淡水资源丰富、邻近产成品消费市场的沿海地区转移；同时，台湾地区正在进行新一轮对大陆投资和产业转移，出现了大企业

6、大财团和龙头企业总体战略西移的趋势，而且产业转移正在向高度化发展，资本技术密集型产业已大举向大陆转移，在空间选择上更加重视依托沿海中心城市和枢纽港口，在布局上具有注重产业链和上下游产业协调配合促进产业整体生产成本优化的特征。古雷港口经济开发区正在通过高起点规划和引进 PX 等大项目，并通过产业协作配套和上下游延伸，构建产业链，将成为福建省沿海港口工业发展的又一重点区域，古雷港区的建设将为承接国内外产业的转入提供良好的基础设施， 有利于进一步增强对外来投资者的吸引力，成为国家和地区间产业转移的优 选地之一。5、项目建设是古雷作业区整体开发建设的需要。古雷作业区现已建成 5000 吨级建材码头、5

7、000 吨级滚装码头各 1 座， 在建 5 万吨级石化码头 1 座，其他岸线处于待开发状态，但已具备开发条件。新港区开发需要交通和用地两个条件：一方面，港区开发需要先期形成 施工及临时疏港道路，同时作为临时水电配套管网的依托通道；另一方面， 港口建设需要施工临时用地，港口作业需要堆场用地。但是目前古雷作业区 南港区用海范围为浅海滩涂，只有提早实施陆域回填并进行基础加固，才能 够节省港区整体开发的建设时间和投资，因此，港区建设需要陆域先期形成。另外，古雷作业区的航道疏浚将产生大量疏浚泥沙，对于航道疏浚来说是弃 方，需要选择合适的海域进行倾废，势必对海洋环境造成污染，但对于港区 陆域形成来说，则是

8、难得的填筑材料，因此现阶段适时启动漳州市古雷港口 陆域和加工物流区（区 A、B 地块）的填海造地工程是非常必要的，既充分利用了航道疏浚产生的泥沙，符合循环经济和可持续发展的要求；又为今后古雷作业区的建设开发奠定了良好的基础，符合古雷作业区整体开发建设的需要。漳州市古雷港口陆域和加工物流区填海造地工程是漳州市古雷港区古雷作业区的起步工程，它根据福建省人民政府批准的漳州古雷区域发展建设规划、漳州市港口总体规划和福建省漳州港古雷港区古雷作业区控制性详细规划，确定古雷作业区南港区陆域前沿线位置，该工程形成陆域后作为漳州港古雷港区古雷作业区南港区的化工品罐区和堆场建设用地。漳州市古雷港口陆域和加工物流区

9、（区 A、B 地块）填海造地工程， 将进一步推动漳州港古雷港区古雷作业区的开发建设，有力的促进漳州市古雷区域发展成为以现代化临港重工业和港口物流业为主导，具有功能配套齐全、产业特色明显的海西临港重化产业基地，成为漳州市乃至福建省经济发展新的增长点。本填海工程的建设，充分体现了党的十七大“支持海峡西岸和其他台商投资相对集中地区经济发展”的精神，是对福建省委、省政府提出的“加快建设海洋经济强省”决策和漳州市委、市政府“以港立市”发展战略的具体贯彻和落实，是建设海峡西岸经济繁荣带的战略需要。综上所述，漳州市古雷港口陆域和加工物流区（区 A、B 地块）的填海造地工程是非常必要的。1.3.2 项目建设的

10、可行性 通过对福建省漳州市经济发展状况调查研究，对填海造地范围内地形水深测量、地质钻探勘察、泥沙冲淤、砂石料资源调查和其他资料的收集、论证，并对项目建设条件、协作关系、总体布局规划、水工结构、施工条件、投资估算和经济效益等方面的 调查研究、分析论证，认为在漳州港古雷港区古雷作业区南港区进行漳州市古雷港口陆域和加工物流区（区 A、B 地块）填海造地工程完全必要的，经济上是合理的，技术上是可行的。1.3.3 建设规模本工程建设规模如下 ：围堤全长 2.72km，总围填面积 47.497104m2；其中 A 地块围堤总长1.32Km，围填面积 16.3104m2；B 地块围堤总长 1.402Km，围

11、填面积31.197104m2（含山体开挖面积 5.8 万 m2）。1.3.4 投资估算及经济评价1、投资估算本工程方案一工程总投资：25533.84 万元； 方案二工程总投资：25533.84 万元。2、经济指标（按推荐方案一计算）工程总造价 25533.84 万元；建设期贷款利息万元；工程总投资万元；陆域形成施工工期预计为 9 个月。3、经济效益分析本工程是南 2#码头、南 9#、10#、11#码头后方的陆域，其直接经济效益在码头建设中作评价。此外，本工程实施是引进 PX、PTA 等落地古雷的具体配套项目，它促进了古雷开发区临港重化产业基地建设，成为漳州市乃至福建省经济发展新的增长点。其社会

12、效益是非常显著的。1.4 主要问题和建议（1）建议有关部门尽快完成工程区域的征地赔偿、退养等手续，以利于项目实施。（2）山体开挖时可能对杜古公路、通信站及高压线、房屋等造成影响， 建议业主尽早开展协调工作。第 2 章 工程区现状及问题2.1 地理位置及交通概况漳州港古雷港区古雷作业区位于福建省漳浦县古雷半岛西侧东山湾湾口东侧，地理坐标约为东经 1173430，北纬 23431823 4836范围内，与我国台湾隔海相望。古雷作业区所在的漳州市漳浦县地处厦门、汕头两个经济特区之间，作业区距厦门 77 n mile、公路 138km；距汕头 72 n mile、公路 146km；直线距离澎湖港 98

13、 n mile、高雄港 143 n mile、台中港 140 n mile。沈海高速公路和规划的漳州沿海大通道横贯半岛。高速公路杜浔互通口至古雷作业区已建成 26km 的疏港公路。于 2006 年开工的厦深铁路从经济开发区以北 60km 处经过，并规划有铁路古雷支线到达古雷港口经济开发区，疏港条件较为便利。2.2 工程区现状古雷作业区岸线条件优越，掩护条件良好，是天然深水避风良港之一。由于港区腹地经济发展较慢，古雷作业区开发建设尚处于起步阶段，港口岸线基本处于自然状态。2001 年才建成 5000 吨级明达建材综合码头一座， 2008 年建成 5000 吨级力通滚装码头一座。目前，正在建 5

14、万吨级一德液体化工码头一座。2.3 存在的问题及解决对策2.3.1 存在问题古雷半岛是一个狭长的半岛，最窄处东西宽不足 1km 且多为山地丘陵； 而现代化港口对港区用地有较高的要求，古雷港口经济区的发展也需要大量的土地以满足临港工业的需要，因此，土地缺乏是制约古雷港区及古雷经济区发展的重要因素。2.3.2 解决对策古雷港区后方有较宽的浅海及滩地，通过填海造地可以满足港区陆域用地需要，本工程根据物流区建设进程及相应用地需要，为即将建设的南 2#、南 9#、10#、11#码头提供后方陆域，其中一期工程形成区 A、B 两个地块。第 3 章 建设规模与建设标准3.1 建设规模本工程建设规模符合本工程控

15、制性详规的要求，根据设计范围所确定分界线，确定 A、B 地块建设规模如下：围堤全长 2.72km，其中 A 地块围堤总长 1.32Km，在南侧布置围堤 A-1， 长 0.707k；西侧布置围堤 A-2，距前方南 9#码头前沿线 150，长0.236k；北侧布置围堤 A-3，距南 10#、11#码头前沿线 120，长0.38k。B 地块围堤总长 1.402Km，在西侧布置围堤 B-1，长 0.7k；北侧布置围堤 B-2，长 0.702km。总围填面积47.497104m2，陆域填方量为300.5104m3；其中A地块围填面积16.3104m2，填方量为96.5104m3；B地块围填面积31.19

16、7104m2（含山体开挖面积5.8万m2），陆域填方量为204104m3。3.2 工程等级及设计标准根据本工程的重要性和使用年限，围堤 B1 为永久性建筑物，建筑物安全等级为级；建筑物围堤 A1、围堤 B2 安全等级为 III 级；围堤A2、围堤 A3 为临时建筑物。第 4 章 自然条件4.1 地理位置本拟建工程位于漳州港古雷港区的古雷作业区。漳州港古雷港区古雷作业区位于福建省漳浦县古雷半岛西侧东山湾湾口东侧，地理坐标约为东经1173430，北纬 234318234836范围内，与我国台湾隔海相望。作业区距厦门 77nmile、公路 138km；距汕头 72nmile、公路146km；直线距离

17、澎湖港 98nmile、高雄港 143nmile、台中港 140nmile。图 4-1 工程地理位置图4.2 气象根据位于东山湾南部东山岛的气象台资料，这里的气候为典型的亚热带海洋性气候，夏无高温炎热，冬无寒冷冰冻，季风较为明显，冬季多为东北风，夏季为西南风。根据东山气象台 19541980 年观测资料统计，本地区的气象特征值如下：4.2.1.气温本流域属亚热带海洋性气候，全年温湿多雨，四季如春，夏无酷暑，冬无严霜。多年平均气温20.8极端最高气温36.6极端最低气温3.8最高月平均气温27.3最低月平均气温 降水累年平均降水量10712mm累年最大降水量 15837mm累年

18、最水降水量 6742mm 累年最多月降水量 4582mm 累年最大日降水量 2295mm一年中雨量主要集中在 58 月份，占全年降水量的 61，11 月至翌年2 月份，其降水量较少，仅占全年的 9。4.2.3 风况本地区多年平均风速为 7.1m/s，常风向为 NE 向，频率占 26%，其次为ENE 向，频率占 22%，强风向为 NE 及 ENE 向，最大风速均为 40m/s。一年中除夏季（68 月）以南南西向风为主外，其余三个季节均以东北风为主。各向最大风速、平均风速及风频率统计结果见表 4-1。表 4-1东山气象台各向风速频率统计（19541980 年）风向NNNENEENEEESESESS

19、ESSSWSWWSWWWNWNWNNW最大风速19204040201816243417161610141427（m/s）平均风速2.97.83.2（m/s）频率（%）2112622112357531111此外，根据东山气象台的测风资料统计，各风级频率见表 4-2。表 4-2东山气象台各风级频率统计风级5 级6 级7 级8 级9 级10 级频率（）40.4821.027.190.750.140.024.2.4 雾况本地 35 月份为雾季，每月雾曰为 28 天。累计年平均雾曰为 306天,历年最多雾日为 46 天。4.2.5

20、 雷暴累年雷暴天数平均为 37 天，最多为 53 天，最少为 21 天，全年以 8 月份为最多，平均为 8 天，7 月次之。4.2.6 湿度累年平均相对湿度为 86%，每年三至六月空气湿度较大，达 80以上， 六月最大，达 88，十月至翌年二月空气较为干燥，相对湿度为7075。4.3 水文4.3.1 潮汐（1）基面本工程潮位基准面采用当地理论最低潮面，各基面换算关系见下图 4-2。平均海平面黄海零点当地理论最低潮面图 4-2 各基面关系（2）潮型本海区潮汐性质为不规则半日潮型，潮汐形态数为 0.58。（3）潮位特征值历年最高潮位4.46m历年最低潮位-0.35m平均高潮位3.28m平均低潮位0

21、.99m平均海平面2.10m最大潮差4.10m最小潮差0.43m平均潮差2.30m（4）设计水位极端高水位4.62m（重现期 50 年）极端低水位-0.43m（重现期 50 年）设计高水位3.72m（高潮累积频率 10）设计低水位0.38m（低潮累积频率 90）4.3.2 海流拟建工程位于古雷半岛西侧，福建海洋研究所 2003 年 5 月对古雷港区的潮流和泥沙运动进行了实地观测工作并提出了观测报告。观测结果表明：本海区的潮流特征为规则半日潮流，涨潮流方向基本为偏北向，落潮流方向基本为偏南向；在近湾口深水岸线处，涨潮流速大于落潮流速，实测最大涨潮流速为 126cm/s，流向为 355，最大落潮流

22、速为 96cm/s，流向为186；内湾落潮流速大于涨潮流速，实测最大涨潮流速为 92cm/s，流向为24，最大落潮流速为 107cm/s，流向为 192。4.3.3 波浪古雷作业区西面有陆域环抱，东北向、东北东向来的风浪由于古雷半岛的掩护，对作业区影响不大。其 NNW SWS 向临海。W 侧为东山湾，S(SSW)向直接与外海相通，W 向有塔屿、虎屿等掩护。对工程影响较大的是 S(SSW)向外海传入的波浪以及 SW、NNW(NW)向的小风区风浪。本工程主要根据国家海洋局第三研究所对工程区波浪的推算结果，拟建工程处设计波要素见下表 4-34-5：表 4-3A 地块波浪要素计算表计算点方向风 速 重

23、现期(年)计算水位计算点水深(m)H1%(m)H4%(m)H5%(m)H13%(m)Hmean (m)Tmean (s)L(m)INNW50极高15.242.492.112.031.701.085.241.36设高14.172.291.941.871.570.995.038.26设低10.861.410.644.024.75极低10.151.261.061.020.850.543.721.25S(SSW)50极高15.245.014.304.163.542.3010.1111.00设高14.174.744.083.943.362.1910.1107.87设低10.863

24、.793.263.152.691.7510.196.72极低10.153.573.082.982.541.6610.193.97JNNW50极高7.342.342.011.941.651.075.135.10设高6.272.121.821.761.500.984.830.78设低2.961.261.101.060.910.613.717.03极低2.251.030.900.870.750.503.413.87S(SSW)50极高7.344.674.114.003.542.4510.181.51设高6.274.303.843.743.342.3810.175.89设低2.962.31*2.31*

25、2.31*2.31*1.8310.153.34极低2.251.76*1.76*1.76*1.76*1.6510.146.72表 4-4B 地块波浪要素计算表计算点方向风 速 重现期(年)计算水位计算点水深(m)H1%(m)H4%(m)H5%(m)H13%(m)Hmean (m)Tmean (s)L(m)ENNW50极高10.442.652.262.191.851.195.441.72设高9.372.462.102.031.72设低6.061.701.451.401.190.774.325.93极低5.351.501.281.241.050.684.022.552设高9.

26、370.850.710.690.570.363.014.03SW50极高10.443.222.762.672.271.475.947.75设高9.373.162.712.622.241.465.946.36设低6.062.882.512.442.111.415.738.41极低5.352.792.452.382.071.415.635.892设高9.371.241.051.010.840.533.721.19S(SSW)50极高10.445.614.934.814.182.8510.195.11设高9.375.294.654.533.962.7110.190.79设低6.064.033.583

27、.483.102.1910.174.72极低5.353.743.353.272.922.0910.170.552设高9.372.522.152.081.761.136.350.80表 4-5 设 计 波 浪 要 素 表重现期方向潮位H1%(m)H5%(m)H13%(m)备注25 年一遇SSW设计高水位4.824.493.63围堤 B-110 年一遇SSW设计高水位3.252.852.51围堤 A-1NNW1.851.501.35围堤 B-22 年一遇SSW设计高水位1.981.611.35围堤 A-2NNW0.780.630.53围堤 A-34.4 地形地貌及工程泥砂4.4.1 地形地貌古雷港

28、区位于东山湾口东岸的古雷半岛，东山湾原有宽仅 620 米的八尺门海峡与诏安湾相通，1955 年建设海堤，堵死海峡通道，而成为一个南与兄弟岛渔场相通的口小腹大的海湾。拟建工程地貌类型为滨海滩涂（潮间带）组成，地形由东向西倾缓，地表高程为 0.815-4.535m。现场地上多为养殖区，东南侧有一直径 150m 左右方圆孤岛分布，岛上基岩裸露；海岸线曲折，以砂岸为主。4.4.2 工程泥砂据有关资料分析认为：东山湾内现代海岸侵蚀和堆积作用均较显著；东北向的风浪对海岸塑造起着决定性的作用，其次是潮流。根据位于东山湾西岸的东山渔港避风港资料，21 年淤浅了 1 米，附近的商港防波堤内测也有淤浅，原因主要是

29、由于人们向港内丢弃垃圾及附近岸坡冲刷的泥沙造成的。通过以上分析，对东山湾海岸和泥沙运动情况可以得到以下初步看法： 天然状态下,东山湾水深,海岸比较稳定,没有大规模的泥沙流,泥沙来源不多， 淤积物主要是悬移质的淤积速度相当缓慢。根据漳浦古雷港区总体规划数学模型试验研究的结果，规划的港区实施后，码头前沿的涨落潮流速均有一定程度的减少。因此，工程的实施对码头前沿的水流动力会有所削弱，码头周围的流态均较为平顺，港池会有一定的回淤，除了挖入式港池内淤强接近 0.3m/a 外，其余各泊位淤强均不大， 通过少量的维护可保持港池水深。4.5 工程地质4.5.1 场地工程地质条件A 地块：岩土层工程地质特征自上

30、而下分述如下：淤泥（Q4m）：全新统海相沉积层；场地内大部分钻孔均有揭露，呈浅灰、灰色,流塑，饱和，揭露厚度为 0.303.90 米；平均层厚 1.78 米，主要由粉粒、粘粒组成，含云母、腐植物及少量腐殖质,含少量贝壳，具腥臭味。该层压缩系数平均值为 0.91MPa-1,属高压缩性软弱土，力学强度低。-1 淤泥混细砂（Q4m）：全新统海相沉积层；灰、深灰色，流塑、饱和， 揭露厚度 2.13.30 米，平均层厚 2.6 米，主要由淤泥及中、细砂混合而成， 砂粒呈次棱角状，含淤泥约 60%，局部含淤泥90%，为淤泥质粘土；含云母， 腐植物及少量腐殖质，混少量贝壳屑，具腥臭味；属高压缩性软弱土，力学

31、 强度低。-2 细砂混淤泥（Q4m）：全新统海相沉积层；灰、深灰色，呈松散状， 饱和，揭露厚度 4.011.10，平均层厚 7.49 米，主要由细砂及淤泥混合而成，砂粒呈次棱角状，含淤泥约 20%；含云母，腐植物及腐殖质，混少量贝壳屑，具腥臭味；该层平均标准击数为 6 击（215），该层压缩系数平均值为 0.34MPa-1,属中等压缩性土，密实度及均匀性较差，力学强度较差。-3 细砂（Q4m）：全新统海相沉积层；深灰色、灰褐色，呈松散状，饱和，揭露厚度 0.509.10 米；平均层厚 3.28 米，主要由中、细粒石英砂粒组成，含少量粘粉粒,局部混少量淤泥或贝壳，砂粒级配差，以次棱角状为主。该层

32、平均标贯击数为 3 击（17）击，力学强度一般。淤泥质粉质粘土（Q4m）：全新统海相沉积层；呈浅灰、灰褐色,流塑，饱和，主要由粘、粉粒组成，一般含少量砂，局部含砂较多,为淤泥质粘土混砂；含有机质及腐殖质，具腥臭味；该层呈流塑状，低强度、易触变，力学强度较差，工程性能差。 该层仅在 SZK21 孔中揭露。中砂（Q3 al +pl）：上更新统冲洪积层；浅黄色、灰白色，主要由中、砾粒组成，局部夹卵石，揭露厚度 1.102.30m；平均层厚 1.73 米，含粘性土一般约 15%，局部含粘性土略小于 10%或略大于 40%，为中砂或粘性土混砂； 粗颗粒均呈次棱角状，级配一般；饱和；该层标贯实测击数 51

33、0 击，平均7 击，呈松散状，属中压缩性土，力学强度较差。该层仅在SZK17、SZK18、SZK24 孔中揭露。残积粘性土（Qel）：系花岗岩原地风化残积产物，呈灰白浅黄色， 湿，硬塑为主，局部可塑。成分为粘粒、粉粒、石英颗粒。含较多云母碎片， 其中2mm 石英颗粒2mm 颗粒约 10%，局部含2mm 颗粒略大于 20%或略小于 5%，为残积砾质粘性土或残积粘性土；母岩为中粗粒花岗岩，原岩结构特征清晰；本层分布厚度 0.64.2 米，平均层厚 2.33 米， 标准贯入试验击数 1426 击，平均值 19 击，属中压缩性土，天然状态下力学强度较高；工程性能较高。但该层属特殊性土，浸水易崩解、软化

34、。-2 残积砾质粘性土（Qel）：系花岗岩原地风化残积产物，呈灰白浅黄色，湿，硬塑为主，局部可塑。成分为粘粒、粉粒、石英颗粒。含较多云母碎片，其中2mm 石英颗粒20%。本层分布厚度 1.212.1 米，平均层厚4.33 米，标准贯入试验击数 830 击，平均值 21 击，该层压缩系数平均值为 0.31MPa-1,属中等压缩性，天然状态下力学强度较高；工程性能较高。但该层属特殊性土，浸水易崩解、软化。全风化花岗岩(r)：灰白浅黄色为主，普遍分布，厚度变化大，中细粒花岗结构，散体状。成分为石英、长石、云母。大部分长石已风化成粘土矿物，高岭土化，原岩结构形态基本保存；岩芯呈粘性土状，手捏易碎散，

35、泡水易软化；厚度 1.28.8 米，平均层厚 4.12 米，标准贯入试验击数3150 击，平均值 39 击，岩石属极软岩。力学强度较高，工程性能较好。强风化花岗岩（砂砾状）(r)：场地内普遍分布，厚度变化大，呈灰白浅黄色，中细粒花岗结构，主要由长石、石英及云母等矿物组成，部分长石已风化成粘土矿物，高岭土化，原岩结构形态清晰可辨；岩芯具散体状结构，呈砂砾状，手捏易碎散，局部下部具碎裂状结构，岩芯呈碎块状，手折可断；厚度 0.6410.3 米，平均层厚 4.91 米，标贯击数大于 50 击或反弹,岩石属极软岩，其工程地质性能较好。-1 强风化花岗岩（碎块状）(r)：场地内普遍分布，厚度变化大，呈灰

36、白浅黄色，中细粒花岗结构，主要由长石、石英及云母等矿物组成，部分长石已风化成粘土矿物，高岭土化，原岩结构形态清晰可辨；岩芯具散体状结构，呈砂砾状，手捏易碎散，局部下部具碎裂状结构，岩芯呈碎块状， 手折可断；厚度 1.469.6 米，标贯击数大于 50 击或反弹,岩石属极软岩， 其工程地质性能较好。中风化花岗岩(r52)：灰白、青灰色，混杂灰黄色，中细粒花岗结构， 成分主要为长石、石英及云母等矿物组成，沿裂隙面长石见有风化迹象；岩 石较致密坚硬，裂隙一般不发育，呈闭合状或微张开状被铁锰质等充填。未 发现有软弱夹层、洞穴及临空面。原生节理面有铁、锰质浸染现象，岩芯一 般具块状、柱状结构，局部具碎裂

37、状结构，锤击声稍脆；金刚钻进进尺缓慢， 伴有剧烈拨钻声，力学强度高。工程性能较好，岩石坚硬程度属较硬岩，岩 体完整程度为较完整，岩体基本质量等级为类；本层未钻穿。岩石天 然极限抗压强度平均值为 39.6MPa，岩石饱和极限抗压强度值为 44.6 MPa。A 地块土层地质情况见图 4-5图 4-7。B 地块：岩土层工程地质特征自上而下分述如下：-1 淤泥混砂（Q4m）：全新统海相沉积层；灰、深灰色，呈松散状，饱和，局部混淤泥量较多，普遍分布于勘区表层，平均层厚 1.91 米，主要由粉细砂、中砂、砾砂及淤泥混合而成，砂粒呈次棱角状，含淤泥约 20%；含云母，腐植物及腐殖质，混少量贝壳屑，具腥臭味；

38、该层平均标准击数为 3 击（18），属高压缩性土，低强度土层，密实度及均匀性较差，力学强度较差。细砂（Q4m）：浅黄色，浅灰色，饱和，松散状，含云母，见贝壳碎屑， 混少许粘性土。见于钻孔 XK9，属低强度，高压缩性土层，平均层厚 2.75 米。平均标准贯入击数 N=9 击（311）。-1 中粗砂（Q4m）：浅黄色、灰白色，一般呈稍密状，主要由中、砾粒组成，局部夹卵石，该层分布不连续。揭露厚度 1.702.30m；平均层厚2.0 米，含粘性土一般约 15%，局部含粘性土略小于 10%或略大于 40%，为中砂、粗砂或粘性土混砂；粗颗粒均呈次棱角状，级配一般；属中压缩性土， 力学强度一般，平均标准贯

39、入击数 N=10 击。-2 粉质粘土（Q4 m）：灰黄色，饱和，混砂不均，含铁锰结合，一般呈软塑可塑状，呈透镜体状分布。-3 砂夹粘性土（Q4 m）：灰黄色，灰色，饱和，局部夹薄层粘性土，一般呈稍密状，呈透镜体状分布。粉质粘土（Q4m）：深灰色，灰色，饱和，一般呈软塑可塑状，粘性较高，干强度较高，韧性中等，该层主要见于 XK3、XK4、XK5 号钻孔，层厚6.310.6m，平均层厚 7.87 米，该层局部分布较连续，属中等偏高压缩性、低强度土层，平均标准贯入击数 N=4 击（39）。粉质粘土（Q3 al +pl）：灰绿色、浅灰黄色，混砂不均，局部夹薄砂层； 揭露厚度 0.79.9m；平均层厚

40、3.24 米，该层分布连续，刀切面稍具光泽， 韧性中等，干强度较高；呈可塑状，该层属中压缩性土，中等强度土层，力学强度较好。平均标准贯入击数 N=9 击（612）。残积粘性土（Qel）：系花岗岩原地风化残积产物，呈灰白浅黄色，湿，可塑硬塑为主，局部可塑。成分为粘粒、粉粒、石英颗粒。含较多云母碎片，其中2mm 石英颗粒5%。局部相变为残积砂质粘性土。本层分布厚度 5.14，属中等压缩性，中等强度土层，工程性能较好。天然状态下力学强度较高，但该层属特殊性土，浸水易崩解、软化，平均标准贯入击数 N=22 击（1230）。全风化花岗岩(r)：灰白浅黄色为主，普遍分布，厚度变化大，中 细粒花岗结构，散体

41、状。成分为石英、长石、云母。大部分长石已风化成粘 土矿物，高岭土化，原岩结构形态基本保存；岩芯呈粘性土状，手捏易碎散， 泡水易软化；平均层厚 2.75 米，岩石属极软岩。力学强度较高，工程性能较好。平均标准贯入击数 N=36 击（3246）。强风化花岗岩（砂砾状）(r)：场地内普遍分布，厚度变化大，呈灰白浅黄色，中细粒花岗结构，主要由长石、石英及云母等矿物组成，部分长石已风化成粘土矿物，高岭土化，原岩结构形态清晰可辨；岩芯具散体状结构，呈砂砾状，手捏易碎散，局部下部具碎裂状结构，岩芯呈碎块状，手折可断；厚度 0.513.7 米，平均层厚 3.85 米，标贯击数大于 50 击或反弹,岩石属极软岩

42、，其工程地质性能较好。-1 强风化花岗岩（碎块状）(r)：场地内普遍分布，厚度变化大，呈灰白浅黄色，中细粒花岗结构，主要由长石、石英及云母等矿物组成，部 分长石已风化成粘土矿物，高岭土化，原岩结构形态清晰可辨；岩芯具散体 状结构，呈砂砾状，手捏易碎散，局部下部具碎裂状结构，岩芯呈碎块状， 手折可断；标贯击数大于 50 击或反弹,岩石属极软岩，其工程地质性能较好。-2 强风化辉绿岩（碎块状）(r)：灰绿色，灰绿结构，含石英，长石， 云母等矿物，节理裂隙及其发育，将原岩切割成碎块状，块径 0.66cm，其工程地质性能较好。中风化花岗岩(r)：灰白、青灰色，混杂灰黄色，中细粒花岗结构， 成分主要为长

43、石、石英及云母等矿物组成，沿裂隙面长石见有风化迹象；岩石较致密坚硬，裂隙一般不发育，呈闭合状或微张开状被铁锰质等充填。未 发现有软弱夹层、洞穴及临空面。原生节理面有铁、锰质浸染现象，岩芯一 般具块状、柱状结构，局部具碎裂状结构，锤击声稍脆；金刚钻进进尺缓慢， 伴有剧烈拨钻声，力学强度高。工程性能较好，岩石坚硬程度属较硬岩，岩 体完整程度为较完整，岩体基本质量等级为类。-1 中风化辉绿岩(r)：灰绿色，块状构造，灰绿结构，节理裂隙发育，岩芯多呈碎块状，属岩脉，岩石坚硬程度属较硬岩，岩体完整程度为较完整，岩体基本质量等级为类。B 地块土层地质情况见图 4-8图 4-10。4.5.2 地震效应分析根

44、据国标建筑抗震设计规范（GB50011-2001）、闽建设200237 号文有关规定及中国地震动参数区划图（CB18306-2001）福建省区划一览表， 拟建场地位于抗震设防烈度 7 度区，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为 0.15g，场地特征周期为 0.35s。勘区分布淤泥、-1 淤泥混细砂、淤泥质粉质粘土在度地区时具有产生震陷的可能，局部存在可液化砂层，按不利原则评价考虑，拟建建筑场地属抗震不利地段，应按有关规定设防。4.5.3 岩土工程分析评价根据区域地质资料显示，拟建场地地形较平缓，无崩塌、滑坡、泥石流等不良工程地质现象，未发现活动性断裂，拟建场地为稳定场地，周围没有大的河

45、流，填海造地工程不会对周围海域产生不利的影响，填海造地后对周边环境影响较小。填筑材料可就地取材，经地基处理后，本场地适宜拟建建筑物的建设。4.6 地震依据中国地震动参数区划图（GB18306-2001），本工程所在区域设计基本地震加速值均为 0.15g，动反应谱特征周期为 0.35S0.40S，相应抗震防烈度为度。图4-5 A地块钻孔平面图图4-6 A地块钻孔纵剖面图图4-7 A地块钻孔纵剖面图图4-8 B地块钻孔平面图图4-9 围堤B-1钻孔纵剖面图图4-10 围堤B-2钻孔纵剖面图第 5 章 总平面布置5.1 总平面布置原则（1）符合福建省漳州港古雷港区控制性详细规划（报批稿）的要求；（2

46、）按照工程建设的安排和有利于工程施工考虑，合理划分工程片区；（3）在本工程各个分块区域，合理布置围堤、施工道路，合理确定其顶 面高程，确保施工期的安全，并利于分区吹填造地和规划道路路基软基处理；（4）对各片区的围填区进行合理分区，以利于吹填海砂的充分沉淀，减少吹填造成的环境污染；（5）妥善处理工程区域临近已建、拟建和规划建构筑物的协调和衔接（如 2#、9#、10#、11#泊位以及明达码头等），确保其安全和正常运转；（6）平面布置应结合本地区环境质量要求，尽量减少本工程对周围生态环境的不利影响。（7）执行交通部海港总平面设计规范（JTJ211-99）和国家有关标准、规定。5.2 总平面布置本工程

47、的总平面布置主要包括以下区域，即采砂区、吹填区、临时航道和山体爆破区的布置。5.2.1 采砂区布置通过我公司砂源调查小组现场调查、走访、搜集整理的资料，本工程所需海砂采砂点主要来源于云宵航道工程疏浚区域、港区港池疏浚区域及东山湾三十万吨级航道工程。经计算，A 地块吹填造地需要砂量为 96.5104m3，取砂区域主要位于港区港池及调头区疏浚（明达码头西侧、北侧），疏浚区平均距 A 地块 3km，疏浚量能满足本工程需求。B 地块吹填造地需要砂量为 204104m3，取砂区域主要位于码头前沿港池及调头区、三十万吨级航道工程及进港航道工程的疏浚区，疏浚区距 B 地块 515 km，疏浚量能满足本工程需

48、求。5.2.2 围填区布置拟建工程区主要位于古雷头南北端，北端为 A 地块，A 地块为南9#、10#、11#码头后方陆域，A 地块北侧为已建的力通滚装码头、明达建材码头，南端为 B 地块，A 地块为南 2#码头后方陆域，B 地块南侧为在建的一德码头，东侧紧邻现有杜古公路。A 地块由围堤 A-1、A-2、A-3 围成，形成吹填造地面积 16.3104m2， 在 A 地块南侧布置围堤 A-1，坡顶线为南 8#与南 9#码头分界线，由于南 8# 码头后方陆域近期暂不能实施，围堤 A-1 为南侧护岸，同时兼起吹填围堰作用，长 0.707k。南 9#、10#、11#码头与陆域形成同步施工，围堤放坡不影响

49、码头基槽的开挖，西侧围堤 A-2、北侧围堤 A-3 分别距南 9#、南10#码头 150m、120m，以保证南 9#、10#、11#码头施工，围堤起吹填围堰作用，分别长 0.236、0.38k，围堤总长 1.32km。B 地块由围堤 B-1，围堤 B-2 围成，形成吹填造地面积31.197104m2（含后方 5.8104m2 山体开采）。围堤 B-1 位置为规划围堤前沿线，位于造地区西侧，呈南北走向，围堤起挡潮水和挡浪作用，受外海域潮流和波浪的影响较大，同时兼起吹填围堰作用，长 0.7k。围堤 B-2 于 造地区北侧，与南 2#码头栈桥于同一直线上，呈东西走向，起吹填围堰作用，围堤长 0.70

50、2km，南侧陆域形成边线为规划确定陆域与管廊带分界线。表 5-6 围 堤 长 度 表地块项目名称单位长度备注A 地块围堤 A-1Km0.707围堤 A-2Km0.236围堤 A-3Km0.38B 地块围堤 B-1Km0.70围堤 B-2Km0.7025.2.3 临时航道布置由于采砂量较大，且 B 地块距采砂点距离远，为了减少回填砂在施工过程对海洋环境的影响，满足海洋环境评价的要求，本工程不设置临时储砂坑。采用 1000 方自航泥驳或皮带机船直接运送（或乘潮运送）海砂到回填区卸砂回填。航道布置以水深能满足船舶航行的要求为原则。鉴于 B 地块前沿现有水深条件良好，根据航道规划，B 地块口门段为规划

51、 10 万30 万吨级单向航道，10 万吨级及其以下船舶均可利用港区内和东山湾口门外的天然水深进出港区，所以临时航道利用其天然水深，长 1140m，与规划 30 万吨级航线相接。5.2.4 施工临时便道布置在 A、B 地块围堤顶面兼做施工临时便道，与现有陆域的施工道路连接， 尽量形成环形施工主通道，新建施工道路总长 2.722Km。5.3 高程设计5.3.1 设计水位（基准面:当地理论最低潮面）设计高水位：3.72m设计低水位：0.38m极端高水位：4.62m极端低水位：0.43m5.3.2高程设计1、围堤顶高程设计根据围堤的重要程度，确定永久建筑物围堤B-1按基本不越浪设计，围堤A1、围堤B-2按允许少量越浪设计，围堤A2、围堤A3由于整个南9#、10#、11#码头后方即将全部回填，围堤顶高程应能满足吹填造地高程5.3m的要求。根据防波堤设计与施工规范（JTJ298-98）计算确定围堤设计高程。（1）围堤 B-1 按基本不越浪要求，斜坡堤上设有胸墙，胸墙的顶高程宜定在设计高水位以上 1.01.25 倍设计波高处，见表 5-1。表 5-1 围 堤 B-1