煤矿建筑结构设计规范修改

1、.中华人民共和国国家标准煤矿建筑结构设计规范（矿井部分）（修改稿）煤炭工业太原设计研究院煤矿建筑结构设计规范编制组2006 年 8 月.目 次1 总则2 术语与符号2 1 术语2 2 符号3 基本设计规定3 1 一般规定3 2 建筑结构的安全等级3 3 建筑结构的抗震设防类别4 荷载4 1 一般规定4 2 荷载组合4 3 永久荷载4 4 楼屋面活荷载4 5 吊车荷载4 6 风荷载4 7 雪荷载4 8 贮料荷载5 地基基础5 1 地基基础安全等级5 2 地基基础设计5 3 筒仓结构荷载组合.5 4 地基变形允许值5 5 地基倾斜值及沉降量5 6 山区建筑物地基基础5 7 加筋（砂石）垫层6 建筑

2、结构设计一般规定6.1 一般规定6.2 结构布置及构造要求7 井口房及井颈7.1 井口房7.2 井颈8 提升机房8.1 结构布置8.2 结构计算8.3 构造要求9 栈桥和地道91 栈桥结构布置92 栈桥结构计算93 钢桁架94 地道10 转运站10.1 结构布置10.2 结构计算.11 储煤场11.1 结构布置11.2 结构计算12 建筑设计规定12 1 一般规定12 2 防火设计12 3 主要建筑物及构筑物设计124 行政及公共建筑12 5 居住区.1总则101 为在矿井建筑结构设计中全面贯彻执行国家的技术经济政策，使煤矿建筑结构符合技术先进、经济合理、安全适用、确保质量的要求，制定本规范。

3、102 本规范适用于设计能力0.45Mt/a及以上的新建、改建和扩建煤炭矿井中地面工业建筑物或构筑物的结构设计。涉及混凝土、钢、砌体等房屋结构体系，不适用于山区窑洞、土坯房等结构设计。103 本规范是根据现行国家标准 建筑结构可靠度设计统一标准GB50068和煤炭工业矿井设计规范GB50215制定的。104 按照本规范设计时，还应符合地基基础、混凝土结构、钢结构、砌体结构等现行国家专项设计标准的要求。对地震区的建筑物或构筑物尚应符合现行国家标准建筑结构抗震设计规范GB50011和构筑物抗震设计规范GB50191的规定。2术语和符号.3基本设计规定31 一般规定311 煤矿建筑结构应分别进行承载

4、能力极限状态设计和正常使用极限状态设计。312 煤矿建筑结构应根据结构类型满足现行有关国家标准中关于稳定、承载力、变形、疲劳和抗震等方面的要求。3 2 建筑结构的安全等级321 煤矿建筑可根据工艺用途，划分为10 个工艺系统。各个系统包括的建筑见表3.2.1 。表 3.2.1矿井工艺系统建筑序号工艺系统主要建筑名称1提升系统井架、井塔、提升机房、井口房、2运输系统地道、栈桥、装运站、装车站3储煤系统筒仓、煤棚、贮煤场、半地下煤仓、挡煤墙、受煤坑、翻车机房、爬车机房、地磅、地磅沟、选矸楼4通风系统风井井口房、通风机房、空压机房、空气加热室、瓦斯抽放泵房5给排水系统水池、泵房、水塔6供配电系统地面

5、变电所7通信系统通信楼、调度中心8供热系统锅炉房、烟囱.9辅助厂房、仓机修厂、坑木加工房、煤样室、化验室、库炸药库、雷管库、设备库、设备棚、材料库、材料棚、油脂库、汽车库、汽修间10生活福利设矿灯房、浴室、任务交代室施322 煤矿建筑结构应根据不同工艺系统破坏可能产生的后果的严重性，选择不同的安全等级。各个系统结构的安全等级见表3.2.2 。表 3.2.2各工艺系统建筑结构安全等级项次结构安全等级工艺系统建筑1一级提升、通风、供配电、给排水、通信系统及炸药库、雷管库2二级运输、储煤、供热系统、生活福利设施及 1、3 项以外的一般辅助厂房和仓库3三级临时材料棚、设备棚注：用于地面以上通风、供配电

6、、给排水、通讯系统的建筑，其结构安全等级可为二级。323 同一建筑内各类结构构件的安全等级，宜与整个结构的安全等级相同。33 建筑结构的抗震设防类别.331 煤矿建筑结构应根据矿井的规模和不同工艺系统的重要性，选择不同的抗震设防类别。332 煤矿建筑结构的抗震设防类别见表3.3.2 。表 3.3.2建筑结构抗震设防类别项次类别工艺系统建筑1乙类提升、通风、供配电、给排水、通信系统及炸药库、雷管库2丙类1、3 项以外的建筑3丁类临时材料棚、设备棚注：用于地面以上通风、供配电、给排水、通讯系统的建筑，其抗震设防类别可为丙类。.4荷载41 基本规定411 矿井地面建筑结构上的荷载可分为3 类：1永久

7、荷载。在结构使用期间，其值不随时间变化或其变化可以忽略不计的荷载，如：结构自重、土压力、预应力等。2可变荷载。在结构使用期间，其值随时间变化不能忽略的荷载，如：楼地面活荷载、 屋面活荷载、 积灰荷载、吊车荷载、风载、雪载、贮料荷载、设备荷载、设备检修荷载及设备拉力等。3偶然荷载。在结构使用期限内不一定出现，一旦出现，其值很大且持续时间很短的荷载，如：爆炸力、撞击力、断绳荷载等。412 间接作用。包括：地基变形、焊接变形、温度变化和地震作用。42 荷载组合421 矿井地面建筑结构应根据使用过程中可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行效应组合，并应取各自最不利的效应组合进

8、行设计。422 结构应根据不同材料类型，分别按承载能力极限状态计算构件的稳定和强度，并按正常使用极限状态验算变形和裂缝。423 结构整体稳定、倾覆和滑移验算时，应分别采用基本组合和偶然组合进行验算。424 一般荷载的分项系数可按建筑结构荷载规范GB50009的有关规定采用。设备荷载、贮料荷载和设备拉力的分项系数可取1.3 ，.断绳荷载的分项系数取1.0 。当采用偶然荷载组合计算时，所有对结构受力有利的荷载，其分项系数均取0.9 。43 永久荷载431 自重荷载，包括结构自重和建筑永久做法。应按照建筑结构荷载规范 GB50009的有关规定计算，当自重荷载对结构受力有利时，应考虑按较轻的材料容重并

9、去除建筑做法进行验算。432 土压力，应按照建筑地基基础设计规范GB50007的有关规定计算。44 楼屋面活荷载441 矿井建筑的主要设备荷载、检修荷载、管道荷载、贮料荷载、设备拉力荷载等应由工艺专业提供。442 矿井地面建筑的一般楼地面活荷载可按表4.4.2 选用。表 4.4.2矿井地面建筑的一般楼地面活荷载建筑物名称标准值组合值频遇值准永久适用条件（kN/m系数系数值系数2）多绳提提升机直径10.01.00.950.85指提升机安摩擦升2.25装检修区的式提机提升机直径15.01.00.950.85平均值，当升机大，有 2 台及以=2.8m3.25m井塔厅提升机直径20.01.00.950

10、.85上时，按较、4.0m大的 1 台取=3.5m.导向轮及有设备的6.00.90.90.8指由较重设楼层备或部件时其他楼层4.00.70.70.6井口楼层或地面10.01.00.950.85单层缠绕式直径 3.510.01.00.950.85指提升机安提升机房直径 =4.0m15.01.00.950.85装检修区的平均值窄轨翻车机房楼层5.01.00.950.85矿车栈桥、斜井箕斗栈桥5.01.00.90.8输送机栈胶带宽2.51.00.90.8包括输送机桥、卸煤栈1000mm设备及煤桥胶带宽3.01.00.90.8重，不含头1000mm尾轮转动装置及拉紧装置强力带式输胶带宽3.01.00.

11、90.85送机栈桥1.0m胶带宽4.01.00.90.851.01.4m胶带宽5.01.00.90.851.42.0m主井井楼、选矸楼、筛分4.50.90.90.8.楼及煤仓、装车仓、装车点、转载点（站）装车添煤平台4.51.01.01.0更衣室、洗浴室、任务交3.00.70.70.6包括走廊、待室楼梯、门厅、厕所，大浴池按实际采用4.00.90.90.85用于库房矿灯房3.01.00.950.85器材库5.01.00.950.85劳保用品、仪表12.01.00.950.85其他存放较重物品（或按实际采用）井架天轮平台、检修平台5.00.80.80.7装车操作平台、无设备的2.00.70.70

12、.6操作平台、钢梯及其他休息平台变电所4.00.80.80.7或按实际采用.锅炉锅炉间房给水处理辅助楼层4.00.80.80.7浴室、休息室2.50.70.70.6提升机房、压缩空气站、20.03通风机房、器材库、配件0.0库变电所、水泵房、坑木加15.02工房、汽车库、蓄电池机0.0车库、化工库、型砂库、油脂库、爆破材料库冷加5.0t 以下加工件，20.0工车起重量 10t 以下桥间式电动吊车5.0t 以上检修设50.0备，起重量 1020t桥式电动吊车铸工车间、锻工车间30.0设备库30.050.0金属吊车起重量 5.0t30.05.或按实际采用载重在 3.0t 以下的蓄电池机车、5.0t

13、以下的汽车地面荷载采用 30.0.器材0.0库吊车起重量 10.0t50.0100.0大型机械加工车间50.0注：当按事故荷载计算提升机大厅的提升机支承梁时，对无设备区域的楼面均布活荷载可取 2.0kN/m2；443 矿井建筑结构设计时，设备荷载应乘以动力系数。动力系数可按表 4.4.3 选用。表 4.4.3 常用设备动力系数设备设备名称动力系适用条件类别数给煤往复式给煤机1.3乘设备和物料重机圆盘式给煤机1.2乘设备和物料重辊筒式给煤机1.1乘设备和物料重胶带式、链板给煤机1.1乘设备和物料重电磁振动给煤机1.3输送固定式胶带输送机（承重部1.1传动部分为 1.3 ，乘传机分）动装置重输送机

14、头轮1.2乘设备全重螺旋输送机1.1乘设备全重原煤溜槽、螺旋溜槽1.2乘设备和物料重悬臂式装车胶带输送机1.2乘设备和物料重.风机通风机（鼓风机）1.2电葫电动复式葫芦1.1芦搅拌螺旋桨搅拌机1.1适用于 2.0 、2.5 、机3.0m泥浆搅拌机1.1适用于 2.0 、2.5 、3.0m电动300400r/min 的电动机1.2乘设备全重机提升斗子提升机（头部传动装1.4乘传动装置重机置）斗子提升机（中、下部支架）1.2乘承重部分全重泵类离心泵（ 300400r/min ）1.2离心泵（ 500r/min ）1.25离心泵（ 750r/min ）1.6离心泵（ 1000r/min ）2.0离心

15、泵（ 1250r/min ）2.5其他手动、电动翻车机（非标轨2.0乘设备和物料重距）阻车器、排矸箕斗1.1垂直方向矿车、推车机、爬车机1.2垂直方向手摇、手动、电动油压闸门1.1.减速机1.3高架起重机、门式起重机1.3推煤机2.0辊筒式碎煤机3.0锤击式碎煤机5.06.0托罐梁5.0带有罐座的梁主井支承方框梁1.35主梁轨道输送机栈桥， 矿车、箕1.2乘设备和物料重斗运行栈桥45 吊车荷载451 矿井建筑中的吊车起重量及工作级别由工艺专业提供，起重量不宜超过 20t 。452 吊车荷载应根据吊车制造厂家提供的基本参数按照建筑结构荷载规范的有关规定计算。46 风荷载461 一般矿井建筑的风荷

16、载可按建筑结构荷载规范的有关规定计算。462 位于山区的矿井建筑基本风压应根据当地年最大风速资料确定。463 补充栈桥和储煤场风载体形系数，见表4.6.3 。表 4.6.3 矿井特殊构筑物风载体型系数.项次类别体型系数 s1两端风向区域abcdE开口+0.8+0.3-0.8-0.5-0.4柱面0储煤场30+1.4+0.8-0.8-1.4-1.3m-2.5+1.0+0.5-0.7-1.0-1.0+0.6+0.4-0.4-0.5-0.32封闭式+1.0-0.8-0.7-1.0栈桥bcdae03mba cd储煤场风载体型系数简图栈桥风载体型系数简图47 雪荷载471 一般矿井建筑的雪荷载可按建筑结构

17、荷载规范的有关规.定计算。472 位于山区的矿井建筑基本雪压应根据当地气象条件和地形条件确定。48 贮料荷载481 贮料荷载可按以下规定计算：1距贮料顶面 s（m）处，单位面积上的竖向压力应按下式计算：pvs（4.8.1-1 ）2距贮料顶面 s（m）处，单位面积上的水平压力应按下式计算：phk s（4.8.1-2）ktan 2 (45/ 2)（4.8.1-3）3距贮料顶面 s（m）处，单位面积上的竖向摩擦力应按下式计算：pfph（4.8.1-4 ）4. 贮料自重应按下式计算：GV（4.8.1-5 ）式中： - 贮料重力密度 (kN/m3)- 贮料内摩擦角 ( )- 贮料与结构构件间的摩擦系数3

18、V-贮料的体积（ m）482 筒仓结构中贮料荷载的计算尚应满足钢筋砼筒仓设计规范GB50077的有关规定。483 煤的物理特性参数见表4.8.3表 4.8.3 煤的物理特性参数.煤质重力密度内摩擦角摩擦系数(kN/m3)( )对砼板对钢板无烟煤8.012.025400.50.60.3烟煤8.011.525400.50.60.3精煤8.09.030350.50.60.3中煤12.014.035400.50.60.3煤矸石1635400.60.45褐煤7.010.023380.50.60.3煤粉8.09.025300.550.4粉煤灰7.08.023300.550.4焦炭6400.80.5.5.

19、地基基础51 地基基础设计安全等级划分。5.1.1 根据煤矿建（构）筑物的功能特征、规模与因地基问题可能引起建（构）筑物破坏或影响正常使用的程度，并按照3.2.3条的规定将地基基础分为三个安全等级。设计时可按表5.1.1 。表 5.1.1 地基基础设计等级设计项安全建（构）筑物和地基类型次等级重要的生产用房，包括井颈、井架、多绳摩擦式提升机井塔、井口房或井楼、提升机房、栈桥与地道、储煤场1 一级 与受煤坑、煤仓、通风机房等。复杂地质条件下的坡上建（构）筑物（包括高边坡）。场地与地基条件复杂的一般生产建（构）筑物。2 二级 除 1，3 项以外的一般生产与辅助厂房及仓库建筑。遇地基破坏不致造成较大

20、损失的建筑物，临时料棚，设备3 三级棚。5.1.1 条文说明：本条主要依据是煤炭工业矿井设计规范13，地面建筑、给排水与供热通风中的相关规定。5. 2 地基基础设计.5.2.1 地基基础设计，必须具备可靠的必要的岩土工程勘察资料。对于场地岩土条件比较简单，邻近已有勘察资料的二、三级建筑物，可由工程勘察单位根据邻近资料写出报告，作为设计依据。5.2 条文说明：有了岩土工程资料才能进行设计，这是基本建设必须遵守的程序，但近年来时有违反，从而造成许多不应有的损失，本条强调地基基础设计时， 必须具备必要的、 可靠的工程勘察资料是理所当然的。5.3 筒仓结构荷载组合5.3.1 筒仓结构是以贮料荷载为主的

21、特种结构，荷载组合时应区别于一般建筑物，在确定基础或确定桩数时， 传至基础或承台底面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合。在确定其基础或桩台高度、 计算基础结构内力， 上部结构传来的荷载效应组合和相应的基底反力， 应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，采用下列分项系数值：永久载荷分项系数可取1.2 ；可变荷载中贮料荷载分项系数可取1.3 。结构重要系数0 应取1.0 。5.3.1 条文说明：对煤炭工业建筑的高层构筑物如贮煤筒仓等，由于是以贮料为主的特种结构， 影响筒仓使用安全的主要控制荷载是筒仓构件的重力和贮料荷载。因此在荷载组合时应区别于一般高层建筑.物。而需着重体现起控

22、制作用的荷载。其特点是：5.3.2 装煤量是可变的，由最大贮煤量产生的可变荷载与结构自重产生的永久荷载，两者数值相近。因此，按照建筑结构荷载规范GB50009-2001及建筑地基基础设计规范 （GB50007-2002）相应条款，对于确定基础或桩台高度、支挡结构截面或支挡结构内力，确定配筋和和验算材料强度时， 上部结构传来的荷载效应组合和相应的基底反力，应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合。永久载荷分项系数可取 1.2 ；可变荷载中贮料分项系数可取1.3 。结构重要系数0 应取 1.0 。5.3.3 当按地基承载力确定基础底面积及埋深或按单桩承载力确定桩数时，传至基础或承台底面上的荷载效应

23、应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合。永久载荷分项系数与可变荷载分项系数均应取1.0 。5.3.2 条文说明筒仓加载速率宜进行合理控制。对于筒仓等工业构筑物， 在投运初期 3 个月内，应只装载设计容量的 1，6 个月内应只装载设计容量的1 2，之后可满仓使用（治323海水泥厂熟料筒仓的装料过程也是例证）。加载速率对地基特别是软弱地基的承载力的影响，在一定的条件下，如贮煤筒仓， 可变荷载占竖向总荷载近一半的情况下，是一个很重要的问题。、对软弱地基初期不控制储料煤荷载的加荷速率带来的问题。上海某焦化厂（配煤房）贮媒仓，由5 个直径 8m的钢筋混凝土.筒仓组成。地面以上高度为31.0m，基础埋深

24、 1.5m，基础为带肋筏基，筏厚 30cm，基底面积 46.5 10.76m2。如图 5.3.1所示。（a）纵剖面图（b）地板等值线图图 5.3.1 配煤房快速加煤引起倾斜配煤房自重 38000kN，煤可变荷载 21500kN，构筑物自重作用于基底压力为 76kPa，地基土较软弱，土性指标见表 5.3.1 。基础南侧 6.0m 以下淤泥质粘土孔隙比稍大，西南面表土层中有暗浜填复。淤泥质粘土层的抗剪强度，按未完全固结快剪试验： =13， C=12kPa；三轴不固结不排水快剪 =0，Cu =20kPa；十字板抗剪强度为 22kPa。地基承载力值：按未完全固结快剪指标计算 f k1 =122kPa；

25、按三轴快剪指标计算 f k 2 =90kPa；按十字板抗剪强度计算，极限承载力fu 为 135kPa。表 5.3.1地基的主要物理力学指标取土深土名北面钻孔南面钻孔度WweEs1-2WweEs1-2(cm)(%)(g/cm 3)(MPa)(%)(g/cm 3)(MPa)1.5-2.0亚粘土29.91.980.9765.1231.01.900.8833.493.5-4.0淤泥质54.21.661.5281.6451.81.741.3831.98粘土4.0-4.5淤泥质44.61.791.2022.9442.71.791.167亚粘土6.0-6.5淤泥质47.81.721.3521.8950.01

26、.731.3831.58粘土7.0-7.5淤泥质51.21.721.4031.8256.01.681.5371.83.粘土9.0-9.5淤泥质49.11.741.3415.6456.41.691.5371.35粘土沉降情况1）. 完工时的沉降：完工前最后三个月内平均沉降为 4.7cm，沉降速率平均为 0.5mm/d。沉降略有不均匀，南边稍大，但倾斜较小，为 0.0027 。2）. 快速加煤后沉降速率和倾斜剧增： 完工后六个月投入生产时，于五天内加满至2150t ，基础平均压力达12t/m 2，沉降速率剧增，加煤停止时，基础南边每昼夜沉降 10mm，北边每昼夜沉降 8mm；加煤停止后 9 天，南

27、边每昼夜沉降 45mm，北边每昼夜沉降 27mm，以后又逐渐减少。加煤过程中，配煤房向南倾斜 0.006 ，加煤后 7 个月倾斜已达到 0.018 ，这一阶段沉降与倾斜都急剧发展，以后仍有增加，但速率已缓和；但加煤后二年三个月，沉降速率虽逐渐降至0.52mm/d，但平均沉降已增至67cm，北边沉降 57cm，南边沉降 78cm，倾斜达到0.024 ，结构安全、正常工作均受到影响，必须采取纠偏措施。实测资料列于图5.3.2 ，图 5.3.3 ，图 5.3.4 。.图 5.3.2加煤后基础沉降速率图 5.3.3基础南北沉降差和倾斜3）. 纠倾措施：北侧堆放钢锭， 控制倾斜发展并纠倾。加煤后两年三个

28、月， 在基础北侧，离基础 30cm处开始， 5.0m 范围内堆放 3000t 钢锭，历时两个月，平均压载达到12.5t/m 2，（长度布满全基础并图 5.3.4基础沉降曲略向外延展，计48.0m）。沉降监测表明，在两个月的加荷过程中，加载 侧 即 基 础 北侧 的 沉 降 速率 自0.5mm/d 增至 3.5mm/d；而基础南边的沉降速率仍保持0.5mm/d 左右。尔后北边的沉降速率减少，南边也略有减少，两者逐渐接近， 加钢锭后半年，已减至 0.10.2mm/d。如图 5.3.5图 5.3.5北侧加钢锭后的沉降速率所示。.在北侧堆放钢锭后仅两个月，倾斜就从0.024 减至 0.016 ，并继续

29、减少。加载三年后逐渐卸载。由于侧载增加了地基的附加应力，总沉降量有所增加，卸载后六年实测最大沉降量达122cm，最小沉降量为 110cm（倾斜为 0.014 ）。分析总结：1）. 地基土质在基础之南北侧有不均匀，加之采用的基底压力120kPa，承载力取值偏大，两者组合就很可能产生基础的不均匀沉降。但分析认为，发生过大沉降的主要原因是快速加荷所致， 纠倾时北侧堆放钢锭证明上述分析论断。 堆载荷重为 12t/m 2，超过煤重 1.395 倍，但加载速率慢，历时两个月，降低为加煤速度的 1/12 ，就能使孔隙水压力有所消散， 地基的稳定性性并未破坏， 同时达到了预期的纠偏目的。2）. 快速加荷条件下

30、，应用不排水快剪条件的抗剪强度指标，承载力取小值后，沉降与倾斜都会有所减小。3）. 分级限载与限制加煤历时， 对媒仓构筑物是非常重要的指标性规定。2. 减慢加荷载速率对地基上的有效作用减慢，是和一般施工条件下加荷载速率相对而言。最典型的是软土地基上油罐充分预压，可使80100kPa 地基承载力成功的提高至250kPa。而且整个油罐的沉降比较均匀。3例如从上世纪七十年代开始应用于吹填土上建造20000m及以上的油罐，经过 97 天的预压，地基承载力从50kPa 增长到 170kPa，平.均沉降速率在 5.0mm/d 左右，实际最大速率达 8.43mm/d。油罐边缘平均沉降量为最终沉降量的 60%

31、，与桩基、挖土填砂两方案比较可分别节约 75%与 60%。3. 钢筋混凝土筒仓设计规范 （ GB50077-2003）5.4.3 条（强制性条文）规定，当地基变形计算或软地基经处理后其承载力及变形满足本规范的有关规定时， 不应在筒仓建成后再利用贮料重力预压地基。其理由是认为软弱地基经人工处理后，可达到设计要求，也就是说，处理层的地基已经能够保证结构的安全使用时， 就不应该由利用贮料预压作为处理地基的重复手段，否则将造成极大的浪费。这样的规定与当前部分贮仓地基工作的实际状况是不一致的。（ 1）当前这类构筑物上部结构的施工速度较快，加之贮料荷载占总荷载份额大。主体结构建成不会对地基土的固结压实起到

32、决定性的作用；（ 2）对于非饱和土如黄土类土等地基条件，天然地基往往也不能满足贮仓对地基承载力或变形的要求， 为了经济节约， 处理多采用有限深度复合地基方式，如强夯、加筋垫层， CFG桩复合地基等。竣工交付使用时的沉降一般能够完成总沉降的 60-75%。剩余固结沉降的历程尚需一定时间如 12 年，在此之前，地基土的强度条件不一定能够完全达到人工处理并达到最终沉降条件对时的地基强度， 利用贮料预压是一项既好又省的快速地基处理措施。 另外，预压本身就是地基处理方法之一。.5.4 地基变形容许值5.4.1 对于荷载分布无显著不均匀的高层建（构）筑物筏形或箱形基础，当基础宽度等于大于 810m，基础埋

33、深等于大于 4m，置于基本均匀的土层时，地基变形容许值可按表 5.4.1 的规定使用。表 5.4.1 高层建（构）筑物地基变形容许值建（构）筑物高宽比基础类Hg/b变形容许结构类型变形特征型值及地基土类别筏板基倾斜Hg/b（d） 30.0043Hg/b（d） 50.0025框剪、剪础力墙框筒、最大沉降160箱形基一般粘性土筒体值100础Smax（mm）粉土、砂、卵石注：倾斜指基础宽度方向的沉降差与基础宽度之比5.4 条文说明具有筏板基础或箱型基础的钢筋混凝土筒仓等高层建（构）筑物，由于结构刚度较大，能够较好地调整建（构）筑物的不均匀沉降，这种调整作用随着基础、建（构）筑物在建筑过程中刚度的逐渐

34、形成和加大，逐渐加强，但是基础及建（构）筑物刚度的增加不能调整整体倾斜，因此倾斜值是高层建（构）筑物的重要变形控制指标之一。另外，国内外资料及大量煤矿建筑物沉降资料表明，建筑物差异.沉降量与绝对沉降量存在统计规律， 基本上呈沉降量增大， 差异沉降量也增大的趋势。筒仓类型结构， 虽然高大，但按其高径比不是很大的，不同与水塔、烟囱等高耸建（构）筑物。它的另一特点是与相邻的生产系统建（构）筑物有紧密联系，同时荷载较大，若允许较大的倾斜率将会给仓下支承结构带来较大的附加应力。参照北京地区建筑地基基础勘察设计规范 表 6.2.2 实践情况拟本条文。5.5 高层建（构）筑物的地基承载力特征值，可按承载力公

35、式及其它原位测试方法综合确定， ，宜验算建（构）筑物地基的变形，使其倾斜值和沉降量不超过规定的许可值（容许值） 。5.5.1 天然地基承载力极限值可按下式计算fu ck ? N c ? c0 ? d ? N q ? q1(5.5.1)? b ? N ? .2式中 f u 地基承载力极限值（ kPa）；ck地基持力层代表性粘聚力指标值（kPa）；Nk、Nq、 N 地基承载力系数，按表5.5.1-1 确定；c 、 q 、 基础形状系数，按表5.5.2-1 确定；b、l 分别为基础 （包括箱形基础和筏形基础）底面的宽度和长度。（对大偏心荷载或恒载中永久荷载占主导长期作用的构筑物基础，采用有效受压宽度

36、B ，长度 l 代替），当基础宽度大于6.0m 时，取 b=6.0m；0 、分别为基底以上和基底组合持力层的土体平均重力密.度（ kN/m3）；位于地下水位以下且不属于隔水层的土层取浮重力密度；当基底土层位于地下水位以下且属于隔水层时，可取天然重力密度；如基底以上的地下水与基底高程处的地下水之间有隔水层，基底以上土层在计算0 时可取天然重力密度；d基础埋置深度（m），应根据不同情况下按下列规定选取：（ 1）一般自室外地面高程算起； 对于地下室采用箱形或筏形基础时，自室外天然地面起算， 采用独立主柱基或条形基础时， 自室内地面起算；（2）在填方整平地区，可自填土地面起算；但若填方在上部结构施工后

37、完成时，自填方前的天然地面起算； （3）当高层建筑周边附属建筑为超补偿基础时， 以分析和考虑周边附属建筑基底压力低于土层自重压力的影响；按公式（ 5.5.2 ）计算确定地基承载力特征值时，对于一般粘性土及粉土地基，安全系数 k 不小于 2，砂土地基 k 不小于 3。5.5.1条文说明之 1：极限承载力计算公式主要是计算实际基宽和埋深下的地基极限承载力。 当需用地基极限承载力除以安全系数计算某土层的地基承载力， 要与按浅层平板载荷试验所得地基承载力进行对比，以综合确定该层土的承载力特征值f ak 时，宜按基础埋深d=0，基础宽度按承压板宽度， 以模拟基底压力作用于半无限体表面的载荷试验，安全系数

38、 k 取 2。表 5.5.1-1极限承载力系数表kN cN qNkN cN qN05.141.000.002622.2511.8512.5415.381.000.072723.9413.2014.47.25.631.200.152825.8014.7216.7235.901.310.242927.8616.4419.3446.191.430.343030.1418.4022.4056.491.570.4566.811.720.573132.6720.6325.9977.161.880.713235.4923.1830.2287.532.060.863339.6426.0935.1997.922.251.033442.1629.4441.06108.352.471.223546.1233.3048.03118.802.711.443650.5937.7556.31129.282.971.69