16m空心板梁预应力张拉计算书

1、.漳州台商投资区奥特莱斯大道工程后张法 16m空心板梁预应力张拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部2014-6-18.目录一、张拉条件 .1二、张拉方法 .1三、张拉程序 .1四、锚具、钢绞线 .1五、钢绞线的穿束 .1六、千斤顶、油表 .1七、张拉操作 .2八、实际伸长量的计算和测量.2九、伸长率的计算 .2十、预应力钢束的封头.2十一、施加预应力的注意事项.2十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表.2十三、钢绞线伸长量计算.5十四、孔道压浆 .6十五、安全措施 .7十六、预应力施工人员和机具统计表.8.后张法 16m空心板梁预应力张拉方案及计算书一、张拉条件砼强度达到设计强度

2、100%以上，并且混凝土龄期不小于14d，方可张拉。二、张拉方法所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。三、张拉程序0初应力（ 10%） 20%应力 1.0 应力（持荷 2min）后锚固，张拉顺序为：16.0m(h=0.8m) 简支梁张拉顺序为：左n1右 n2右 n1左 n2，钢束应对称交错逐步加载张拉；四、锚具、钢绞线本工程采用 ym15系列锚具。钢绞线采用 15.2mm钢绞线。锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行效验。五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由

3、人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。预应力钢束明细表，如下:板位钢束参数计算长下料长延伸量束预应力钢束张拉端锚波纹管总螺旋筋总编号度（ mm）度（mm） （mm）数共长（ m）具（套）长（ m）长（ m）1m=4156071680748.9233.64 15-430.616.8中板4 15-32n=3156571685748.1233.730.812.1边板（悬臂长 c1m=5156071680748.9233.64 15-530.618.5605mm）2n=4156571685748.1233.74 15-430.716.8边板（悬臂长 c1m=4156071680748.9233.64 1

4、5-430.616.8605mm）2n=4156571685748.1233.74 15-430.716.8六、千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。.七、张拉操作千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。 l= l1+l2； l1- 从初始拉力至最大张拉力之间的实际伸长量； l2- 初始拉力

5、以下推算伸长量（相邻级的伸长度） ；九、伸长率误差的计算（实测伸长量 -理论伸长值） /理论伸长值 100%，张拉过程中该误差应小于 6%。十、预应力钢束的封头张拉工序完成后经监理工程师同意后，对外露钢绞线进行切割，锚固后的外露长度必须满足10-50mm 的要求。封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧，确保压浆质量。十一、施加预应力的注意事项1、钢束中的每一根钢绞线应从相对应的锚环孔中穿出，不允许出现钢绞线拧筋现象。2、锚具中心线与孔道中心线重合。3、张拉机油箱应保持85%的油位，不足时用相投油液补充。4、连续张拉油泵的千斤顶的油管应保持清洁，连接时要紧密不的漏油。5、张拉机具出现不正常现象，应重新进

6、行效验。十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表锚下控制力： 0.75fpk=0.75 1860=1395mpa单根 15.2 钢绞线张拉力 =13951061.410-4=195300（n） =195.3(kn) (140mm2 为单根 15.2 钢绞线截面面积 )各线性回归方程详见“千斤顶标定报告”。中梁、边梁各级张拉应力详见下表：奥特莱斯中桥 16m预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算.千斤顶编号： 0#,油压表编号： 2013.3.347钢钢绞梁板束张拉张拉控制力 (kn)类型编线阶段号根数110%195.378.12225%195.3195.3n14350%195.3390.

7、6475%195.3585.9中梁5100%195.3781.2110%195.358.59225%195.3146.48n23350%195.3292.95475%195.3439.435100%195.3585.9千斤顶编号： 1#,油压表编号： 2013.3.378钢钢绞梁板束张拉张拉控制力 (kn)类型编线阶段号根数110%195.378.12225%195.3195.3n14350%195.3390.6475%195.3585.9中梁5100%195.3781.2110%195.358.59225%195.3146.48n23350%195.3292.95475%195.3439.4

8、35100%195.3585.9张拉力 (x:kn) 与油压 (y:mpa) 回归方程： y=0.0518x+0.454,分段累计油压表论理论理读数伸长量伸长量(mpa)(mm)(mm)4.505.75.710.578.614.320.6914.328.630.8014.342.940.9214.357.23.495.75.78.048.514.215.6314.228.423.2214.242.630.8014.256.8张拉力 (x:kn) 与油压 (y:mpa) 回归方程： y=0.0518x+0.236,油压表分段累计理论理论读数伸长量伸长量(mpa)(mm)(mm)4.285.75.

9、710.358.614.320.4714.328.630.5914.342.940.7014.357.23.275.75.77.828.514.215.4114.228.423.0014.242.630.5914.256.8奥特莱斯中桥16m预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算.千斤顶编号： 0#,油压表编号： 2013.3.347钢钢绞梁板束张拉线类型编张拉控制力 (kn)根阶段号数110%195.378.12225%195.3195.3n14350%195.3390.6475%195.3585.9边梁5100%195.3781.2110%195.378.12225%195.3195.3n1

10、4350%195.3390.6475%195.3585.95100%195.3781.2千斤顶编号： 1#,油压表编号： 2013.3.378钢钢绞梁板束张拉线类型编张拉控制力 (kn)根阶段号数110%195.378.12225%195.3195.3n14350%195.3390.6475%195.3585.9边梁5100%195.3781.2110%195.378.12225%195.3195.3n24350%195.3390.6475%195.3585.95100%195.3781.2张拉力 (x:kn) 与油压 (y:mpa) 回归方程： y=0.0518x+0.454,分段累计油压表

11、论理论理读数伸长量伸长量(mpa)(mm)(mm)4.505.75.710.578.614.320.6914.328.630.8014.342.940.9214.357.24.505.75.710.578.514.220.6914.228.430.8014.242.640.9214.256.8张拉力 (x:kn) 与油压 (y:mpa) 回归方程： y=0.0518x+0.236,油压表分段累计理论理论读数伸长量伸长量(mpa)(mm)(mm)4.285.75.710.358.614.320.4714.328.630.5914.342.940.7014.357.24.285.75.710.35

12、8.514.220.4714.228.430.5914.242.640.7014.256.8奥特莱斯中桥16m预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算.千斤顶编号： 0#, 油压表编号： 2013.3.347张拉力 (x:kn) 与油压 (y:mpa) 回归方程： y=0.0518x+0.454,钢分段累计钢梁板绞张拉油压表论理论束理类型线张拉控制力 (kn)读数伸长量编阶段伸长量根(mpa)(mm)号(mm)数110%195.397.65225%195.3244.125n15350%195.3488.25475%195.3732.375边梁5100%195.3976.5110%195.378.1

13、2225%195.3195.3n14350%195.3390.6475%195.3585.95100%195.3781.2千斤顶编号： 1#,油压表编号： 2013.3.378钢钢绞梁板束张拉线类型编张拉控制力 (kn)根阶段号数110%195.397.65225%195.3244.125n15350%195.3488.25475%195.3732.375边梁5100%195.3976.5110%195.378.12225%195.3195.3n24350%195.3390.6475%195.3585.95100%195.3781.25.515.75.713.108.614.325.7514.

14、328.638.3914.342.951.0414.357.24.505.75.710.578.514.220.6914.228.430.8014.242.640.9214.256.8张拉力 (x:kn) 与油压 (y:mpa) 回归方程： y=0.0518x+0.236,油压表分段累计理论理论读数伸长量伸长量(mpa)(mm)(mm)5.295.75.712.888.614.325.5314.328.638.1714.342.950.8214.357.24.285.75.710.358.514.220.4714.228.430.5914.242.640.7014.256.8十三、钢绞线伸长量

15、计算-(kx+ )/（kx+ ）pp=p(1-e l=pp l/a p ep.pp预应力筋平均张拉力（ n）p预应力筋张拉端的张拉力（n）e常数（ e=2.7183）k孔道偏差摩擦系数（取0.0015）x从张拉端至计算截面积的孔道长度，该长度应加上千斤顶和锚具的工作长度350mm。 孔道摩擦系数（取0.25） 从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）l 预应力筋长度（ mm）a p预应力筋的截面面积（ mm2）(取 140mm2)ep预应力筋的弹性模量（取1.95105n/mm2）当每束钢绞线中钢绞线根数发生变化时，只是增加张拉力，单根钢绞线伸长量不变。分段详细计算见下表：奥特

16、莱斯中桥16m预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算(n1)分段局部预应中各预应预应分段分偏差预应分段分段总伸钢绞力筋曲线力筋张拉力筋终点段预应对摩力筋kx+u起点平均长量线分段的切和孔控制弹性张拉伸长力筋擦的截面(x 单e-(kx+u )张拉张拉( 一编长度线夹道壁力模量力 pz=pq量分段l影响(kn)apep位 :m)力 pqe -(kx+u )力 p端 )号角和的摩系数(mm2)(kn)(kn)l(mm)(mm)k擦系(n/mm2)(kn)l(mm)(rad)数 uab1229.00.001500.25195.31401950000.001840.99816195.3194.94195

17、.1208.78n1bc1396.00.00150.06980.25195.31401950000.019550.98064194.940191.167193.0479.8757.21cd5528.50.001500.25195.31401950000.008290.99174191.167189.588190.37638.55钢束图 :附注 :1、采用两端同时对称张拉。奥特莱斯中桥 16m预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算(n2).分段局部预应预应中各预应预应总伸偏差力筋力筋曲线张拉力筋力筋分段起分段平分 段长量预应对摩和孔kx+u分段终点钢绞线分段的切控制截面弹性e-(kx+u点张拉均

18、伸长量( 一力筋擦的道壁(x 单 )张拉力端 )编 号长度线夹力积模量力张 拉分段影响的摩位:m)pz(kn)l角和(kn)apeppq(kn)力 p(kn)l(mm)l系数擦系(mm)(mm2)(n/mm2)(mm)k数 u(rad)ab21200.001500.25195.31401950000.0031800.99683195.3194.681194.99115.14n2bc15710.00150.15710.25195.31401950000.041630.95923194.991187.041191 .01610.9956.77cd4487.50.001500.25195.31401950000.006730.99329187.041185.786186.41430.64钢束图 :附注 :1、采用两端同时对称张拉。十四、孔道压浆预应力钢绞线张拉后，10h-14d 内应尽快组织压浆。压浆所用的水、水泥、外加剂等均由实验室确定并符合设计和规范要求。压浆前对孔道进行清洁处理，并用