5-1附录一 储罐设计核算表_W

1、1I雇才、夕哎土 夕Guangdong University of T氏 hnology茂名石化年产南万吨 I- 三 乙蔽叔丁醋项目 储撬设计核算彖 指导老师： 方岩雄、郑育荚、张维刚团队成员： 王 莹、陈佳漫、 蔡浩航、 潘月华、黄文玉 2018.08表 1-1 乙酸储罐设计结果表钢制球形储罐计算单位广东工业大学 XZCT 团队计算条件简图拉杆与支柱连接形式相邻球壳形式桔瓣式近震还是远震近震地震设防烈度6场地土类别1球壳分带数3支柱数目 n12一根支柱上地脚螺栓个2压力试验类型液压地面粗糙度类别C充装系数 k0.90公称容积1000.0m3球罐中心至支柱底板底面的距离 H04750.0mm拉

2、杆与支柱交点至基础的距离 l70.0mma 点(支柱与球壳连接最低点)至球罐中心水平面的距离 La2700.0mm支柱类型轧制钢管支柱外直径 do165.0mm支柱厚度22.0mm拉杆直径16.0mm耳板和支柱单边焊缝长 L110.0mm拉杆和翼板单边焊缝长 L210.0mm支柱和球壳焊缝焊脚尺寸 S10.0mm耳板和支柱焊缝焊脚尺寸 S 110.0mm拉杆和翼板焊缝焊脚尺寸 S210.0mm球壳钢板负偏差 C10.3mm球壳腐蚀裕量 C22.0mm拉杆腐蚀裕量 CT2.0mm地脚螺栓腐蚀裕量 CB2.0mm支柱底板腐蚀裕量 Cb2.0mm保温层厚度5.0mm保温层密度300.0kg/m3设计

3、压力 p0.12MPa试验压力 pT0.15MPa设计温度30.0基本风压值 q0450.0N/m2基本雪压值 q0.0N/m2物料密度r21100.0kg/m319广东工业大学寻找春天团队附件质量 m750.0kg焊接接头系数f0.85支柱底板与基础的摩擦系数fS0.4球壳内径 Di12300.0mm球壳材料名称S30408支柱材料名称10(GB8163)支柱底板材料名称Q235-B地脚螺栓名称30CrMoA拉杆材料名称10(GB8163)销子材料名称20耳板材料名称Q235-B翼板材料名称Q235-B自上而下带号液柱高 ( 非 JB/T 标准时输入)校核球壳名义厚度 dn mm12.06.

4、024.08.036.08.0456789材料性能设计温度下球壳材料的许用应力137.0MPa支柱材料的许用应力136.7MPa壳体材料常温屈服点205.0MPa支柱材料常温屈服点205.0MPa支柱底板材料常温屈服点215.0MPa地脚螺栓材料常温屈服点500.0MPa拉杆材料常温屈服点205.0MPa销子材料常温屈服点245.0MPa耳板材料常温屈服点235.0MPa翼板材料常温屈服点235.0MPa支柱和球壳角焊缝许用剪应力49.2MPa耳板和支柱角焊缝许用剪应力49.2MPa拉杆和翼板角焊缝许用剪应力49.2MPa地脚螺栓材料许用剪应力200.0MPa支柱底板材料许用弯曲应力143.3

5、MPa拉杆材料的许用应力136.7MPa销子材料的许用剪应力98.0MPa耳板材料的许用压应力213.6MPa设计球壳时球壳的计算厚度,设计厚度及名义厚度 自上而下带号 计算厚度 mm设计厚度 mm名义厚度 mmd =pciDi4s tf - pcid +C 2dn =13.223.233.2456789校核球壳时球壳设计温度下壳壁的计算应力 自上而下带号 计算应力MPao t = p (D + d ) /(4d )ciiee199.8合格 264.8合格 364.8合格 456789试验压力校核 试验压力 p T0.15MPa试验压力下球壳的应力s T146.1MPa校核试验压力 合格 球罐

6、质量计算 球壳质量 m1=pD 2d r 10-9= 29887.2cp n 1kg物料质量 m = p D 3r k 10-9 =964604.226 i 2kg压力试验时流体的质量 m = p D 3r 10-9 =974347.736 i 3kg积雪质量 m = p D 2qC 10-6 =0.044g oSkg保温层质量 M5 =715.4kg支柱和拉杆的质量 m6 =4543.0kg附件质量 m7 =50.0kg操作状态下的球罐质量 mo = m1+m2+m4+m5+m6+m7=999799.7kg压力试验状态下的球罐质量 mT =m1+m3+m6+m7=1008827.8kg球罐最

7、小质量 mmin =m1+m6+m7=34480.1kg地震载荷计算 支柱横截面的惯性矩 I = p (d 4 - d 4) =25861284.064oimm4拉杆影响系数 l 2 2l x = 1 - 3 - =0.999 H0 H0 球罐的基本自振周期 m H 3x 10-32.3824T = p0 0=3nE S Is地震影响系数 a0.0000球罐的水平地震力 Fe=Czamog=0.0N风载荷计算 系数 x 1 =2.4529614风振系数 K2=1+0.35x1=1.859风压高度变化系数 f10.532球罐的水平风力 Fw=(p/4)D2 k k q f f X10-6 =2.

8、334e+040 1 2 o 1 2N弯矩计算 由水平地震力和水平风力引起的 最大弯矩 Mmax=Fmax L=1.092e+08Nmm支柱计算 操作状态下的重力载荷 G = m0g =8.171e+050nN压力试验状态下的重力载荷 G = mT g =8.244e+05TnN最大弯矩对支柱产生的垂直 载荷的最大值 (Fi)max=2.961e+03N拉杆作用在支柱上的垂直 载荷的最大值 (Pi-j)max=8.554e+01N以上两力之和的最大值 (Fi+Pi-j)max=1.562e+03N操作状态下支柱的最大垂直载荷 Wo=Go+(Fi+Pi-j)max=8.186e+05N压力试验状

9、态下支柱的最大垂直载荷 W = G + 0.3(F + P )Fw =8.249e+05TTii+ j m ax Fm axN操作状态下支柱的偏心弯矩 M= s 0e RiW 0 (1- m) =1.570e+0601EN.mm压力试验状态下支柱的偏心弯矩 M= s T e R iW T (1 - m) =2.075e+06T1EN.mm操作状态下支柱的附加弯矩 M= 6E S Is 0e Ri (1- m) =2.638e+0602H 2 E0N.mm压力试验状态下支柱的附加弯矩 6E Is RM=sTe i (1- m) =3.460e+06T2H02 EN.mm操作状态下支柱的总弯矩 M

10、o=Mo1 + Mo2=4.209e+06N.mm压力试验状态下支柱的总弯矩 MT=MT1 + MT2=5.535e+06N.mm支柱底板计算 支柱底板直径 Db=100.0mm底板的压应力 o= 4W m ax = 105.03bcpD 2bMPa底板计算厚度 d =3s l2bc b+Cb=50.19bs bmm底板名义厚度 d b =51mm拉杆、销子、耳板和翼板计算 拉杆的最大拉力 (Pi- j )F = max =3891.0TCOSbN拉杆螺纹小径 FTd = 1.13 +CT=8.029Ts Tmm拉杆的螺纹公称直径 M16mm销子直径计算值 d = 0.8FT=5.0pt Pm

11、m销子直径 dP=6mm耳板厚度计算值 d =FT=3.04cd s Pcmm耳板厚度 dc=4mm翼板厚度计算值 d = dcs s =1.52a2s smm翼板厚度 da=2mm耳板与支柱连接焊缝的剪切应力 FT=27.61.41L1S1MPa应力校核结果 合格 拉杆与翼板连接焊缝的剪切应力 FT=13.82.82L2 S2MPa应力校核结果 合格 支柱与球壳连接最低点 a 的应力校核 操作状态下a 点的剪切应力 t = G 0 + (Fi)m ax =25.702 L dw eaMPa压力试验状态下 a 点的剪切应力 G + 0.3( F )Fw Ti max FtT =max =25.

12、92 LwdeaMPa操作状态下物料在 a 点的 液柱静压力 poa=hoar2g 10-9=0.000MPa液压试验状态下液体 在 a 点的液柱静压力 pTa=hTa 1000g10-9=0.087MPa操作状态下 a 点的纬向应力 o= ( p + poa )(D i + d ea ) =ol4dea64.8MPa压力试验状态下 a 点的纬向应力 o= (pT + pTa )(Di + d ea ) =T14dea127.8MPa操作状态下a 点的组合应力 soa=sol + to=90.5MPa应力校核 合格 压力试验状态下 a 点的组合应力 sTa=sTl + tT=153.7MPa应

13、力校核 合格 支柱与球壳连接焊缝的强度校核 支柱与球壳连接焊缝的剪切应力 t=W=20.9w1.41L SwMPa应力校核 合格 球壳许用压力计算 设计温度下球壳最大允许工作压力 pw0.140MPa外压 A 值 0.0001159外压 B 值 14.9MPa球壳许用外压绝对值 p0.0074MPa支柱稳定性校核 单个支柱的横截面积 A = p (d 2 - d 2 ) =9883.540imm2单个支柱的截面系数 p (d 4 - d 4 )Z =0i =313470.132d0mm3支柱的惯性半径 g =I =51.2iAmm支柱长细比 l = K 3 H 0 =92.86g i轴心受压支

14、柱的稳定系数Fp0.72821操作状态下支柱的稳定性 Wb M=130.2f O + m OWP A gZ (1 - 0.8 O )WEXMPa压力试验状态下支柱的稳定性 W T + b m M T=136.3f P AgZ (1 - 0.8 W T )W EXMPa稳定性校核结果 合格 地脚螺栓计算 拉杆作用在支柱上的水平力 Fc=(Pi-j)max tgb=3890.1N支柱底板与基础的摩擦力 F = f m m in g =11271.1sSnN地脚螺栓的螺纹小径 d = 1.13 Fc - Fs + C =不计算 Bn tB dbmm地脚螺栓 M42 定位地脚螺栓 mm表 1-2 叔丁

15、醇储罐设计结果表钢制球形储罐计算单位广东工业大学 XZCT 团队计算条件简图拉杆与支柱连接形式相邻球壳形式桔瓣式近震还是远震近震地震设防烈度6场地土类别1球壳分带数3支柱数目 n4一根支柱上地脚螺栓个4压力试验类型液压地面粗糙度类别C充装系数 k0.90公称容积400.0m3球罐中心至支柱底板底面的距离 H05000.0mm拉杆与支柱交点至基础的距离 l4000.0mma 点(支柱与球壳连接最低点)至球罐中心水平面的距离 La2000.0mm支柱类型轧制钢管支柱外直径 do170.0mm支柱厚度23.0mm拉杆直径30.0mm耳板和支柱单边焊缝长 L115.0mm拉杆和翼板单边焊缝长 L210

16、.0mm支柱和球壳焊缝焊脚尺寸 S10.0mm耳板和支柱焊缝焊脚尺寸 S 115.0mm拉杆和翼板焊缝焊脚尺寸 S210.0mm球壳钢板负偏差 C10.3mm球壳腐蚀裕量 C22.0mm拉杆腐蚀裕量 CT2.0mm地脚螺栓腐蚀裕量 CB2.0mm支柱底板腐蚀裕量 Cb2.0mm保温层厚度5.0mm保温层密度300.0kg/m3设计压力 p0.12MPa试验压力 pT0.15MPa设计温度30.0基本风压值 q0450.0N/m2基本雪压值 q0.0N/m2物料密度r2900.0kg/m3附件质量 m750.0kg焊接接头系数f0.85支柱底板与基础的摩擦系数fS0.4球壳内径 Di9200.0

17、mm球壳材料名称Q345R支柱材料名称16Mn支柱底板材料名称Q235-B地脚螺栓名称25Cr2MoVA拉杆材料名称10(GB8163)销子材料名称20耳板材料名称Q235-B翼板材料名称Q235-B自上而下带号液柱高 ( 非 JB/T 标准时输入)校核球壳名义厚度 dn mm101.56.0113.06.0124.56.0131415161718材料性能设计温度下球壳材料的许用应力189.0MPa支柱材料的许用应力206.7MPa壳体材料常温屈服点345.0MPa支柱材料常温屈服点310.0MPa支柱底板材料常温屈服点215.0MPa地脚螺栓材料常温屈服点735.0MPa拉杆材料常温屈服点2

18、05.0MPa销子材料常温屈服点245.0MPa耳板材料常温屈服点235.0MPa翼板材料常温屈服点235.0MPa支柱和球壳角焊缝许用剪应力74.4MPa耳板和支柱角焊缝许用剪应力56.4MPa拉杆和翼板角焊缝许用剪应力49.2MPa地脚螺栓材料许用剪应力294.0MPa支柱底板材料许用弯曲应力143.3MPa拉杆材料的许用应力136.7MPa销子材料的许用剪应力98.0MPa耳板材料的许用压应力213.6MPa设计球壳时球壳的计算厚度,设计厚度及名义厚度 自上而下带号 计算厚度 mm设计厚度 mm名义厚度 mmd =pciDi4s tf - pcid +C 2dn =11.721.731.

19、7456789校核球壳时球壳设计温度下壳壁的计算应力 自上而下带号 计算应力MPao t = p (D + d ) /(4d )ciiee174.6合格 274.6合格 374.6合格 456789试验压力校核 试验压力 p T0.15MPa试验压力下球壳的应力s T149.4MPa校核试验压力 合格 球罐质量计算 球壳质量 m1=pD 2d r 10-9= 12540.4cp n 1kg物料质量 m = p D 3r k 10-9 =330253.326 i 2kg压力试验时流体的质量 m = p D 3r 10-9 =407720.136 i 3kg积雪质量 m = p D 2qC 10-

20、6 = 0.044g oSkg保温层质量 M5 =400.3kg支柱和拉杆的质量 m6 =2006.6kg附件质量 m7 =50.0kg操作状态下的球罐质量 mo = m1+m2+m4+m5+m6+m7=345250.7kg压力试验状态下的球罐质量 mT =m1+m3+m6+m7=422317.2kg球罐最小质量 mmin =m1+m6+m7=14597.0kg地震载荷计算 支柱横截面的惯性矩 I = p (d 4 - d 4) =29392968.064oimm4拉杆影响系数 l 2 2l x = 1 - 3 - =0.104 H0 H0 球罐的基本自振周期 m H 3x 10-30.791

21、4T = p0 0=3nE S Is地震影响系数 a0.0000球罐的水平地震力 Fe=Czamog=0.0N风载荷计算 系数 x 1 =1.5748655风振系数 K2=1+0.35x1=1.551风压高度变化系数 f10.532球罐的水平风力 Fw=(p/4)D2 k k q f f X10-6 =1.090e+040 1 2 o 1 2N弯矩计算 由水平地震力和水平风力引起的最大弯矩 Mmax=Fmax L=1.090e+07Nmm支柱计算 操作状态下的重力载荷 G = m0g =8.464e+050nN压力试验状态下的重力载荷 G = mT g =1.035e+06TnN最大弯矩对支柱

22、产生的垂直 载荷的最大值 (Fi)max=1.185e+03N拉杆作用在支柱上的垂直 载荷的最大值 (Pi-j)max=4.741e+03N以上两力之和的最大值 (Fi+Pi-j)max=5.926e+03N操作状态下支柱的最大垂直载荷 Wo=Go+(Fi+Pi-j)max=8.524e+05N压力试验状态下支柱的最大垂直载荷 W = G + 0.3(F + P )Fw =1.037e+06TTii+ j m ax Fm axN操作状态下支柱的偏心弯矩 M= s 0e RiW 0 (1- m) =1.232e+0601EN.mm压力试验状态下支柱的偏心弯矩 M= s T e R iW T (1

23、 - m) =2.021e+06T1EN.mm操作状态下支柱的附加弯矩 M= 6E S Is 0e Ri (1- m) =2.044e+0602H 2 E0N.mm压力试验状态下支柱的附加弯矩 6E Is RM=sTe i (1- m) =2.756e+06T2H02 EN.mm操作状态下支柱的总弯矩 Mo=Mo1 + Mo2=3.276e+06N.mm压力试验状态下支柱的总弯矩 MT=MT1 + MT2=4.777e+06N.mm支柱底板计算 支柱底板直径 Db=100.0mm底板的压应力 o= 4W m ax = 132.05bcpD 2bMPa底板计算厚度 d =3s l2bc b+Cb

24、=60.19bs bmm底板名义厚度 d b =61mm拉杆、销子、耳板和翼板计算 拉杆的最大拉力 (Pi- j )F = max =9051.0TCOSbN拉杆螺纹小径 FTd = 1.13 +CT=11.196Ts Tmm拉杆的螺纹公称直径 M30mm销子直径计算值 d = 0.8FT=7.7pt Pmm销子直径 dP=8mm耳板厚度计算值 d =FT=5.30cd s Pcmm耳板厚度 dc=6mm翼板厚度计算值 d = dcs s =2.65a2s smm翼板厚度 da=3mm耳板与支柱连接焊缝的剪切应力 FT=28.51.41L1S1MPa应力校核结果 合格 拉杆与翼板连接焊缝的剪切

25、应力 FT=32.12.82L2 S2MPa应力校核结果 合格 支柱与球壳连接最低点 a 的应力校核 操作状态下a 点的剪切应力 t = G 0 + (Fi)m ax =55.402 L dw eaMPa压力试验状态下 a 点的剪切应力 G + 0.3(F )FwtTi max FmaxT =2 L d=67.7w eaMPa操作状态下物料在 a 点的 液柱静压力 poa=hoar2g 10-9=0.000MPa液压试验状态下液体 在 a 点的液柱静压力 pTa=hTa 1000g10-9=0.065MPa操作状态下 a 点的纬向应力 o= ( p + poa )(D i + d ea ) =

26、ol4dea74.6MPa压力试验状态下 a 点的纬向应力 o= (pT + pTa )(Di + d ea ) =T14dea133.5MPa操作状态下a 点的组合应力 soa=sol + to=130.0MPa应力校核 合格 压力试验状态下 a 点的组合应力 sTa=sTl + tT=201.2MPa应力校核 合格 支柱与球壳连接焊缝的强度校核 支柱与球壳连接焊缝的剪切应力 t=W=35.5w1.41L SwMPa应力校核 合格 球壳许用压力计算 设计温度下球壳最大允许工作压力 pw0.258MPa外压 A 值 0.0001005外压 B 值 13.4MPa球壳许用外压绝对值 p0.004

27、9MPa支柱稳定性校核 单个支柱的横截面积 A = p (d 2 - d 2 ) =10621.740imm2单个支柱的截面系数 p (d 4 - d 4 )Z =0i =345799.632d0mm3支柱的惯性半径 g =I =52.6iAmm支柱长细比 l = K 3 H 0 =95.05g i轴心受压支柱的稳定系数Fp0.52656操作状态下支柱的稳定性 Wb M=164.1f O + m OWP A gZ (1 - 0.8 O )WEXMPa压力试验状态下支柱的稳定性 W T + b m M T=204.1f P AgZ (1 - 0.8 W T )W EXMPa稳定性校核结果 合格

28、地脚螺栓计算 拉杆作用在支柱上的水平力 Fc=(Pi-j)max tgb=7710.1N支柱底板与基础的摩擦力 F = f m m in g =14314.8sSnN地脚螺栓的螺纹小径 d = 1.13 Fc - Fs + CBn tdbB=不计算 mm地脚螺栓 M40 定位地脚螺栓 mm表 1-3 乙酸叔丁酯储罐设计结果表钢制球形储罐计算单位广东工业大学 XZCT 团队计算条件简图拉杆与支柱连接形式相邻球壳形式桔瓣式近震还是远震近震地震设防烈度6场地土类别1球壳分带数3支柱数目 n4一根支柱上地脚螺栓个4压力试验类型液压地面粗糙度类别C充装系数 k0.90公称容积200.0m3球罐中心至支柱

29、底板底面的距离 H01800.0mm拉杆与支柱交点至基础的距离 l70.0mma 点(支柱与球壳连接最低点)至球罐中心水平面的距离 La1450.0mm支柱类型轧制钢管支柱外直径 do90.0mm支柱厚度16.0mm拉杆直径15.0mm耳板和支柱单边焊缝长 L110.0mm拉杆和翼板单边焊缝长 L210.0mm支柱和球壳焊缝焊脚尺寸 S10.0mm耳板和支柱焊缝焊脚尺寸 S 110.0mm拉杆和翼板焊缝焊脚尺寸 S210.0mm球壳钢板负偏差 C10.3mm球壳腐蚀裕量 C22.0mm拉杆腐蚀裕量 CT2.0mm地脚螺栓腐蚀裕量 CB2.0mm支柱底板腐蚀裕量 Cb2.0mm保温层厚度5.0m

30、m保温层密度300.0kg/m3设计压力 p0.12MPa试验压力 pT0.15MPa设计温度30.0基本风压值 q0450.0N/m2基本雪压值 q0.0N/m2物料密度r2869.0kg/m3附件质量 m750.0kg焊接接头系数f0.85支柱底板与基础的摩擦系数fS0.4球壳内径 Di7100.0mm球壳材料名称Q345R支柱材料名称16Mn支柱底板材料名称Q235-B地脚螺栓名称35CrMoA拉杆材料名称20(GB9948)销子材料名称20耳板材料名称Q235-B翼板材料名称Q235-B自上而下带号液柱高 ( 非 JB/T 标准时输入)校核球壳名义厚度 dn mm191.24.0202

31、.45.0213.65.0222324252627材料性能设计温度下球壳材料的许用应力189.0MPa支柱材料的许用应力213.3MPa壳体材料常温屈服点345.0MPa支柱材料常温屈服点320.0MPa支柱底板材料常温屈服点235.0MPa地脚螺栓材料常温屈服点685.0MPa拉杆材料常温屈服点245.0MPa销子材料常温屈服点245.0MPa耳板材料常温屈服点235.0MPa翼板材料常温屈服点235.0MPa支柱和球壳角焊缝许用剪应力76.8MPa耳板和支柱角焊缝许用剪应力56.4MPa拉杆和翼板角焊缝许用剪应力56.4MPa地脚螺栓材料许用剪应力274.0MPa支柱底板材料许用弯曲应力1

32、56.7MPa拉杆材料的许用应力163.3MPa销子材料的许用剪应力98.0MPa耳板材料的许用压应力213.6MPa设计球壳时球壳的计算厚度,设计厚度及名义厚度自上而下带计算厚度mm设计厚度mm名义厚度 mmd = pciDi4 s tf - pcid +C 2dn =11.321.331.3456789校核球壳时球壳设计温度下壳壁的计算应力自上而下带号计算应力MPao t = p (D + d ) /(4d )ciiee1125.3合格278.9合格378.9合格456789试验压力校核试验压力 p T0.15MPa试验压力下球壳的应力s T144.4MPa校核试验压力合格球罐质量计算球壳

33、质量m =pD 2d r 10-9=6224.71cp n 1kg物料质量m = p D 3r k 10-9 =146566.926 i 2kg压力试验时流体的质量m = p D 3r 10-9 =187401.836 i 3kg积雪质量m = p D 2qC 10-6 =0.044g oSkg保温层质量M5 =238.6kg支柱和拉杆的质量m6 =266.0kg附件质量m7 =50.0kg操作状态下的球罐质量mo = m1+m2+m4+m5+m6+m7=153346.1kg压力试验状态下的球罐质量mT =m1+m3+m6+m7=193942.4kg球罐最小质量mmin =m1+m6+m7=6

34、540.6kg地震载荷计算支柱横截面的惯性矩I = p (d 4 - d 4 ) =2665126.264oimm4拉杆影响系数 l 2 2l 0.996x = 1- 3 - = H0 H0 球罐的基本自振周期m H 3x 10-31.1706T = p0 0=3nE S Is地震影响系数 a0.0000球罐的水平地震力Fe=Czamog=0.0N风载荷计算系数x 1 =1.8023891风振系数K2=1+0.35x1=1.631风压高度变化系数f10.532球罐的水平风力w2-60 1 2o 12N弯矩计算由水平地震力和水平风力引起的最大弯矩Mmax=Fmax L=1.182e+07Nmm支

35、柱计算操作状态下的重力载荷G = m0g =3.760e+050nN压力试验状态下的重力载荷G = mT g =4.755e+05TnN最大弯矩对支柱产生的垂直载荷的最大值(Fi)max=1.665e+03N拉杆作用在支柱上的垂直载荷的最大值(Pi-j)max=6.737e+01N以上两力之和的最大值(Fi+Pi-j)max=1.732e+03N操作状态下支柱的最大垂直载荷Wo=Go+(Fi+Pi-j)max=3.777e+05N压力试验状态下支柱的最大垂直载荷W = G + 0.3(F + P )Fw =4.760e+05TTii+ j m ax Fm axN操作状态下支柱的偏心弯矩M= s

36、 0e RiW 0 (1- m) =4.261e+0501EN.mm压力试验状态下支柱的偏心弯矩M= s T e R iW T (1 - m) =7.171e+05T1EN.mm操作状态下支柱的附加弯M= 6E S Is 0e Ri (1- m) =1.116e+0602H 2 E0N.mm压力试验状态下支柱的附加弯矩6E Is RM=sTe i (1- m) =1.491e+06T2H 2 E0N.mm操作状态下支柱的总弯矩Mo=Mo1 + Mo2=1.542e+06N.mm压力试验状态下支柱的总弯矩MT=MT1 + MT2=2.208e+06N.mm支柱底板计算支柱底板直径Db=100.0mm底板的压应力o= 4W m ax = 60.61bcpD 2bMPa底板计算厚度d =3s l2+C =7.39b bcb bsbmm底板名义厚度d b =8mm拉杆、销子、耳板和翼板计算拉杆的最大拉力(Pi- j )4832.3FT =max =COSbN拉杆螺纹小径d = 1