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文档简介
1、.表 1 简单载荷下基本梁的剪力图与弯矩图梁的简图aF1lFs剪力 Fs 图laFl+a -Fl弯矩 M 图Ma(l l a ) F+M e2FsM elMM elaM e3lq4lq5alFsFsFs+M el+ql2+-ql2qa(2la)2l+-qa22l+MaM el+l a-lM eql 2M8+l2qa2(2la)22M8l2qa (l a)+2la( 2la)2l.q0lq0Fs36+-q 0ll6aFFsF7+laM eFs8lqFsql9+lq0Fsq l210+l注:外伸梁= 悬臂梁+ 端部作用集中力偶的简支梁q0l 2M9 3+(33) l3M-FaMM e+M-ql 2
2、2M-q0 l 26.2单跨梁的内力及变形表(表2-6表 2-10)( 1)简支梁的反力、剪力、弯矩、挠度表 2-6.( 2)悬臂梁的反力、剪力、弯矩和挠度表 2-7.( 3)一端简支另一端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度表 2-8.( 4)两端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度表 2-9.( 5)外伸梁的反力、剪力、弯矩和挠度表 2-10.3等截面连续梁的内力及变形表( 1)等跨连续梁的弯矩、剪力及挠度系数表(表2-11 表 2-14 )1)二跨等跨梁的内力和挠度系数表 2-11.注: 1在均布荷载作用下:2; V 表中系数 ql; w表中系数ql 4M 表中系数 ql。100EI2在集中荷载作用
3、下:M 表中系数 Fl ; V 表中系数 F ; w表中系数Fl3。100EI例 1已知二跨等跨梁 l5m,均布荷载 q11.76kN/m,每跨各有一集中荷载F29.4kN,求中间支座的最大弯矩和剪力。解 M B 支 ( 0.12511.7652)( 0.188 29.45)( 36.75)( -27.64) 64.39kN mV B 左( 0.62511.76 5)( 0.688 29.4)( 36.75)( 20.23) 56.98kN例 2已知三跨等跨梁 l 6m,均布荷载 q11.76kN/m,求边跨最大跨中弯矩。 22)三跨等跨梁的内力和挠度系数表 2-12.注: 1在均布荷载作用下
4、:M 表中系数 ql2; V 表中系数 ql; w表中系数ql 4。100EI2在集中荷载作用下:M 表中系数 Fl ; V 表中系数 F ; w表中系数Fl3。100EI.3)四跨等跨连续梁内力和挠度系数表 2-13注:同三跨等跨连续梁。4)五跨等跨连续梁内力和挠度系数表 2-14注:同三跨等跨连续梁。.( 2)不等跨连续梁的内力系数(表2-15 、表 2-16 )1)二不等跨梁的内力系数表 2-15注: 1 M 表中系数ql21; V 表中系数ql1;2( M max )、( V max)表示它为相应跨内的最大内力。.2)三不等跨梁内力系数表 2-16注: 1 M 表中系数ql21; V
5、表中系数ql1;2( M max )、( V max)为荷载在最不利布置时的最大内力。.4双向板在均布荷载作用下的内力及变形系数表(表 2-17表 2-22)符号说明如下:刚度KEh 312(12 )式中E弹性模量;h板厚;泊松比;、 max分别为板中心点的挠度和最大挠度;M x为平行于lx 方向板中心点的弯矩;M y为平行于 ly 方向板中心点的弯矩;M x0固定边中点沿lx 方向的弯矩;M y0固定边中点沿ly 方向的弯矩。正负号的规定:弯矩使板的受荷面受压者为正;挠度变位方向与荷载方向相同者为正。四边简支表 2-17三边简支,一边固定表 2-18.两边简支,两边固定表 2-19一边简支,
6、三边固定表 2-20.四边固定表 2-21.两边简支,两边固定表 2-225拱的内力计算表(表2-23).各种荷载作用下双铰抛物线拱计算公式表 2-23.注:表中的K 为轴向力变形影响的修正系数。(1)无拉杆双铰拱1)在竖向荷载作用下的轴向力变形修正系数式中I c拱顶截面惯性矩;Ac拱顶截面面积;.A 拱上任意点截面面积。当为矩形等宽度实腹式变截面拱时,公式 I Ic/cos所代表的截面惯性矩变化规律相当于下列的截面面积变化公式:此时,上式中的n 可表达成如下形式:下表中列出了矩形等宽度实腹式变截面拱的n 值。f/l0.20.250.30.350.40.450.50.550.6n1.671.591.511.431.361.291.231.171.122)在水平荷载作用下的轴向力变形修正系数,近似取K 1(2)带拉杆双铰拱1)在竖向荷载作用下的轴向力变形修正系数式中E拱圈材料的弹性模量;E1拉杆材料的弹性模量;A1拉杆的截面积。2)在水平荷载作用下的轴向力变形修正系数(略去拱圈轴向力变形影响)式中f 为矢高;l 为拱的跨度。6刚架内力计算表.内力的正负号规定如下:V 向上者为正;H向内者为正;M 刚架中虚线的一面受拉为
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