29#楼地下车库梁模板方案

工程梁模板工程方案计算书编制人审核人批准人日期建设集团有限公司目录一、编制依据2二、工程参数2三、新浇砼对模板侧压力标准值计算5四、梁侧模板面板验算5五、梁侧模板次楞验算6六、梁侧模板主楞验算8七、对拉螺栓验算10八、梁底模板面板验算10九、梁底模板次楞验算12十、梁底模板主楞验算13十一、可调托撑承载力验算14十二、风荷载计算15十三、立杆稳定性验算16一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工安全技术统一规范GB5087020133、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ30020134、混凝土结构工程施工规范GB5066620115、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020116、建筑施工模板安全技术规范JGJ16220087、建筑结构荷载规范GB5000920128、钢结构设计规范GB5001720039、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018200210、木结构设计规范GB50005200311、混凝土模板用胶合板GB/危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号二、工程参数梁模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数支撑结构105水平杆件1梁截面宽度025M梁截面高度075M支架高度462M楼板厚度012M板底立杆纵距LA09M板底立杆横距LB1M梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距同板底立杆纵距，09M梁侧与梁底立杆横距梁下设置1根立杆,间距600,600MM钢管类型4828MM水平杆最大步距15M顶步步距15M立杆伸出顶层水平杆长度A05M面板15MM厚木胶合板梁底次楞3075MM方木，4根梁底主楞双钢管梁侧次楞3070MM方木，间距150MM梁侧主楞双钢管，间距450MM穿梁螺栓穿梁螺栓直径12MM，间距450MM400MM剪刀撑设置依据JGJ3002013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度纵距方向4跨，横距方向4跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载标准值参数新浇砼自重24KN/M3钢筋自重15KN/M3永久荷载面板次楞自重03KN/M2支架自重0156KN/M可变荷载施工荷载及设备荷载25KN/M2砼下料水平荷载2KN/M2风荷载河南新乡市，基本风压03KN/M25001500150015002007502504618900600600900三、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB506662011，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10M/H，砼坍落度不大于180MM时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值028245711224673KN/M2210T8VFC2407518KN/M2HC其中C混凝土的重力密度，取24KN/M3；T0新浇混凝土的初凝时间，按200/T15计算，取初凝时间为57小时。T混凝土的入模温度，经现场测试，为20；V浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取15M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取075M；混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值18KN/M2。四、梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15MM，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000MM。面板的截面抵抗矩W10001515/637500MM3；截面惯性矩I1000151515/12281250MM4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L015M。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4K18KN/M2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K2KN/M2。均布线荷载设计值为Q112181421244KN/MQ2135181407212626KN/M取较大值Q2626KN/M作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载M101Q1L20126260152006KNM面板抗弯强度设计值F125N/MM2；MMAX006106W3750016N/MM2N417KN。对拉螺栓抗拉强度满足要求八、梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15MM。取梁底主楞间距09M作为计算单元。面板的截面抵抗矩W901515/63375CM3；截面惯性矩I90151515/1225313CM4；（一）强度验算1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L0083M。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为Q1122407515075031425092413KN/MQ2135240751507503140725092581KN/M根据以上两者比较应取Q2581KN/M作为设计依据。Q2581KN/M838383计算简图KN00130018000400180013弯矩图KNM086129107107129086剪力图KN经过计算得到从左到右各支座力分别为R1086KNR2236KNR3236KNR4086KN最大弯矩MMAX0018KNM梁底模板抗弯强度设计值FN/MM2125N/MM2；梁底模板的弯曲应力按下式计算MMAX0018106W33751030533N/MM2125N/MM2满足要求（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载施工均布荷载，分项系数均取10。Q09（24075150750325）1973KN/M；Q1973KN/M838383面板弹性模量E4500N/MM2；经计算，最大变形VMAX0006MM梁底模板的最大容许挠度值83/40002MM；最大变形VMAX0006MM02MM满足要求九、梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度30MM，高度75MM。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W37575/628125CM3；I3757575/12105469CM4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L09M。900900900Q2622KN/M次楞计算简图荷载设计值Q236/092622KN/M；最大弯距MMAX01QL20126220920212KNM；次楞抗弯强度设计值F15N/MM2；MMAX0212106W281251037538N/MM215N/MM2次楞抗弯强度满足要求（二）抗剪强度验算V06QL062622091416KN木材抗剪强度设计值FV16N/MM2；抗剪强度按下式计算3V314161032BH23075094N/MM2FV16N/MM2次楞抗剪强度满足要求（三）挠度验算次楞最大容许挠度值L/250900/25036MM；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载施工均布荷载，分项系数均取10。Q1801/092001N/MM；次楞弹性模量E10000N/MM2；0677QL4067720019004100EI100100001054691040843MM36MM次楞挠度满足要求十、梁底模板主楞验算主楞采用双钢管截面抵拒矩W849CM3截面惯性矩I2039CM4集中荷载P为次楞传递荷载。600600086KN236KN236KN086KN计算简图KN（一）抗弯强度验算00330033016400330033弯矩图KNM经计算，从左到右各支座力分别为R1007KNR2629KNR3007KN最大弯矩MMAX0164KNM；主楞抗弯强度设计值FN/MM2205N/MM2；主楞弯曲应力按下式计算MMAX0164106W84910319317N/MM2205N/MM2主楞抗弯强度满足要求（二）挠度验算主楞的最大容许挠度值L/150600/15040MM或10MM；经计算，主楞的最大变形VMAX0021MM40MM主楞挠度满足要求十一、可调托撑承载力验算主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为629KN，可调托撑受压承载力设计值为40KN。629KN40KN，可调托撑承载力满足要求十二、风荷载计算1风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算KSZ00基本风压，按河南新乡市10年一遇风压值采用，003KN/M2。S支撑结构风荷载体形系数S，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表831第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数12AN/LAH120136/09150121式中AN一步一跨范围内的挡风面积，ANLAH0325LAHD0136M2LA立杆间距，09M，H步距，15M，D钢管外径，0048M系数12节点面积增大系数。系数0325支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数ST12120121015无遮拦多排模板支撑架的体形系数1N109410SST10151094115风荷载地形地貌修正系数。N支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H462M，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数Z065。支撑架顶部立杆段风荷载标准值KZS0065115030224KN/M22风荷载引起的立杆轴力标准值NWK支撑结构通过连墙件与既有结构可靠连接时，可不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力NWK和弯矩MTK。3风荷载引起的立杆弯矩设计值MPWK风荷载的线荷载标准值，PWKKLA022409020KN/MK风荷载标准值,K0224KN/M2,LA立杆纵向间距，LA09M风荷载引起的立杆弯矩标准值MWKMLKPWKH2020152MLK10100045KNM风荷载引起的立杆弯矩设计值MQMWK1400450063KNM十三、立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值支撑结构的危险等级系数结构重要性系数取105，梁模板水平杆件的危险等级系数结构重要性系数取11、梁底立杆承受梁荷载设计值105629660KN立杆承受支架自重荷载设计值105124620156091KN梁底立杆轴向力设计值751KN2、梁侧立杆承受梁荷载设计值105007007KN立杆承受支架自重荷载设计值105124620156091KN梁侧立杆承受楼板荷载设计值105（12（2415）01203）09809142509809）698KN梁侧立杆轴向力设计值796KN立杆最大轴向力设计值N796KN（二）立杆计算长度有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0HAH立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下HLKEIKY6有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，其中E弹性模量，取206000（N/MM2）I钢管的截面惯性矩，取101900（MM4）H立杆步距，取1500MMK节点转动刚度，取35KNM/RADLY立杆的Y向间距，取900MM206000101900900K15003510661500050AX单元框架X向跨距与步距H之比，AXLX/H1/15067NX单元框架的X向跨数，NX4X向定义立杆纵横向间距不同，X向分别取纵向、横向进行计算，取计算结果的较大值。X向为立杆横距方向时，K050，LX1M，LY09M，AX067，NX4，查表得立杆计算长度系数148X向为立杆纵距方向时，K051，LX09M，LY1M，AX060，NX4，查表得立杆计算长度系数142X向取立杆横距方向，立杆计算长度系数148A扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B5水平杆连续取值，A105其中A1扫地杆高度与步距H之比，A102/15013A2悬臂长度与步距H之比，A205/15033AA1与A2中的较大值，A033H高度修正系数，架体高度462M,H1立杆计算长度L0HAH110514815233M（三）立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算NAFN立杆轴力设计值，取796KN；轴心受压构件的稳定系数,根据长细比LO/I查规范附录A取值；计算长细比，LO/I2330/160146，查表0324；L0立杆计算长度，取2330MM，I杆件截面回转半径,取160MM；A杆件截面积，取398MM2；F钢材抗压强度设计值,取205N/MM2；N79610361728N/MM2F205N/MM2A0324398立杆稳定性满足要求立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算FNWMAE1N立杆轴力设计值，取796KN；轴心受压构件的稳定系数,根据长细比LO/I查规范附录A取值；计算长细比，LO/I250/16156，查表0287L0立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0（12A）H12033315250MAA1与A2中的较大值，A0