矿井通风机噪声控制与振动隔离设计

摘 要在进行煤矿井下开采时，有害气体（一氧化碳、硫化氢、二氧化硫等）和粉尘等严重影响了工人的健康和工作效率。因此需要采用通风机设备来保证井下的通风和正常生产工作。根据煤矿的不同情况，需要因地制宜的选择好通风机设备。本文针对煤矿中通风设备的选型设计并选择与之相匹配的电动机、隔振设计和风机房的总体布局及其噪声控制工程。在风机的选型上本文采用矿用离心式通风机。设计风机和电机的隔振及整个风机房的布置和噪声控制（隔声、消声、吸声）并进行相应材料的选择，以达到隔振降噪的要求。在设计时需考虑机房内的散热通风，以达到煤矿在通风环境下降低噪声且机房中机器安全等要求。本文介绍了离心通风机设计方案的选择的基本过程，分析了离心式通风机的基本要求。对于离心式通风机的设计有一定的参考价值。关键词 离心式通风机； 隔振； 噪声控制；吸声；隔声目录摘要1 绪论11.1 矿山通风设备概述11.2 本课题研究的目的及意义12 矿用离心式通风机设备选型设计.22.1 风机选型设计22.2 选型设计过程.93 通风机房隔振的设计.103.1 振动的危害.103.2 隔振设计.113.2.1 设计资料.113.2.2 隔振方式及参数选用原则.173.3 隔振设计计算步骤.284 风机房噪声治理294.1 噪声的危害.294.2 噪声控制的基础.294.2.1 噪声描述的参数 294.2.2 声基本评价量 304.3 噪声控制具体措施.314.4 已知设计数据.334.5 风机房隔声设计.354.6风机房吸声设计.394.7机房通风设计.445结论47参考文献.48致谢词.4901 绪论1.1 煤矿通风设备概述现在煤矿生产多在井下开采，由于井下有害、有毒气体的不断涌出，再加上以爆炸的煤尘都对井下工作人员的健康非常不利，特别是当有害气体和煤尘的含量超限的，还有可能造成后果严重的瓦斯、煤尘爆炸。通风机的作用就是把地面新鲜空气送到井下，供工人呼吸，同时把有害气体从井下排除，使有害气体的浓度降低到对人体无害的程度，为此现代煤矿中称通风机为“矿井肺脏” 。由于煤矿设备具有如此重要性，故对于主要通风设备提出如下要求：（1）必须安装在地面。装有风机的井口必须封闭严密；（2）必须装备两部同等能力的通风机，其中一部作为备用。必要时，备用通风机必须能在 10 分钟内启动；（3）为保证通风机供电，要有两条专用供电线路；（4）必须装有使风流反向的装备或具有反风能力，而且能在 10 分钟内改变巷道中的风流方向，反向后的风量应不小于正常风量的 40%；（5）装有主通风机的出风进口必须安装防爆门。其面积不得小于该井的断面积，并且必须正对风井风流方向；1.2 本课题研究的目的及意义控制噪声与振动污染是环境保护防治的四大污染之一。近 20 年来我国噪声与振动技术取得了迅速的发展,国家也制定了噪声与振动的标准。本课题的研究不仅有实际的工程应用价值，而且还有理论研究的意义。并且对于各类型的风机以及风机房的隔振与噪声控制和其他发生件多，分布面广，污染影响大的工业噪声控制均有一定得参考价值。12 矿用离心式通风机设备选型设计2.1 风机选型设计2.1.1 设计数据表 1.1 设计数据前 期 后 期通风量 负压 通风量 负压风 井瓦斯等级供电电压140000 950 140000 1400 做箕斗提升低 380V2.2 选型设计过程计算风源必须产生的风量和风压：由于原始资料提供的矿井通风的风量和风压，并不包括通风设备中风源以外的风道装置漏风和阻力损失。因此，要求风源必须产生的风量Qy=kQ(m3/s) 式（1.1）Q原始资料提供的通风量(m 3/s); K设备漏风系数.当风井不作提升时，k=1.11.15; 兼作箕斗井时，k=1.151.20;当风井不作提升时，k=1.251.30;依 4规范第 2-133 条：由于风井做箕斗提升，k=1.151.20;则风源必须产生的风量为 Qy=kQ =（ 1.151.20）140000=（1.611.68） =hm/1035 sm/)67.42.(3其产生的风压为，因离心式风机常提供全压特性前期： =1210pamin hHyst2后期 =1650pa10max hHyst（1）预选风机：目前，风机制造厂在提供轴流式风机的同时，随机提供扩散器，离心式风机则不提供扩散器。提供的特性曲线也不统一，对于轴流式风机装置，通常是装置的静压特性，对于离心风机则是风机的全压特性，轴流风机静压特性的装置所含的内容也不一样。总的来说，选择风机有两种方法：其一，利用风源类型特性选择；其二，利用风源个别特性选择。风机选择注意事项：1.在一个井筒中应尽量采用单一风机工作制，确有困难时，采用两台并联，最好是同类型同型号。2.选择的风机应满足第一水平各个时期的负压变化，并适当照顾下一水平的通风要求，负压变化较大时，可考虑分期选配电机，初装电动机的使用年限不宜少于 10 年；3.选用轴流式风机时，在最大负压和风量时，用的叶片安装角应比最大安装角小 5 度。4.选择的风机，应有足够的调节范围，以满足使用年限内，工况不超出工业利用取得的要求。根据风源产生的工况参数，预选 4-72-11 型 No.20B 离心通风机：转数 560r/min。（2）配置扩散器选用对称的平面扩散器选用对称平面扩散器，选用扩散比 n=2.2，扩散角 ，此时相对15长度 =2，全损失系数 。l 36.0k换算风机装置静压特性：风机和配置的扩散器组成风机装置，可用式4（ 3-13）求得，该式中自风机外形尺寸图查得截面积 3；将 F 值、全部损失系数 k 和密度 241 4.60.1mBF之值代入 4（3-13）得，式中 Q 以 计算则上式改写为：h/3式（1.2）)(10.29, PaHstz相应装置静效率 ：式（1.3）Nstzstz10,自 4-72-11- NO.20B 风机全压特性曲线和功率特性曲线上去可以全面表征特性的诸工况，其参数见下表表 1.2 风机全压特性曲线和功率特性曲线参数)/(3hmQ124500 135600 146700 157800 168900 180000H（Pa） 1880 1840 1780 1700 1600 1490)(,Pastz1828 1780 1708 1618 1505 1382N(KW) 70.46 74.19 75.46 77.81 80.85 83zst0.895 0.902 0.921 0.910 0.873 0.833（3）确定调节方式装置的静压特性曲线并不穿过工况 k和 k“，为了得到此两工况，必须进行调节。鉴于风机本身无调节机构，必须借助外部装置来改变风机的转速，已获得各预期的工况。4通过 k和 k“做比例曲线。该两曲线的表达式分别为：式（1.4）2821067.4)160( QQH和式（1.5）282105.)1680(5式中 Q 以 计算。利用此两式求出的两条比例曲线坐标曲线参数列hm/3于表中。两比例曲线分别穿过工况 k和 k“并分别交装置静压特性曲线于ke和 ke“。此两点的坐标参数分别为表 1.3 坐标参数)/(3hmQ124500 135600 146700 157800 168900 180000)(PaH714 847 1005 1163 1332 1513)(973 1154 1259 1457 1669 18955图 2.1由图 2.1 得：)1450,.8(ek )1650,.(ek对应于同一比列曲线上的两点 k和 ke，以及另一比列曲线上的两点 k“和ke“。运用比例定律，求得各通风时期的转速工况 的转速 k min/514972.560rQnkeY工况 的转速 i/3.key（4）确定工况：分别求出通风容易时期和通风困难时期的工况，以检查是否满足通风6要求，根据计算得到的风源必须产生的风量和风压，可以求得相应等效网路特性，讲求得的各时期的等效网路特性，绘在风源特性图上，它与相应的风压特性的交点，即为各时期的工况点，通风机选择正确，工况点位于工业利用区内。在通风容易时期，风机以转速 运转时，其装置静压特性曲线必穿过n点。无疑在时期等效网络特性也必然穿过 点。因此，两特性曲线的交k k点必然是预计的工况点 点，同理，在通风困难时期，风机以转速 运转k n时，工况点为 点。工况点参数列于下表。表 1.4 工况点参数工况 点k)/(3hmQyz(PastystzH,)min)/(rstz,)(KWN通风容易时期 161000 1450 511 0.89 72.9工况 点k)/(3hmQyz（PstystzH,a）min)/(rstz,)(KN通风困难时期 16200 1570 553 0.845 83.6（5）选择电机：在各个时期必须输出的功率，决定电机容量时，应考虑到由于矿井网路特性不够精确，所需功率有可能不足的情况，增加 1020%的备用量，除此之外，还应考虑由于电机负载小，对功率因数 cos 的不良影响。若拟采用同步电动机，则应按同步电动机服务年限内最大功率选择，以改善功率因数。假若通风机困难时期发生在电机服务年限内，则电机功率为 采用感应电动机时，则应按同步电机服务年限内最)2.1(Nd7大功率选择，以改善功率因数。通风容易时期要求电机必须输出的功率分别为： KWHQNcstztZ 7.63095.80114610, cstzt 8.4.7,功率比 6.08.76N所以整个通风时期可以选用一台电机，其功率为： KWd 6.1058.9)2.1()2.1( 故选用 JS126-8 型电动机。（6）计算平均年耗电量：串激调速装置的无极调速功能，可以保证由通风容易时期到困难时期的全部变动范围内，在风量不变的条件下，使工况由 到 ，假定随着k运转时间的延续，风压呈线性规律变化。 由于通风网路阻力系数随着开采工作的推移而变化，工况点和电耗也随之而变。因此，难以非常精确的计算电耗。对于通风网路阻力系数变化不大，而且中期无需进行调节的通风机。则按下式计算平均年电耗量 hKWTrNEwd 51067.35249.0.26872式中 d电机效率； w电网效率； r每天工作小时数； T每年工作昼夜数。（7）决定主要设备按 4规定第 2-131 条规定，沼气突出的矿井和高沼气的矿井的主8要通风设备，以及低沼气的大、中型矿井主要通风设备必须配备两套，一套工作，一套备用。低沼气小型矿井主要通风机，宜采用皮带传动，一般装一台，但另设一台备用电机，并应有迅速倒换电机的措施。根据规定，所以各风井应配备两台 4-72-11 型 NO20B 风机，一台备用，一台工作，供电电压 6KV，可选用 JS126-8 型电机两台，各风机配备一台，该电动机功率 110KW，电压 6KV，同步转速 560r/min。串级调速装置可选用一套，两台风机共用。93 通风机房隔振的设计在振动控制技术中，隔振是目前振动控制工程上应用最为广泛和有效的措施，利用隔振器以降低因机器本身的扰力作用引起机器支撑结构或地基的振动，成为积极隔振，本设计即为积极隔振，为减少精密仪器和设备或者其他隔振体在外部震源的作用下的振动，成为消极隔振。3.1 振动的危害（1） 振动对机械设备的危害在工业生产中，机械设备运转发生的振动大多是有害的。振动使机械设备本身疲劳和磨损，从而缩短机械设备的使用寿命，甚至使机械设备的构件发生刚度和强度破坏。对于机械加工机床，如振动过大，就会使加工精度降低；飞机机翼的震颤，机轮的摆振和发动机的异常震动，往往会造成严重的事故。这些机械设备的振动，不但自身危害甚大，而振动辐射强烈的噪声会严重污染环境。当然振动不是都有害，也有可利用的一方面。如矿山用的振动筛，工业用的抛光机，建材用的振动器，它们均是利用振动原理设计的。（2）振动对人体健康的影响人体可近似看成弹性体，骨骼近似一般固体，但比较脆，肌肉比较柔弱，并有一定弹性。实验表明，人体各部分器官都有固定频率。如人全身约是 6 赫兹，当身体各部分的器官固有频率与外界传来的振动频率一直和接近时，就会引起器官的共振，此时器官受到的影响和危害最大。在矿山工厂水电等许多行业，有相当数量的工人从事振动作业，在工作中需要紧握强烈振动的工具和设备。这些操作者及其他有关工作人员，由于长期工作，会患振动职业病。其病症一般是手麻手无力重症患者手指10变形，下肢冠状动脉和脑血管扩张。除此以外，振动还能造成听力损害。当振动频率在 125-250 赫兹内，长时间的振动能导致语言听力下降。3.2 隔振设计3.2.1 设计资料1.设备的型号，规格及轮廓的尺寸图等。 2.设备的质心位置、质量和质量惯性矩。 3.设备底座外廓图、附属设备、底座厚度地脚螺栓和预埋件的位置。4.与设备和其基础连接的有关的管路图。 5.当隔振器支撑在楼板或支架上时需有支撑结构的图。若隔振器设置在基础上时则需有地质资料、地基动力参数和相邻基础的有关资料。6.动力设备为周期性扰力时，需要有工作频率及设备启动和停止时频率增减情况的资料，若为冲击扰力时，需有冲击扰力作用时间和两次冲击扰力的时间间隔。7.对积极隔振要知道动力设备正常运转时所产生的扰力的大小及其作用的位置。若无扰力或扰力矩的资料，则必须有机器运转部件的质量、几何尺寸、传动方式及机器转动部分的质量偏心矩等资料。 8.所选用或设计的隔振器的特性（如承载力、压缩极限、刚度和阻尼比等）以及使用的环境条件。 9.隔振器所处位置的空间大小、最低和最高温度及酸、碱、油等侵蚀介质发生的可能性。表 3.1 风机相关参数风机型号 电机型号 产地 隔振效率4-42-11 20B JS126-8 北京 853.2.2 隔振方式及参数选用原则11（1）隔振台座的位置隔振器可直接设置在机器的机座下，也可设置在与机座刚性连接的基础下面，通常称与机座刚性连接的基础为隔振台座或刚性台座。刚性台座从材料角度可分为两类：一类为槽钢角码等焊接而成；另一类是由钢筋混凝土浇铸而成。在下列情况下，应设置刚性台座。1)机器机座的刚度不足； 2)直接在机座下设置隔振器有困难； 3)为了减少被隔振对象的振动，需要增加隔振体系得质量和质量惯性矩；4)被隔振对象是由几部分或几个单独的机器组成。（2）隔振方式的选择隔振方式：通常分为支撑式、悬挂式、和悬挂支撑式。支撑式，隔振器设置在被隔振设备机座或刚性台座下。悬挂式，被隔振设备安装在两端为铰的刚性吊环悬挂的刚性台座或直接将隔振设备的底座挂在刚性吊环上。悬挂式可用于隔离水平方向振动。在考虑隔振方式的同时，应考虑下列要求：1)便于隔振器安装、观察、维修以及更换所需要的空间。2)有利于生产和操作。 3)应尽可能的缩短隔振体系得重心和扰力 用线之间的距离。隔振器在平面上的布置，应力求使其刚度中心与隔振体系（包括隔振对象和刚性台座）的重心在同一垂直线上。对于积极隔振，当难于满足上述要求时则刚度中心与重心的水平距离不应大于所在边长的 5%，此时垂直向振幅的计算可不考虑回转的影响。对消极隔振，应使隔振体系的重心与刚度中心重合。12对于附带有各种管道系统的机组设备，除了机组设备本身要采用隔振器外，管道和机组设备之间应加柔性；管道和天花板、墙体等建筑构件连接处均应安装弹性接件（如弹性吊架或弹性托架） ，必要时，导电电线也应采用多股软线或其他措施。隔振体系的固有频率 应低于干扰圆频率0，至少应满足 / 1.41。一般情况下， / 比值在 2.24.5 范围e0内选取，当振源为矩形或三角形时，脉冲作用时间 与隔振体系固有周期0tT 之比，应分别符合 /T0.1 或 0.2。0t在下列情况之一时，隔振体系应具有足够的阻尼1. 在开机和停机的过程中，扰频经过共振区时，需避免出现过大的振动位移，一般阻尼比取 0.060.10。2. 对冲击振动，阻尼比在 0.150.30 范围内选择，一般取 0.25 左右。3消极隔振的台座因操作原因产生振动时，应有阻尼，以使其迅速平稳一般阻尼比在 0.060.15 范围内选取。隔振参数选用的步骤：隔振的基本参数是隔振体系的质量 m 和质量惯性矩 J，隔振器的刚度k 和阻尼比 ，隔振体系的传递率和隔振体系的容许振动线位移（或容许振动速度） 。 在正式详细的进行隔振计算之前，隔振体系的基本参数的选择，可假定隔振体系为单自由度体系（对一般的简单隔振工程,如刚性台座制作合适，隔振器布置合理，也可视为单自由度体系） ，按下列步骤进行：131. 根据实际工程需要，确定振动传递率 ，则隔振效率 为 =1-，2. 由传递率 求出隔振体系的固有频率 （rad/s ）：u103. 根据实际结构的情况，假定隔振体系总参振质量 m（包括机组及台座等） 。4. 按下列公式计算隔振体系得总刚度 k 20式中 k隔振体系总刚度（KN/m） ； m隔振体系总质量（t）5.按下列式计算隔振器数量 N： ik式中 k所选用单个隔振器的刚度（KN） 。6.按下式核算隔振器的总承载能力 diPWp5.1式中 Pi单个隔振器容许承载力（KN） ； W隔振体系总质量（KN） ；m隔振体系总质量（t） ； g重力加速度（9.81m/s 2） ； Pd作用在隔振器上的干扰力（KN）7.根据隔振器的布置情况，按本篇等有关公式，试计算隔振体系上要求振动控制点的最大振动线位移 Amax（或最大振动线速度等） ，使之满足：axA式中A容许振动线位移8.调整调整参振总质量 m、总刚度 k 等，最终满足传递率 u 和控制点的最大线位移。9.阻尼比的选择积极隔振体系所需的阻尼比 ，可根据机器转速的增减速度 和通过共振区时隔振体系容许的最大振动位移 Av 与当量静位移 Aev 的比值。14（3）隔振体系固有频率隔振体系动力计算是比较复杂的，在保证一定的计算精度下，需要做出某些计算简化，如对支撑式隔振体系，在计算中假定：1. 支撑隔振体系得支撑刚度为无限大；隔振只考虑刚度和阻尼，刚度为常量，不考虑质量；2. 台座和设备只考虑质量，不计弹性；3. 台座和设备的总质心和刚度中心在同一铅垂线上。（4）耦合情况：在隔振设计时，通过科学的台座设计和合理的隔振器布置，尽可能使隔振体系所有的振型为单自由度的独立振型。如有困难，可考虑耦合振型，但不宜超过两个自由度。各种隔振方式与其振型耦合情况如下：1. 支撑式当隔振体系得重心 Cg 与隔振体系得刚度中心在同一垂直轴线上，但不在同一水平轴线上时，z 和 轴向为独立振型，x 与 轴耦合，y 与z轴向相耦合。x当重心与刚度中心重合于一点时，x、y、z、 和 所有轴向均为xyz独立振型。2. 刚性吊环悬挂式当吊环的平面位置在半径为 R 的圆周上时，x，y 轴向为独立振型，其余轴向均受约束；当吊环的平面位置不全在半径为 R 的圆周上时，x、y 轴向为独立振型，其余轴向均受约束。 当吊杆与隔振器的平面位置在半径R 的圆周上时，z 和 轴向为独立振型，x 与 轴向相耦合，y 与 轴向zx相耦合。 当吊杆与隔振器的平面位置不全在半径为 R 的圆周上时，z 轴向为独立振型，x 与 轴向相耦合，y 与 轴向相耦合， 轴向受约束。 yz15（5）隔振材料与隔振器机械设备和基础之间选择合理的隔振材料或隔振装置，防止振动的能量以噪声的形式向外传递。作为隔振材料和隔振装置必须具备支撑机械设备动力载荷和良好的弹性回复性能这两方面的要求。一般从降低传递系数这方面考虑，希望其静压缩量大些。然而，对于许多弹性材料和隔振装置来说，往往承受大负载的其压缩量较小，而承受负载小的其压缩量大。在实际应用中，必须根据工程设计要求适当的选择。若要使隔振材料或隔振装置在低频范围内起作用，则在允许负载内，希望得到较大的变形。同时，也应考虑到经久耐用，稳定性好，维护方便等实际因素。工程上常用的隔振材料或隔振装置主要有刚弹簧，橡胶，玻璃纤维板等。目前使用最广泛的是金属弹簧和剪切橡胶。但以空气弹簧的隔振效率最好，发展前景乐观。在工程实际中，也长将这些隔振材料互相复合使用，如刚弹簧橡胶减振器，就是常用的一种隔振装置。1 钢弹簧隔振器钢弹簧有较大的静压缩量，因此能使隔振系统获得很低的固有频率，适宜低频隔振；有较大的承载能力，且性能稳；此外钢弹簧还有结实耐用，尺寸小，耐温高，耐腐蚀能优点。缺点是本身阻尼较低，一般 c/ =0.005,一0c致使共振区传递系数较大，易于传递高频振动，因此，采用粘滞阻尼器或簧丝表面附加阻尼材料来弥补这一不足。安装钢弹簧隔振器，应注意以下两点：第一，应使个弹簧的自由高度尽量一致，基础底面要平整，使个弹簧，在平面上均匀对称，受压均衡：第二，机组的重心一定要落在个弹簧的几何中心上，整个振动系统的重心要尽量低，以保证机组运行的稳定性。2 橡胶隔振器橡胶隔振器主要是由橡胶制成，橡胶的配料和制造工艺不同，橡胶的16性能差别还是很大的，因此橡胶隔振器的性能参数变化很大。橡胶承受的载荷应力宜控制在 1 范围内，较软的橡胶允许承受较低的Pa5507应力值；较硬的橡胶允许承受较高的应力值。软橡胶的阻尼比较小，阻尼比大多在 2%一下，而硬的橡胶内阻尼相当高，阻尼比可达 15%以上。橡胶隔振器是由硬度合适的橡胶材料制成，其形状，面积和高度根据受力情况进行设计。橡胶隔振器适宜压缩，剪切。或切压状态，不适用于拉伸情况，受剪切的隔振效果比受压缩的隔振效果好。橡胶隔振器根据实际需要可制成不同的形状，如平压型，碗型，筒型等。3.3 隔振设计计算步骤（1）设计数据：通风机型号 4-72-11-20B查有关风机手册，机壳质量 m 1=1785kg叶轮、轴、轴承箱质量 m 2=2296kg风机带轮质量 m 3=412.5kg其中叶轮质量 m 01=844kg转速 n 01=560r/min配用电机型号 JS126-8查有关电机手册，电机质量 m 5=1310kg电机带轮质量 m 4=196kg其中转子质量 m 02=393kg滑轨质量 m 6=210kg转速 n02=735r/min（2）挠力计算查表 8.4-1，通风机取 r010.4mm，电机取 r020.2mm 代入式17（8.4-1）扰 力 P 01=1.110-5m2r01n21164NP021.110 -5 m02r02n2 467N总扰力 P 0=1164+467=2470N扰力作用位置和体系质心位置如下图所示。图 3.1 扰力作用位置18图 3.2 体系质心位置要求隔振效率 85，隔振台座质量 m2、质心和质量惯性距 1)台座尺寸和总质量 由风机的允许振动=15mm/s,确定台座质量m2. 设备质量m1= =1785+2296+412.5+196+1310=6000kg5432 m0615.870/3.4/102 Psradsradf则圆 频 率计算表明，可不设台座，仅有的设备质量已能满足要求，现根据风机的外形尺寸和台座质心与机组质心重合的要求，隔振台座选用钢筋混泥土板 30005000300，板的质量 m2=350.32500=11250kg，总质量m=6000+11250=17250kg2）质心位置 各部分质量的坐标位置如下表：19表 3.2 各部分质量的坐标位置总质心： cmzy cmx 74210510645 355.)93(2045 1843178 2)(96 86.120167)9(32500 3）隔振体系质量惯性矩通风机质量惯性矩，风机的外型尺寸 A=392.7cm, B=152cm, H=331.75cm。风机质量为 4500kg，查表 28.5-1 的公式m1 m2 m3 m4 m5 m6 m2 质量/kg坐标/cm 1785 2296 412.5 196 1310 210 11250yi 0 41.5 120 120 82 82 0xi 32 0 0 278 278 278 0zi 235 235 235 41.5 41.5 20 15202221 22221 .510978)86.47(50)17.39(4502 .43 .176590)18.47(50)7.315(402 cmkgJ ckgJzyx （4）电机质量惯性矩电机外型尺寸：L=106cm, 直径 d=89cm,电机及其带轮质量为1310kg+196kg=1506kg.则 222221 22 222 .458167)3.719(506)4.06(5 .9610)5.3.17(506)4.106(5 cmkgJ ckgJzyx （5）台座质量惯性矩 台座质量 m2=11250kg, 223 2223 .318750)503(12 .43809.1)57(10)30(125cmkgJ ckgJzyx 总质量惯性矩： 22.48670317504.5826.1097 59137243 .9.6 cmkgJzyx 要求隔振器选用及有关参数的计算1)由于要求隔振效率 85%,振动传递率 1-0.85=0.15.要求隔振器的垂直刚度，21cmNskgskgmkz /725/23.7568/15.0726.8122 采用六个隔振器，每个隔振器的刚度和承载力分别为 cmNckzi /12876/672Wi 5.9150由 2第十三篇查图，选用 6 只 ZTG-39 型弹簧隔振器。自振频率 z=2.20Hz.21.3垂直刚度 cmNcmNkz /23.7568/32911750)2.( 每个支点的垂直刚度 cskgkzi /4/649.2712水平刚度与垂直刚度相等时 kx=ky= N/cm721每个支点水平刚度 kxi=kyi=4535隔振器布置如图 3.4，隔振器回转和扭转刚度 、 、 分别xkyzk为210822 /.5.)( 106367494.7.2 scmkgakxz cNyzy= N8计算启动和关机通过共振所需的阻尼。通风机的允许振动速度22=15mm/s,则允许振幅： cmA01561255.102 因此，通过共振时允许振幅 Amax=50.015165cm=0.075825cm要求阻尼比 01735.)2105(27.63058.2121max0 kzpA而 ZTG-39 型隔振器的阻尼比为 0.030.15 远大于 0.01735，可以充分满足。隔振体系的固有频率计算由式 2（8.5-31） （8.5-36）计算 34.216216087.45 41725045.9898.3014.756.1275.26.9022 2200