地下室顶板支撑回顶方案.doc

中铁七局集团郑州工程有限公司 地下车库顶板回顶方案目录目录1一、编制说明2二、编制依据2三、工程概况：2四、施工荷载3五、地下车库顶板脚手架加固4六、安全技术措施7七、计算书7施工电梯处地下车库顶板回顶方案一、编制说明为了保证结构工程施工安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准，由于本工程部分地下车库顶板施工完成，现阶段进入主体及二次结构施工阶段，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下车库顶板上布置泵车及施工升降机。施工期间的荷载远大于设计活荷载，需加设支撑，避免因荷载过大，造成梁板开裂。此方案应经上级技术部门审核批准后生效。二、编制依据1、建筑结构荷载规范GB50009-20122、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；4、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016；5、罗兰春天一期施工图纸。6、本工程的实际情况三、工程概况： 美的罗兰春天项目一期1#7#、10#13#、20#楼及地下车库工程，位于邯郸市东区、北临建安路、南临联纺东路、东临蔺相如大街，由邯郸市顺美房地产开发有限公司开发建设，河北拓朴建筑设计有限公司设计，河北新隆基项目管理有限公司监理，中铁七局集团郑州工程有限公司总承包。该工程集配套商业、住宅用房、地下车库等功能。总建筑面积约127695.78m2。本工程为现浇钢筋混凝土框架、剪力墙结构，条基、筏板基础1#楼地下1层、地上8层；2#7#楼地下2层、地上8层；10#13#楼地下2层、地上18层；20#楼为配套商业地上三层。地下车库和配套商业为框架结构。四、施工荷载2、SC200/200施工升降机60m高度时的自重载荷及冲击载荷表序号部件名称数量单重（kg）总量（kg）备注1标准节1815027002驱动体275015003吊笼215403080含附件部分重量4限载装置215305底架1135013506电缆卷筒2551107附着3180540含电缆导架8电器系统14004009结构件合计9710空载状态下正常使用中单笼冲击载荷：作用在施工升降机上的垂直载荷有：驱动机构自重：750kg吊笼自重：1540kg额定提升载重量：2000kg考虑动载超载因素：取动载系数K1=1.2，超载系数K2=1.1系统冲击载荷：1.2750+1.21540+1.21.12000=5388kg53kn五、地下车库顶板脚手架加固考虑到在施工作业过程中产生动荷载对楼板的影响，为了偏于安全，施工位置对应之下的地下车库搭设钢管脚手架进行支撑，以减小对顶板的影响。1、 搭设顺序 支模架拆除清理铺50厚脚手板纵向扫地杆立杆横向扫地杆大横杆（栅格）剪刀撑 2、架体搭设施工位置下的板回顶均采用扣件式钢管脚手架支撑，材料选用50厚木板通设在筏板上，支架系统采用482.8钢管搭设满堂架，架体钢管顶端放置U型可调顶托，40*80mm木方架设在U型可调顶托上，调节U型顶托，将木枋与梁底、板底顶撑牢固，U型可调顶托使用长度200mm。双排支撑架体纵向间距600mm，横向间距600mm，根据层高设二道水平杆，最大步距1500mm，下部200mm高处设一道扫地杆。在支撑体系外周搭设连续剪刀撑。施工回顶示意图如下：3、材质要求(1) 钢管 1) 采用焊接钢管，为Q235A钢。 2) 外径为48，壁厚2.8mm，长度主要有6m、3m等。 3) 钢管的质量要求 钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。钢管应无锈蚀，钢管内外表面锈蚀的深度之和不大于0.5mm。 外径和壁厚允许偏差为0.5mm。 端部应平整，端面切斜的允许偏差为1.7mm。 钢管尽量无弯曲，当有弯曲时，端部弯曲不大于5mm，立杆弯曲不大于20mm，栏杆、支撑体系钢管不大于30mm。 钢管应无裂纹，严禁打孔。 (2) 扣件 1) 扣件有三种：十字扣件、旋转扣件和对接扣件。 2) 扣件不得有裂纹、气孔。不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净。 3) 扣件与钢管贴面须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。 4) 扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。 5) 当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不大于5mm。 6) 扣件螺栓为12，不得滑丝，扣件螺栓拧紧扭紧扭力矩达70N.m时，扣件不得破坏。 六、安全技术措施(1) 脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。 (2) 脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。 (3) 脚手架的构配件必须合格。 (4) 脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。 (5) 在脚手架使用期间，严禁任意拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。注意事项1. 最好是在堆场荷载较小时搭设；2. 脚手架搭设的可调支撑坚固力矩不少于70N.m.七、计算书满堂支撑架计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012A、架体参数满堂支撑架的宽度B(m)6满堂支撑架的长度L(m)8满堂支撑架的高度H(m)3.5脚手架钢管类型482.8立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m)1.5纵横向水平杆顶部步距hd(m)1.5立杆纵距la(m)0.6立杆横距lb(m)0.6立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数11.494非顶部立杆计算长度系数21.656B、 板底纵向支撑次梁验算次梁增加根数n42材质及类型钢管截面类型(mm)48.33.6次梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205次梁截面惯性矩I(cm4)12.71次梁抗剪强度设计值(N/mm2)125次梁截面抵抗矩W(cm3)5.26次梁弹性模量E(N/mm2)206000次梁自重标准值Nc(kN/m)0.04次梁验算方式三等跨连续梁 G1k=Nc=0.04kN/m； G2k= g2klb/(n4+1)= 0.350.6/(2+1)=0.07kN/m； Q1k= q1klb/(n4+1)= 10.6/(2+1)=0.2kN/m； Q2k= q2klb/(n4+1)= 30.6/(2+1)=0.6kN/m； 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 q1=1.2(G1k+G2k)= 1.2(0.04+0.07)=0.132kN/m q2=1.4(Q1k+Q2k)= 1.4(0.2+0.6)=1.12kN/m q=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/m 计算简图 Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.1000.1320.62+0.1171.120.62=0.052kNm Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.1000.1320.6+1.2001.120.6=0.894kN Vmax=0.6q1la +0.617q2la =0.60.1320.6+0.6171.120.60.462kN max2Vmax/A=20.4621000/506=1.826N/mm2=125N/mm2 满足要求！ =Mmax/W=0.052106/(5.26103)=9.886N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/m q2=1.4F1=1.42=2.8kN 计算简图 弯矩图(kNm) Mmax=0.37kNm =Mmax/W=0.37106/(5.26103)=70.342N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 剪力图(kN) Rmaxf=2.856kN Vmaxf=2.131kN max2Vmax/A=22.1311000/506=8.423N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q1=G1k+G2k=0.04+0.07=0.11kN/m q2=Q1k+Q2k= 0.2+0.6=0.8kN/m Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.1000.110.6+1.2000.80.6=0.649kN max=(0.677q1l4+0.990q2l4)/(100EI)=(0.6770.11(0.6103)4+0.9900.8(0.6103)4)/(1002.0610512.71104)=0.043 mmmin600/150，10=4mm 满足要求！ 满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0.04+0.07+0.2+0.6=0.91kN/m q2=F1=2kN 计算简图 剪力图(kN) Rmaxf=2.051kN 变形图(mm) max=0.272 mmmin600/150，10=4mm 满足要求！ C、横向主梁验算材质及类型钢管截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁自重标准值Nz(kN/m)0.031主梁验算方式三等跨连续梁 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 满堂支撑架平台上无集中力 q=1.2Nz=1.20.031=0.0372kN/m q=Nz=0.031kN/m p=Rmax/2=0.894/2=0.447kN p=Rmax/2=0.649/2=0.325kN 计算简图 弯矩图(kNm) Mmax=0.073kNm =Mmax/W=0.073106/(4.25103)=17.176N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 剪力图(kN) Rmaxf=1.038kN Vmaxf=0.579kN max2Vmax/A=20.5791000/398=2.91N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 变形图(mm) max=0.065 mmmin600/150，10=4mm 满足要求！ 满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2Nz=1.20.031=0.0372kN/m q=Nz=0.031kN/m p=Rmax/2=0.894/2=0.447kN p=Rmax/2=0.649/2=0.325kN p2=Rmaxf/2=2.856/2=1.428kN p2=Rmaxf/2=2.051/2=1.026kN 计算简图 弯矩图(kNm) Mmax=0.182kNm =Mmax/W=0.182106/(4.25103)=42.824N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 剪力图(kN) Rmaxf=1.794kN Vmaxf=1.137kN max2Vmax/A=21.1371000/398=5.714N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 变形图(mm) max=0.16 mmmin600/150，10=4mm 满足要求！ D、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值NkN30 按上节计算可知，可调托座受力 N=2Rmax+F1=21.038+2=4.076kNN30kN 满足要求！ E、立杆的稳定性验算钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205次梁增加根数n42立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数11.494非顶部立杆计算长度系数21.656每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.167 立杆底部荷载：NG1=gkH+lan4Nc+lbNz=0.1673.5+0.620.04+0.60.031=0.651kN 立杆顶部荷载：NG1d=lan4Nc+lbNz=0.620.04+0.60.031=0.067kN NG2=g2klalb=0.350.60.6=0.126kN l=maxla,lb=max0.6,0.6=0.6m NQ1=q1klalb=10.60.6=0.36kN NQ2=q2klalb=30.60.6=1.08kN NQ4=F1=2kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值： 立杆顶部荷载：N顶=1.2(NG1d+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2(0.067+0.126)+1.4(0.36+1.08+2)=5.048kN 立杆底部荷载：N底=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2(0.651+0.126)+1.4(0.36+1.08+2)=5.748kN 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.494(1500+2200)=2838.6mm 非顶部立杆段：l02=k2h=11.6561500=2484mm =l0/i=2838.6/16=177.412=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.494(1500+2200)=3278.583mm 1=l01/i=3278.583/16=20