外脚手架搭设施工方案.doc

目 录第一章 工程概况2第二章 材料及要求2第三章 外脚手架构造3第四章 脚手架的搭设10第五章 脚手架的拆除12第六章 安全措施及要求13第七章 脚手架的设计计算14一、大横杆的计算:14二、小横杆的计算:16三、扣件抗滑力的计算:17四、脚手架荷载标准值:18五、立杆的稳定性计算:19六、连墙件的计算:21七、悬挑梁的受力计算:22八、悬挑梁的整体稳定性计算:23九、钢丝绳的受力计算:24十、钢丝绳的强度计算24十一、工字钢锚固段与楼板连接的计算25十二、卸料平台计算25第一章 工程概况新世纪领居(C组团)有一层地下室，地下室建筑面积6910.10m2，层高3.8m，在中间塔楼位置（核心筒）层高达4.95m及5.4m，地下室用为车库，地上部分由2栋24层、2栋18层塔楼、1栋12层商务公寓及裙楼商铺组成，裙楼商铺层高6.0m，132#塔楼24层，建筑高度73.2m，134#塔楼24层，建筑高度73.7m，131#、133#塔楼18层建筑高度55.2m，130#员工宿舍12层，建筑高度40.4m，建筑性质为商住楼，框剪结构，基础均采用预应力管桩基础。本工程外脚手架搭设采用悬挑式钢管脚手架，由3层结构开始悬挑，采用钢丝绳卸荷，外用密目式安全网封闭。搭设高度至塔楼女儿墙再向上1.5m，周边有花架的部位要高出花架1.5m。各栋塔楼搭设高度及卸荷位置分别为：132#、134#塔楼搭设高度约74m，由3层结构开始悬挑，并在14层再次搭设悬挑架，上下两次悬挑架完全分开，分别在9层及20层楼面各卸荷一次，134#楼与商铺连接位置(6-A轴/6-1轴至6-8轴)采用落地架，搭设在商铺屋面上；131#、133#塔楼搭设高度约53m，由3层结构开始悬挑，分别在第9层、15层楼面各卸荷一次；130#员工宿舍搭设高度约36m，由4层结构开始悬挑，在10层楼面卸荷一次，130#楼与131#商铺连接位置(1-1轴/1-A轴至1-F轴)采用落地架，搭设在商铺屋面上。立杆纵向间距1500mm，横向间距1050mm，内排立杆距离建筑物的距离为300mm。纵向水平杆步距1800mm，连墙杆每层三跨设置一次，水平间距4.5m，上下错开，成梅花形布置。剪刀撑要求满设，并沿高连续布置。第二章 材料及要求1、钢管钢管采用外径为48mm，壁厚3.5mm，其材质应采用国家现行标准的要求。弯曲变形，锈蚀钢管不得使用，钢管上严禁打孔，外架钢管使用前涂黄色油漆。2、扣件扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。3、钢丝绳钢丝绳选用61914.0光面钢丝绳，断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。4、脚手板脚手板采用钢芭网铺设，宽为0.81.0m，要求作业层及作业下一层封闭，以下每三步架一满铺，三层架体底部必须密封严实。5、安全网安全网采用密目式安全网，安全网必须按规定送质检站试验室检验，合格后方可用于工程。6、工字钢130#公寓楼12层悬挑架采用16#国标工字钢，其余塔楼全部采用18#国标工字钢。7、工程结构预埋吊环吊环选用1级22mm钢筋，吊环埋入混凝土内钢筋长度不小于30d，并与结构主筋连接。第三章 外脚手架构造1、平面布置：立杆纵向间距1500mm，横向间距1050mm，内排立杆距离建筑物的距离为300mm。立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。且立杆的直接头应相互错开500mm长，其接头距离纵向水平杆的距离不大于步距的1/3(600mm)。2、立面布置：纵向水平杆步距1800mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3(500mm)，扶手杆水平设置于每步架0.9m高处。剪刀撑要求满设，并沿高连续布置，斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆的夹角为4560左右，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000mm，用三个旋转扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还增加24个节点。立杆和大横杆交点处一定设小横杆。 说明：搭设方式详附图134#楼正立面剪刀撑布置图3、纵向水平杆(大横杆)的构造纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨(4.5m)。纵向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3(500mm)。4、横向水平杆(小横杆)的构造主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，靠墙一端的外伸长度为150mm。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于750mm（即脚手板两支承点间距不大于750mm，当超过时应在中部增加小横杆）。5、立杆的构造悬挑立杆必须放套在悬挑型钢上所焊的竖向短钢筋上。脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。立杆除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步矩的1/3(600mm)。搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆的垂直度偏差不大于架高的1/400，并同时控制其绝对偏差值，当架体高度在50m以内时不得大于75mm。6、连墙杆为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连接杆。连墙杆用短钢管制成，长度约500800mm，一端用扣件固定于脚手架的立杆上，另一端与预埋在建筑物中的钢管相连。连接杆每层三跨设置一次，水平间距4.5m，上下错开，成菱形布置。连接杆尽可能设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架架体垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。7、节点构造（见附图）1）、工字钢悬挑构造，工字钢平面布置详附图：有阳台位置悬挑大样无阳台位置悬挑大样2）、卸荷装置构造：每条立杆都用钢丝绳进行卸货。有阳台位置卸荷构造无阳台位置卸荷构造第四章 脚手架的搭设1施工准备1）技术人员应熟悉上部图纸，熟悉各个部位及高度的结构变化。2）项目部应组织必要的材料进场，其中包括16#、18#工字钢、483.5mm钢管、对接卡口、直角扣件、旋转扣件和安全网等，以备外脚手架搭设使用。3）有关作业班组应组织足够的作业人员，准备外脚手架的搭设；同时在施工前，应当组织有关技术人员和安质人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。4）架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。 2外脚手架的搭设顺序外脚手架的搭设应严格遵循以下顺序：铺悬挑工字钢摆放扫地杆逐根树立立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第三、四步大横杆和小横杆安连墙杆接立杆。3、脚手架的搭设注意事项：按照规定的构造方案和尺寸进行搭设；及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全；拧紧扣件（拧紧程度要适当）；有变形的杆件和不合格的扣件（有长度、扣接不紧等）不能使用；搭设工人必须佩挂安全带；随时校正杆件的垂直和偏差，避免偏差过大；没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以防发生意外；4、附属结构搭设1）安全网脚手架的外侧要满挂安全立网，立网的下口与立杆或建筑物要牢固的扎结，固定点的间距应不大于50cm，下边沿设挡脚板，上下两网之间的拼接要严密。立网平网与施工作业面边沿的最大间缝不得大于10cm。在悬挑层，内排立杆与楼层之间的空隙用水平安全网封闭，安全网一端与大横杆系紧，另一端楼层临边防护栏横杆系牢。2）挡脚板采用5厚木胶合板制作，宽180外侧面刷红白相间（500）油漆，每三步一道，设在立杆内侧、安全网外侧。3）防护棚悬挑外架在底层位置沿建筑物四周搭设双层防护棚，应外高内低，与水平面成15角，挑出外架宽3.0m。悬挑外架在通道口搭设双层安全防护棚，上下层间隔500mm用钢管搭设，上下层均采用脚手板满铺，上下层脚手板铺设方向应相互垂直，并在上一层脚手板上满铺双层安全网。防护棚进出口处挂设醒目安全标志。4）卸料平台本工程的卸料平台采用悬挂式的卸料平台，平台面积23米，用16号工字钢、10#槽钢及16钢丝绳组成受力体系，与外架完全脱离。周围用钢管作1. 2米高的防护栏杆，再用密目安全网封闭。在实施前应与劳务队共同确认卸料平台位置，在主体施工阶段做好钢筋预埋工作。5）斜道搭设上人斜道采用之字形斜道，坡度为1：3，宽度为1.10m，斜道脚手板应铺严，上面铺厚3cm，间距不大于30cm的防滑条，转弯处搭设休息平台，宽度不小于1.2m，护栏高度1.2m。斜道设置在便于人员通行的脚手架外侧。用安全网封闭，外设挡脚板，通道两侧设置剪刀撑，进出口搭设防护棚，并悬挂标志牌。第五章 脚手架的拆除脚手架使用完毕后立即拆除，在脚手架拆除前应作好以下工作：1、对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险；2、在拆除脚手架时，应先清除脚手板（或竹笆板）上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。3、脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域；4、严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆脚手板剪刀撑大横杆小横杆立杆。5、外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排；6、拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置；7、在拆除的脚手架周围，于坠落范围明显设立“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内；8、对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转；9、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用；10、本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业；11、拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋。12、脚手架拆除过程中，不中途换人。第六章 安全措施及要求1、所有操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。2、每一楼层外架搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。3、防雷击接地措施，采用430镀锌扁铁与本建筑结构的四角避雷接地网焊接，其电阻不得大于要求的1Q。4、高空作业要正确使用“三保”遇六级以上大风时，应停止高空作业。雨后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落。5、及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。6、焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。7、外架上不得堆放钢筋，模板等材料。8、脚手架拆除程序与安装程序相反，拆除时，先将脚手架板逐一传递至楼层或转料平台上，再按步骤拆除，拆除步骤为横杆立杆剪刀撑，拆除时，严禁乱丢及高空坠物。9、架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉笑。10、在靠近电源处拆除脚手架时，必须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业，不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。11、不在脚手架上附装机械设备，悬挑平台拉缆风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。第七章 脚手架的设计计算初步设计：(以131、133#塔楼为计算模型)脚手架为双排脚手架，采用的钢管类型为483.5，立杆横距b=1050mm，立杆纵距l=1500mm，内立杆距建筑物墙外皮距离b1=300mm；脚手架步距h=1800m。同时铺钢芭网式脚手板层数为2层，同时进行施工层数为1层。脚手架与建筑主体结构连接点的布置，其竖向间距H1=2h=21.80=3.6m，水平距离L1=3l=31.50=4.5m，钢管为483.5。131#、133#塔楼搭设高度约53m，分别在第8层、14层楼面各卸荷一次，脚手板共铺设29层，施工均布荷载为3.0kN/m2。悬挑水平钢梁采用18#工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00m，悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.35m。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.101.470)1.5002=0.350kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.412106/5080.0=81.008N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.220mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.575=2.369kN小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.3691.050/3=0.835kN.m =0.835106/5080.0=164.442N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1711.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.800mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.824mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.118+1.42.362=3.498kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12553.000=6.614kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150291.500(1.050+0.300)/2=4.404kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.50029/2=3.263kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50053.000=0.397kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 14.679kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00011.5001.050/2=2.362kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.670 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.6701.200 = 0.701kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。五、立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg3.00/(1.05+0.30)=1.148 2=arctg3.00/0.30=1.471 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为30.639kN和30.639kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为31.383kN和31.383kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=34.41 T2=31.54 N1=14.12 N2=3.14 其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为34.414kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.00034.414/0.850=404.873kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14.0mm。 吊环强度计算公式为 = N / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(68828.3924/3.1416/50/2)1/2=20mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.46kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 115.15 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.21kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.406kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 192.27 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!七、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1350mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面积A = 30.60cm2。 受脚手架集中荷载 P=31.38kN 水平钢梁自重荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=36.921kN,R2=27.465kN,R3=-0.322kN 最大弯矩 Mmax=5.607kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=5.607106/(1.05185000.0)+16.6141000/3060.0=34.293N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.929 经过计算得到强度 =5.61106/(0.929185000.00)=32.62N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、钢丝绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=40.487kN十、钢丝绳的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=40.487kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00040.487/0.850=381.050kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=40.487kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=404874/(3.1416502)1/2=20mm 施工使用22mm的钢筋十一、工字钢锚固段与楼板连接的计算1、水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=27.465kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=274654/(3.1416502)1/2=19mm。施工选用22mm钢筋预埋。 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。十二、卸料平台计算计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度3.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。次梁采用10号槽钢U口水平，主梁采用16号工字钢，次梁间距1.50m。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。一、次梁的计算次梁选择10号槽钢U口水平槽钢，间距1.50m，其截面特性为面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径ix=3.95cm截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2； Q1 = 0.301.50=0.45kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.001.50=3.00kN/m (3)槽钢自重荷载 Q3=0.10kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.45+3.00+0.10) = 4.26kN/m 经计算得到，活荷载计算值 P = 1.410.00=14.00kN 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 4.262.002/8+14.002.00/4=9.13kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =9.13106/(1.0539700.00)=192.00N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5708.548.0235/(2000.0100.0235.0)=1.16 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.810 经过计算得到强度 =9.13106/(0.81039700.00)=183.79N/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求! 二、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择16号工字钢槽钢，其截面特性为 面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm 截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m Q1 = 0.30kN/m (2)槽钢自重荷载 Q2=0.20kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.30+0.20) = 0.60kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.2(0.30+2.00)0.752.00/2+1.20.102.00/2)=2.19kN P2=(1.2(0.30+2.00)1.502.00/2+1.20.102.00/2)+14.00/2=11.26kN P3=(1.2(0.30+2.00)0.752.00/2+1.20.102.00/2)