矿井通风课设说明书终板.doc

某某大学课程设计（论文）课程名称：矿井通风与空气调节课程设计题 目：45104t/a矿井单翼对角式通 风系统设计院 （系）： 专业班级： 姓 名： 学 号： 指导教师： 2013年 7月 ? 日前言矿井通风与空气调节设计是学完矿井通风与空气调节课程后进行，是学生理论联系实际的重要实践教学环节，是对学生进行的一次综合性专业设计训练。通过课程设计使学生获得以下几个方面能力，为毕业设计打下基础。1进一步巩固和加深我们所学矿井通风理论知识，培养我们设计计算、工程绘图、计算机应用、文献查阅、运用标准与规范、报告撰写等基本技能。2培养学生实践动手能力及独立分析和解决工程实际的能力。3培养学生创新意识、严肃认真的治学态度和理论联系实际的工作作风。依照老师精心设计的题目，按照大纲的要求进行，要求我们在规定的时间内独立完成计算，绘图及编写说明书等全部工作。设计中要求严格遵守和认真贯彻行业各种规范以及国家制定的有关冶金工业的方针政策，设计力争做到分析论证清楚，论据确凿，并积极采用切实可行的先进技术，力争使自己的设计达到较高水平。目录1.拟定矿井通风系统11.1进、回风井的布置11.1.1进、回风井的布置原则11.1.2布置形式的选择21.2矿井通风方式及主扇安装地点的选择21.2.1典型通风方式及特点21.2.2选择通风方式的规则31.2.3主扇的安装地点选择32. 全矿总风量的计算32.1作业面位置及数量32.2回采天井凿岩需风量计算42.3电耙道需风量计算52.4出矿平巷需风量计算52.5采准、切割作业面需风量计算52.6开拓工程需风量计算62.7矿井总需风量计算63. 风量分配及风速校核73.1风量分配的原则73.2风量分配的方法83.3风速校核94. 计算矿井总阻力105.选择扇风机125.1扇风机工作风量计算125.2扇风机工作风压计算135.3选择扇风机135.3.1初选风机145.3.2确定扇风机146.电机功率计算及选择166.1计算扇风机输入功率166.2计算电机功率177. 局部通风、通风构筑物177.1局部通风177.2通风构筑物18结语19参考文献201.拟定矿井通风系统该矿体走向长430m，开采深度为500m，属于长度短，采深较深矿体，由于统一通风具有以下一些突出优点：进风井、回风井数量少，投资少，便于管理，比较适合于难以增加进、出风井的矿井采用。特别是深矿井，开拓风井的工程量较大。但也不同程度的存在一些缺点，如网路结构复杂，漏风多，风阻大，供风量大，导致通风电耗比较高。经综合考虑选用统一通风，经权衡利弊，最终选择统一通风。1.1进、回风井的布置1.1.1进、回风井的布置原则1） 每个通风系统至少要有一个可靠的进风井和一个可靠地回风井。2） 一般情况下，为节省开拓工程量，大都均以人行运输道或罐笼提升井兼做进风井。3） 箕斗井和混合井不宜做进风井。4） 每个矿井都必须设置一个以上的专用回风井。按照进风井和回风井的相对位置，其布置形式可以分为中央式、对角式、和混合式三类，其优缺点和适用条件如下：中央式布置的优点是基建费用少，投产快，地面建筑物集中，便于管理，井筒延深方便。缺点是进、回风井比较领近，两者间压差较大，故进、回风井之间，以及井底车场漏风较大，特别是前进式开采时漏风更为严重；风流线路为折返式，风流路线长，且变化大，这样不仅压差大，而且在整个矿井服务期间，压差变化范围较大。中央式布置多用于开采层状矿床。金属矿山矿体走向不太长，要求早期投产，或受地形地质条件限制、两翼不宜开掘风井时，可采用中央式布置风井。对角式布置的优点是风流路线是直向式，路线比较短，长度变化不大，因此不仅压差小，而且在整个矿井服务期间压差变化范围较小，漏风少，污风出口距工业场地较远。缺点是投产慢，地面建筑物不集中不利于管理，金属矿山多用对角式布置。混合井的特点是进、回风井数量较多，通风能力大，布置比较灵活，适用于井田范围大，开采多个分散矿体，地表地形复杂，生产规模较大的矿井。1.1.2布置形式的选择由于该金属矿体开采较深，走向较短，矿量集中，整个开采范围不大，再结合三种布置形式的优缺点，在本次设计中设计采用单翼对角式布置形式。1.2矿井通风方式及主扇安装地点的选择1.2.1典型通风方式及特点矿井通风方式及井下压力状态，取决于主扇安装地点与工作方式，典型的通风方式有压入式、抽出式、压抽混合式三种，其特点如下：1） 压入式通风压入式通风的优点是采用专用进风井压入新风，风流不受污染，风质好；在北方寒冷地区，可使主提升井处于出风状态，温暖的上行漏风对提升井冬季防冻有益。缺点是为防止压入的新风从人行、运输、提升等井巷往外漏，需在这些井巷中安装风门堵漏，风门与人行运输冲突较大，管理较难。由于集中进风，进风段阻力大、电耗大、风压高、漏风多。而在用风段和回风段，由于风路多，风流分散，压力梯度较小，易受自然风流干扰而发生风流反向。2） 抽出式通风抽出式通风的优点是回风段负压梯度高，可使各作业面的污浊风流迅速向回风道集中，烟尘不易向其他巷道扩散，排出速度快。由于风流调控设施均安装于回风道中，不妨碍运输、行人，管理方便，控制可靠。缺点是当回风系统不严密时，容易造成短路吸风，特别是当采用崩落法开采，地表有塌陷区与采空区相连同的情况下更为严重。3） 压抽混合式通风压抽混合式通风的优点是在进风段和回风段均利用主扇控制风流，使整个通风系统在较高的压力梯度作用下，驱使风流沿指定路线流动，故排烟快，漏风少，也不容易受自然风流干扰而造成风流反向，尤其是利用零压区附近，让漏风随着压差的降低而减少，可以有效的解决漏风问题。缺点是所需设备较多，投资大，管理复杂。1.2.2选择通风方式的规则在一般情况下，抽出式通风应用广泛，其优点主要是无需在主要进风道安设控制风流的通风构筑物，便于运输、行人和通风管理工作，考虑各种因素，最终决定在本次设计中选采用抽出式通风。1.2.3主扇的安装地点选择矿井大型主要扇风机一般安装在地表，这样地表安装、检修和管理都比较方便；当井下发生火灾时，便于采取停风、反风或控制风量等通风措施；井下发生灾变事故时，地面主扇比较安全可靠，不宜受到损害。其缺点是井口密闭、反风装置和风筒的短路漏风较大；当矿井较深，工作面距主扇较远，沿途漏风量较大时，在下列情况下，主扇可安装于井下：1） 在采用压入式（或抽出式）通风的矿井，但专用进风井（或专用回风井）附近地表漏风较大，为了减少密闭工程和提高有效风量率，主扇可安装在井下进风段（或回风段）内。2） 在建筑坑内扇风机房可能比地表扇风机房经济时，可选择将扇风机放在巷道中。3） 当地表无适当位置或地基下不宜建筑扇风机房时，可考虑将扇风机房建在井下。由于本次设计中无上述一些特殊情况，所以采用将主扇安装在地表。2. 全矿总风量的计算矿井通风系统的作用，在于供给井下工作面必要的新鲜空气，以稀释并排除有毒有害气体和粉尘，创造良好的劳动条件，保证井下人员身体健康，提高劳动生产率。因此，正确计算需风量、合理确定供风量是矿井通风系统设计的主要环节，是进一步计算矿井通风阻力、选择通风设备的重要基础。2.1作业面位置及数量1） 电耙道数量该矿山产量为45104t/a，根据手册查取得电耙道日出矿量为270330t/d，在本次设计中取300t/d，年工作日取300天，则一个电耙道每年出矿量为9104t/a，由产量计算同时工作的电耙道数目为5条。参考给定范例70万吨生产能力，按比例调节为45万吨生产能力也为5条，故认为设计合理。2） 回采天井凿岩参照上述给定的70万吨生产能力矿井通风系统，结合本组生产能力为45万吨，对70万吨能力的工作面数量和主要井巷断面进行调整，确定本组设计题目对应的回采天井凿岩工作面个数为3个。3） 采准切割同上确定本组设计题目对应的采准切割工作面个数为6个。4） 放矿平巷同上确定本组设计题目对应的采放矿平巷工作面个数为7个。根据上述结果得出作业面位置及数量如下表所示。表2-1作业面位置及数量作业面类型一分段二分段三分段开拓合计电耙道回采天井凿岩采准切割放矿平巷1422137153672.2回采天井凿岩需风量计算因为采矿方法为有底柱分段崩落法，凿岩硐室可以设在凿岩巷道，故采用贯穿风流通风。由上表知该次设计中同时工作的回采凿岩天井为3个，按排尘风速计算风量，如式（2-1）：Q1=Sv （2-1）式中：S工作面过风面积，m2； v要求的排尘风速，m/s；凿岩巷道应不小于0.25m/s。设计取v=0.25m/s（引自文献1 P202）。采用中深孔爆破，炮孔可自天井直接钻凿，取凿岩天井规格为2.72.7m（参考文献2 P189自行修改设计），即S=7.29，代入计算得单个凿岩工作面需风量：Q1=0.257.29=1.823m3/s回采天井凿岩工作面数为3，则总的需风量：qh=3Q1=5.469m3/s2.3电耙道需风量计算电耙道需风量按排尘风速计算风量，如式（2-1）：Q2=Sv式中：S-工作面过风面积，m2； v-要求的排尘风速，m/s;电耙道要求的排尘风速不应小于0.5m/s。设计取v=0.5m/s（引自文献1 P202），工作面过风面积S查巷道规格表4-1取5.3m2，带入计算得单条电耙道需风量：Q2=0.55.3=2.65m3/s电耙道总数为5，则总的需风量：qd=5Q2=52.65=13.25m3/s2.4出矿平巷需风量计算出矿平巷没有二次爆破等特殊通风需求，可按最低排尘风速计算风量，如式（2-1）：Q=Sv式中：S-工作面过风面积，m2； v-要求的排尘风速，m/s。设计取v=0.25m/s（引自文献3 P1586），工作面过风面积S查巷道规格表4-1取11.2m2，带入计算得出矿平巷需风量：Q3=11.20.25=2.8m3/s同时工作的出矿平巷数为7，则总的需风量：qi=7Q3=72.8=19.6m3/s2.5采准、切割作业面需风量计算采准、切割作业面需风量按最低排尘风速计算，如式（2-1）：Q=Sv式中：S-工作面过风面积，m2； v-要求的排尘风速，m/s。设计取v=0.25m/s(引自文献1 P202），工作面过风面积S查巷道规格表4-1取4m2，带入计算得采准、切割作业面需风量：Q4=40.25=1m3/s但在独头巷道掘进时应考虑Q局0.7Q巷，故开拓巷道实际需风量为即Q4=1.429m3/s。采准、切割作业面数为5，则总的需风量：qj=5Q4=51.429=7.145m3/s2.6开拓工程需风量计算设计中，开拓工程只有一个工作面，作业面需风量按最低排尘风速计算风量，如式（2-1）：Q=Sv式中：S-工作面过风面积，m2； v-要求的排尘风速，m/s。设计取v=0.25m/s(引自文献1P202），工作面过风面积S查巷道规格表4-1取11.2m2，带入计算开拓巷道需风量：Qk=11.20.25=2.8m3/s但在独头巷道掘进时应考虑Q局0.7Q巷，故开拓巷道实际需风量为即Qk=4m3/s。2.7矿井总需风量计算1） 根据实际需风量计算总风量矿井的总风量为各采掘工作面、需独立通风的硐室与其他需风量以及矿井漏风量之总和，可按下式计算：Q=k1（qh+qj+qd+qi+qk） （2-2）式中： Q-矿井总风量m3/s； qh-回采天井凿岩需风量m3/s； qj-采切工作面所需风量m3/s； qd-电耙道需风量m3/s； qi-出矿平巷需风量m3/s； k1-外部漏风系数。 k1取1.2，带入2.22.6的计算结果得：Q =k1（qh+qj+qd+qi+qk） =1.2（5.469+13.25+19.6+7.145+4.0） =1.249.464=59.357m3/s按矿井或坑口的年生产量和年产万吨耗风量计算，如下式：Q=Aq （2-3）式中：Q- 矿井总风量，m3/s； A-矿井年产量； q-年产万吨耗风量，m3/s。参照表2-2选取q=1.54.0，该矿山年产量为45万t。代入数值得计算结果：Q=67.5180m3/s分析比较上述两种计算结果，显然实际计算风量偏小于估算法计算所得值，但在该次设计中未考虑一些硐室的需风量，故认为设计合理。表2-2 年产万吨耗风量矿井类型q(m3/s)矿井类型q(m3/s)小型矿井2.04.5大型矿井1.23.5中型矿井1.54.0特大型矿井（规模250万t/a以上）1.02.5资料来源：文献3长沙有色冶金设计研究院.采矿设计手册 矿床开采卷下.中国建筑工业出版社 3. 风量分配及风速校核3.1风量分配的原则1） 采掘工作面、井下硐室、主溜井等需风点的供风量，应按照计算的需风量并考虑备用系数进行分配。为保证风流质量，应避免各采掘工作面串联通风。2） 井下炸药库，破碎硐室和主溜井处应独立通风，回风流应直接导入总回风道或直通地表，否则必须采取净化措施。3） 各风路分配的风量，应与该风路中阻力大小相吻合，否则应采取措施进行调节。4） 多路进风、多路排风的通风系统，各路进风、各路排风的风量应与各路的风阻相适宜。否则，会因分风不合理而产生附加功耗。解决的方法是按风量自然分配的规律进行解算，求出各路最合理的风量。5） 在所有需风点和有风流通过的井巷中，最大风速必须符合地下矿通风规范的规定。3.2风量分配的方法通过矿井各井巷的风量，原则上应根据矿井各需风点的风量、在通风系统中所处的位置、漏风地点和漏风量来确定。为此必须详细分析矿井的漏风状况，力求使所确定的各巷道风量值接近实际。进行风量分配时，应将各井巷的风量值一一标在通风系统图和通风网络结构示意图上。漏风风路可用一条通大气的插入线来表示。抽出式通风时，在回风段的始点上画一漏风风路连通地表大气，并标出漏风量，使网路保持风量平衡。而在设计工作中，具体漏风地点和漏风量的判断是非常困难的。因此，风量的分配方法可按是否具体考虑漏风分为不考虑具体漏风情况的风量调节和考虑具体漏风情况的风量调节。此次设计选择第一种方法，即不考虑具体漏风情况的风量分配。这种方法不具体计算通风网络内的漏风量，而是在总风量中考虑备用系数k，即按所需风量乘以备用系数k进行分配。编者主要考虑了独头巷道掘进通风时Q局0.7Q巷，以避免产生循环涡风流。 图3-1 典型节点风量分配图注：上图A、B等大写字母代表节点处各分支的风量。现以典型节点6和节点20为例说明该次设计风量的分配。如图3-1，在节点6处，进入节点6的风量分为三个方向，如若不考虑漏风，则三个方向的风流量之和即为该节点通过的风流量，即 A=B+C+D （3-1）在节点20处，由于考虑了独头巷道掘进通风时Q局0.7Q巷，不考虑漏风时，即G0.7F=0.7E （3-2）按上述原则、方法进行风量分配后，具体巷道所对应的风量见表4-1和图3-2、图3-3。 图3-2 风量分配结果示意图3.3风速校核几乎井下所有巷道都起通风作用，当通过该巷道的风量确定后，断面越小，风速越大。过大的风速会扬起粉尘，影响作业环境，为此，进行风量分配后必须对巷道的风速进行校核，只有当风速满足安全规程的规定后，才可认为风量分配合理。否则必须调整风量或断面积，通常风速校核按下式验算： （3-3） 按上式计算所得风速如表4-1，经与表3-1比对后，各个巷道风速均满足安全规程的规定。除表4-1所列出的巷道外，其余巷道的风速也是按照式（3-3）计算，与表3-1比对后，各个巷道风速均满足安全规程的规定。表3-1 井巷断面平均最高风速规定井巷名称最高风速/ms-1专业风井，专用总进、回风道15专用物料提升井12枫桥10提升人员和物料的井筒，主要进、回风道，修理中的井筒，主要斜坡道8运输巷道、采区进风道6采场、穿脉巷道4注：1.设梯子间的井筒风速不得超过8m/s 2.修理井筒时，风速不得超过8m/s资料来源：文献5赵兴东.井巷工程.北京：冶金工业出版社2010.54. 计算矿井总阻力对于抽出式矿井来说，矿井通风总阻力就是从入风井口到扇风机风硐之间风流的全压差值。绘制通风示意图及通风网络图如附图，该次设计中在通风系统图上找出风路最长、风量最大的一条线路（图中节点处标数字的线路）为阻力最大的线路。各分段的摩擦阻力按下式计算：hf=Q2 （4-1）式中：h-摩擦阻力，pa； -摩擦阻力系数，Ns2m-4；L-巷道长度，m； P-通风断面周界长度，m； S-通风断面面积，m2； Q-通风风量，m3s-1；计算所得各段摩擦阻力如表4-1。则全矿的摩擦阻力：hf=h1-2+h2-3+h18-19 （4-2）代入表4-1计算得hf = 466.815pa。 根据有关设计资料简绍，全矿的局部阻力可根据总摩擦阻力进行估算。一般认为，总局部阻力大致等于总摩擦阻力的10%20%，在此次设计中取20%，即：hj=0.2hf （4-3）代入hf =466.815pa计算得hj=93.363pa。因此矿井总风阻： ht=hj+hf （4-4）代入hf= 466.815pa；hj=93.363pa ，计算得 ： ht= 93.363+466.815=560.178pa 表4-1摩擦阻力及风速计算表始节点末节点巷道名称支护形式及井筒装备摩擦阻力系数103/（Ns2m-4）巷道形状巷道面积/（m2）巷道周长/m巷道长度/m摩擦风阻Rf103/(Ns2m-8）风量/(m3s-1)风速/(ms-1)摩擦阻力/pa12主平硐混凝土砌碹3.5拱形12.814.41403.365 49.464 3.864 8.232 23副井吊框木支护，双罐笼，梯子间38圆形15.41650083.236 49.464 3.212 203.653 34石门混凝土砌碹5矩形12.814.4702.403 45.464 3.552 4.967 45主要运输巷道无4拱形11.212.81003.644 45.464 4.059 7.533 56主要运输巷道无4拱形11.212.8120.437 40.014 3.573 0.700 67主要运输巷道无4拱形11.212.8120.437 37.214 3.323 0.606 78主要运输巷道无4拱形11.212.8120.437 27.910 2.492 0.341 89主要运输巷道无4拱形11.212.8120.437 25.110 2.242 0.276 910人行通风天井梯子、台板32矩形481560.000 5.300 1.325 1.685 1011电耙道无55矩形5.39.240135.951 2.650 0.500 0.955 1112回风平巷无14拱形11.212.8121.531 9.154 0.817 0.128 1213回风平巷无14拱形11.212.8121.531 11.804 1.054 0.213 1314回风平巷无14拱形11.212.8121.531 14.454 1.291 0.320 1415回风平巷无14拱形11.212.832040.816 17.104 1.527 11.941 1516排风井无14圆形12.612.6151.323 46.814 3.715 2.899 1617排风井无14圆形12.612.648042.328 59.357 4.711 149.132 1718排风平巷无14矩形11.212.88010.204 59.357 5.300 35.952 1819排风井无14圆形12.612.612010.582 59.357 4.711 37.283 注：摩擦阻力系数103/（Ns2m-4）的值均取自长沙有色冶金设计研究院.采矿设计手册2.中国建筑 工业出版 社，由于回风平巷在手册没有对应值可参考，在设计取值时参考手册给出的无装备、无支护的通 风井的之值。 节点编号对应于矿井通风系统立体图中的带圈的数字节点。 5.选择扇风机5.1扇风机工作风量计算在通风设计中，通常利用厂家提供的风机个体特性曲线产品样本来选择矿井主要扇风机，在具体选型时，必须计算通风系统要求扇风机提供的风量和风压。扇风机的风量Qf=KQt （5-1）式中：K-扇风机装置的风量备用系数，一般取1.1；当风井有提升任务时取1.2；当风机性能可靠、风墙不漏风时可取1； Qt-矿井要求的总风量，m3/s。此次设计中取1.1，Qt取2.7节的计算结果59.357m3/s，带入后得Qf=1.159.357=65.293m3/s。5.2扇风机工作风压计算扇风机产生的风压不仅用于克服矿井总阻力，同时还要克服反向的矿井自然风压、扇风机装置的通风阻力以及矿井出口动压损失。按困难时期计算时，扇风机的标准风压（静压）可按下式计算：Hf=ht+Hn+hr （5-2）式中：Hf-扇风机工作风压，pa ht-矿井总阻力，pa Hn-自然风压，pa hr-扇风机装置阻力，pa计算中矿井总阻力取第4节中的计算结果，ht=560.178pa；自然风压和扇风机装置阻力由设计中已给出，Hn=130pa； hr=150pa，代入上述值后得：Hf=560.178+130+150 =840.178pa5.3选择扇风机主要通风机是矿山主要的生产设备，其功耗是相当可观的，因此选择的风机性能应尽量与通风系统相匹配。在风机选择时应遵循以下一些重要原则。1) 图解所得风机工况点的风量不得小于计算风量，但也不应多的太多，风机效率一般不应低于0.7；2) 为保证风机运转稳定，图解所得风机工况点应处于风机性能曲线峰点的右侧。对于轴流式风机该工况点的风压不得超过风机性能曲线上最大风压的9095%（曲线平缓的取大值，反之取小值）；3) 在满足计算风量的前提下，应选用轴功率最低的风机实际耗能最低者；4) 风机的选型应以满足除，中期内某一特定的时间要求为主，经改变叶片角或叶轮转速后，即能兼顾较长一段时间矿井生产对风量和风压的要求；5) 当矿井通风等积孔变化较大或服务时间较长，一台风机不宜兼顾整个时期的工况要求，应考虑分期设置风机的经济合理性，为不影响生产，应在井口或风道上留有另接风道和修新机房的空间；6) 主通风机应设置一台备用电机，有多台主通风机工作的矿井，相同的备用电机其台数应适当减少；7) 在同一风井中应尽量采用单一风机工作制，采用双机并联运转时以相同风机为好；8) 配置离心式风机时要注意风机出风口的角度，使机房和风道与所处的地形相适应。5.3.1初选风机按以上扇风机风量和风压计算结果，本着上述一些重要原则和计算的扇风机工作风量、工作风压均落在初选风机的风量区间和风压区间为前提，查文献4长沙黑色冶金矿山设计研究院.采矿设计手册 矿山机械卷.中国建筑工业出版社常用风机一览表（P592），参考风量和风压范围，初选主扇风机为62A14-11轴流式，风机主要参数表如表5-1。表5-1 62A14-11轴流式风机主要参数叶轮直径(m)2.4反风方式反转叶轮转数(v/min)500、600、750、1000噪声程度较高风量范围(m3/s)16250性能调整方法变电机转速、变叶片数、变叶片角风压范围(kpa)静压0.14.7功率范围(kw)10900结构及性能特征叶片数有8、16两种最高效率(%)84备注取代70B2传动方式直连生产厂家沈阳鼓风机厂5.3.2确定扇风机1） 计算困难时期扇风机的工作风阻，如式（5-3）： （5-3） 代入5.1、5.2节的计算结果得：=0.197Ns2m-8在扇风机特性曲线图上绘制风阻特性曲线，如图5-1。 图5-1 62A14-11No24轴流式风机特性曲线 v=600r/min当R曲线与扇风机特性曲线相交于M点（叶片安装角为25）时，由图看出M点在合理的工作范围内，所对应的风量为67.068 m3/s，风压为860.0 Kpa，功率为58kw，效率为0.83。与5.1、5.2节的计算结果比较发现M点所对应的风量、风压稍大于扇风机工作风量、风压，是较为理想的工况点。最终确定扇风机型号为62A14-11轴流式风机，主要参数如表5-1。表5-1 62A14-11轴流式风机主要参数叶轮直径(m)2.4反风方式反转叶轮转数(v/min)600叶片安装角25风量范围(m3/s)16250性能调整方法变电机转速、变叶片数、变叶片角风压范围(kpa)静压0.14.7功率范围(kw)10900结构及性能特征叶片数有8、16两种最高效率(%)84备注取代70B2传动方式直连生产厂家沈阳鼓风机厂6.电机功率计算及选择6.1计算扇风机输入功率通风困难时期扇风机的输入功率（轴功率）按式（6-1）计算： （6-1） 式中：Hs扇风机静压，pa； Qs扇风机风量，m3/s； s扇风机静压效率。带入5.3.2节的风量67.068 m3/s，风压860.0 pa，效率0.83，计算得输入功率（轴功率）N=69.422kw。6.2计算电机功率电动机的额定功率按式（6-2）计算： （6-2）式中：N 扇风机输入功率，kw； m 电动机的效率，m =0.920.94； e 传动效率，直连传动时tr=1； K 电动机容量备用系数，轴流式取K=1.11.2。设计取m=0.93，K=1.1，e =1，再带入6.1节的计算结果，计算得Ne =82.112kw。根据计算的电动机额定功率N及扇风机的所要求的转数，选取电机为Y355M2-10，其主要性能参数如表6-1。必要时可配置YOTHR875调速型液力耦合器。表6-1 Y355M2-10型电动机主要性能参数 型 号额定功率 额定电流 转速 效率 功率因数 堵转转矩堵转电流最大转矩噪声振动速度 重量额定转矩额定电流额定转矩1级2级 kW Ar/min%COS倍倍倍dB(A)mm/skgY355M2-1011023059593.20.81.26.02.0964.517757. 局部通风、通风构筑物7.1局部通风按通风动力形式不同，掘进通风方法可分为局部扇风机通风、矿井总风压通风和引射器通风三种。其中，局部扇风机通风是最为常用的一种掘进通风方法，该设计也采用此通风方法。局部扇风机通风按其工作方式不同又分为压入式、抽出式和混合式三种，其优缺点比较及适用条件如下： 图7-1 压入式通风示意图1）压入式通风时，局部扇风机及其附属电器设备均布置在新鲜风流中，污风不通过局部扇风机，安全性好；而抽出式通风时，对于煤矿含瓦斯的污风通过局部扇风机，若局部扇风机不具备防爆性能，则是非常危险的。非煤矿