土建工程模板设计与施工-梁和框架的模板以及楼屋盖支模的计算和设计课件

主讲人：汪全兵,土建工程模板设计与施工,模板坍塌事故,搭设错误的现场,一方向有另方向无,无扫地杆,受力不合理,悬臂过大,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式 第二级 第三级 第四级 第五级,17,独立梁的面板及底板一般均采用竹胶合板，其背后均采用木条4060mm或5080mm作次楞，主楞常采用直径为48的钢管。立杆一般采用钢管较多，其钢管均用48mm，少部分采用100100方木。柱、梁的侧模之间一般采用对拉螺栓来防止鼓胀，但对整个独立梁模板的设计而言，关键是立杆的稳定，尤其是立杆侧向的稳定。立杆侧向的稳定是极其重要的，在具体设计中，应特别加以关注。,第一讲：独立梁模板计算实例,#,独立梁计算实例一,现有一钢筋混凝土独立梁，截面300900mm，L=7200mm，其模板布置图见图5.3-1,一、梁侧面板计算,梁侧面板均采用厚15mm竹胶合板制作，其背后用4060mm的木枋沿竖向按水平间距400mm设次楞，次楞背后用两根5080mm木枋作主楞，主楞背后用483mm Q235钢管作构造立杆进行辅助构造固定。梁按其高度分300mm一层，采用分层浇筑。 （一）荷载计算 1.永久荷载标准值 新浇混凝土侧压力标准值 ,应以G4K = 作为计算依据，但为考虑合理和经济，实际采用2/3高处与底部处 的平均值作为具体的计算依据。则G4k=,2.可变荷载标准值 振捣荷载 4 KN/ 3.荷载设计值最不利组合 S1=1.218+1.44 =27.20KN/m2 S2=1.3518+1.40.74=28.22KN/m2 故S2 S1应以永久荷载效应控制组合为计算依据 ,（二）梁侧面板强度核算 沿面板跨度方向线荷载，取900mm宽，则 q=0.925.40=22.86KN/m 按四跨连续板求弯矩为： 安全,（三）梁侧面板挠度验算线荷载标准值,线荷载标准值 =0.918=16.2KN/m,基本符合要求,二、梁底板面板计算,（一）荷载计算 1.永久荷载标准值 梁模板及其支架之重 0.5 KN/m2 梁混凝土自重 0.924=21.6 KN/m2 钢筋自重 0.91.5=1.35 KN/m2 共计23.45 KN/m2 2.可变荷载标准值 浇筑时冲击荷载 4 KN/ ,3.荷载设计值最不利组合 S1=1.223.45+1.44 =33.74KN/m2 S2=1.3523.45+1.40.74=35.58KN/m2 故S2 S1应以永久荷载效应控制组合为计算依据 ,（二）梁底板面板强度核算 取1.0m宽计算 沿底板跨度方向线荷载为： q=132.02=32.02KN/m；L=274mm 按简支板计算 则 安全,（三）梁底板面板挠度验算 线荷载标准值 =123.45=23.45KN/m 符合要求,（四）梁底板下纵梁计算 梁底板下纵梁采用东北松5080mm木枋，承重立杆的纵向间距为1.2m，及计算简图见图5.3-2,线荷载q=0.1532.02=4.803KN/m；L=1.2m； =0.1523.45=3.52KN/m 纵梁抵抗矩 挠度验算： 安全,三、次、主楞计算,次楞截面为4060mm，主楞截面为5080mm，均采用东北松制作，其两者计算简图分别见图5.33、4,（一）次楞计算 三角形线荷载 q1=0.425.4=10.16KN/m,弯矩距A支座：,弯矩距A支座：,实际M跨应减去两端Ma、Mb在其位置处所产生的竖向值，其实际值为：,强度核算,安全 变形因次楞两端有悬臂弯矩作用，故其变形已足够可满足，可不必核算。,（二）主楞计算 见图5.3-3及图5.3-4：,M=0.2673.311.2=1.061KN.m 主楞采用5080木枋，其单根抵抗矩,每一支座处（也即对拉螺栓处）同时布置两根，其抗弯强度核算如下：,安全,=2.2673.311.2=9.005KN,对拉螺栓核算采用M12，其净截面面积An=76m则： 安全,四、对拉螺栓核算,五、承重立杆计算,（一）荷载计算 支架之重（考虑钢管） 0.85 KN/m2另超高增加自重0.85/4*3.2=0.680.5 KN/m2 梁混凝土自重 0.924=21.6 KN/m2 梁钢筋自重 0.91.5=1.35 KN/m2 共计 25.48 KN/m2 振捣荷载 2 KN/ 荷载设计组合值 S1=0.9（1.224.48+1.42）=28.958KN/m2 S2=0.9（1.3524.48+1.40.72）=31.507KN/m2,根据上两式比较应采用S2=31.507作为设计依据，现采用48*3.5mmQ235钢管作为承重立杆，水平拉杆步距为1.8m，则：N=0.15*1.2*31.507=5.672KN (符合要求) 根据值查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录D，查的稳定系数=0.47，钢管截面积An=489m，又根据规范中第4.2.4条规定荷载设计值应乘以0，95的折减系数，则核算如下： 安全,（一）立杆和水平拉条构造应符合建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）中第6.1.9条和6.2.4条的要求。 （二）水平拉杆的横向在离地两步高处应设斜撑，顶于立杆与横向水平杆相交的主节点处，斜杆与地面的夹角应在4560之间，并应顶牢。 （三）纵横向水平杆接近框架柱处应分别沿竖向与框架柱夹牢。并沿框架柱下部、中部、顶部设置三点。 （四）施工用的操作架由构造立杆根据需要伸长来搭设安全网和铺设工作台，以满足运输、浇筑、养护、安装模板和拆除之需。,六、构造要求,立杆底垫木采用0.3m宽，长地基土为粘土，承载力设计值为160 KN/ ，采用原土夯实后再铺垫木，折减系数Mi=0.9,则承载力核算如下：,；,；,；,则,安全,七、立杆地基承载力计算,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式 第二级 第三级 第四级 第五级,38,框架模板的设计，首先应根据工地的具体条件、材料供应情况、工人技术情况来决定模板的结构形式，然后再进行必要的设计计算，使之在现实的基础上，既具经济与合理，又有一定的先进性。同时，不同构件在设计时，考虑的重点应该有所不同。定型模板、梁模板、主次楞木等主要考虑抗弯强度及挠度；对于支撑柱，主要考虑受压稳定性；对于桁架式楞梁，还应考虑上弦杆的抗弯、抗压能力。对于木构件，在支座处还应考虑抗剪及承压等问题。,第二讲：框架模板设计实例,#,钢筋混凝土框架模板实例一,现有钢筋混凝土框架六层教学楼，柱网全为96.6m，中间夹2.7m宽过道，横向主梁截面为300mm800mm，纵向次梁截面为250700mm，钢筋混凝土板厚180mm，层高为3.6m，立柱采用483.5mm钢管。 对梁、板模板经多方案比较决定，梁和板的面板采用五层的竹胶合板厚15mm，面板下次楞采用4060mm木枋，次楞后面的主楞及梁底板下的纵楞采用Q235483.5mm钢管或5080mm木枋，次、主楞木枋均系东北红松。 教学楼框架模板平面布置图见图5.4-1。,一、平板模板计算,（一）荷载计算 面板及其支架自重（考虑竹胶合板重于木材） 0.4KN/m2 平板混凝土自重 0.1824=4.32KN/m2 钢筋自重 0.181.1=0.20KN/m2 共计 4.92KN/m2 用布料机或混凝土泵浇筑的可变荷载 4KN/m2 荷载设计值最不利组合 S1=0.9（1.24.92+1.44）=10.35KN/m2 S2=0.9（1.354.92+1.40.74）=9.51KN/m2 故S1 S2故应采取S1=10.35KN/m2作为设计依据。,（二）面板计算 面板采用厚15mm竹胶合板，次楞截面4060mm,400mm则面板承受的线荷载为： 取面板宽1.0m计，则面板所承受的线荷载为： q=110.35=10.35KN/m；qg=14.92=4.92KN/m 面板所承受的内力弯矩为：,强度核算：,安全 挠度验算：,安全,（三）次楞计算 次楞采用4060mm木枋，由于板混凝土偏厚，估计不一定能算得下来。若将主梁和立柱间距加密是可能算下来，但又不合理，比较而言还是把原来使用4060mm木枋改成用5080mm木枋来作小楞较合理。故用5080mm代替4060mm小楞。故作用于小楞的线荷载为： q=0.410.35=4.14KN/m；qg=0.44.92=1.97KN/m 考虑按三跨连续梁计算其内力弯矩为：,强度核算:,安全,（四）主楞计算 应先调整荷载： 永久荷载标准值 4.92KN/ 可变荷载标准值调整为 40.6=2.4KN/m2 荷载设计值最不利组合： S1=0.9（1.24.92+1.42.4）=8.34KN/m2 S2=0.9（1.354.92+1.40.72.4）=8.09KN/m2 故S1 S2故应采取S1=8.34KN/m2作为设计依据。,主楞计算简图简图5.4-4。,P=0.48.341.2=4KN；Pg=0.44.921.2=2.36KN 弯矩内力值为： M=0.267PL=0.26741.2=1.282KN.m 主楞分别可采用Q235483.5mm钢管和5080mm各两根并用作主楞， 则 钢管：,；,；,木枋：,；,；,强度核算：,安全,安全,（木枋）,（钢管）,挠度验算：,安全,安全,（木枋）,（钢管）,（五）主楞下立杆的计算 立杆采用Q235483.5mm钢管，纵横1.2m，水平拉杆纵、横向步距h=1.8m。 首先调整荷载如下： 楼板模板及立杆支架自重 0.9KN/m2 混凝土和钢筋自重 0.18（24+1.1）=4.52KN/m2 以上共计 5.42KN/m2 可变荷载的布料机或泵送混凝土 40.4=1.6KN/m2 荷载设计值最不利组合： S1=0.9（1.25.42+1.41.6）=7.87KN/m2 S2=0.9（1.355.42+1.40.71.6）=8.0KN/m2,故S2 S1故应采取S2=8.0KN/m2作为设计依据，故立杆轴力N为： N=1.21.28=11.52KN 长细比：,根据=114查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录D，查的稳定系数=0.47，则 稳定核算：,安全,二、梁模板计算,（一）次梁模板计算（见图5.4-2） 1.荷载计算,作为计算依据，但考虑经济与合理，并与可靠相结合，实际计算取梁顶下2/3高度处和梁底最大处两者的平均值作为实际的计算依据，则实际平均值为：,可变荷载振捣荷载的标准值： 4 KN/ 荷载设计值最不利荷载组合为： S1=0.9（1.214+1.44）=20.16KN/m2 S2=0.9（1.3514+1.40.74）=20.54KN/m2 故S2 S1故应采取S2=20.54KN/m2作为设计依据,2.梁侧面板计算 梁侧面板背后次楞采用4060mm木枋立放400mm，面板采用厚15mm竹胶合板，并取1.0m宽计算，则沿面板跨度方向线荷载为： q=120.54=20.54KN/m；qg=114=14KN/m； 面板按四跨连续板计算，则内力弯矩值为：,强度核算：,挠度验算：,安全,安全,3、梁侧次楞计算 按图5.4-2，次楞可近似的按简支跨计算，其跨距L=255mm,则沿其跨度方向线荷载为： q=0.420.54=8.22KN/m；qg=0.414=5.6KN/m,；,强度核算：,挠度验算：,安全,安全,4.梁侧主楞计算 梁侧主楞计算简图见图5.4-5图。,集中荷载P为次楞支座传来的反力，故P为： P=8.220.255=2.1KN；,=5.60.255=1.43KN/m,；,强度核算：,安全,安全,（木枋）,（钢管）,挠度验算：（木枋）,（钢管）,安全,安全,5.梁侧对拉螺栓的计算 主楞各支座就是对拉螺栓的位置也即是图5.4-5图B、C支座的反力，各再加一个P就是对拉螺栓所承受的轴向拉力。故轴向力N为： N=2.267P+P=2.2672.1+2.1=6.86KN 采用螺栓M12，净截面面积An=76mm2，螺栓抗拉强度设计值,则轴拉力设计强度值为：,安全,=170N/ mm2,6.梁底板的计算 (1). 荷载计算 永久荷载标准值 次梁模板支架及模板自重 0.65KN/ 梁混凝土自重 0.724=16.8KN/ 钢筋自重 0.71.5=1.05KN/ 共计 18.5KN/ 可变荷载中的振捣荷载标准值 2 KN/ 荷载设计值的最不利组合： S1=0.9（1.218.5+1.42）=22.5KN/m2 S2=0.9（1.3518.5+1.40.72）=24.24KN/m2 故S2 S1故应采取S2=24.24KN/m2作为设计依据。,梁地面板采用厚15mm竹胶合板，两边设5080mm纵楞，两纵楞整体用螺旋托盘撑托，下部插入立杆钢管内，现梁地面板取宽1.0m，其沿跨度方向的线荷载为：q=124.24=24.24KN/m；qg=118.5=18.5KN/m；,；,强度核算：,挠度验算：,安全,安全,（2）梁底板下纵楞计算 纵楞采用5080mm两边各一根，其纵向每隔1.2m于梁底中间设立杆一根，其沿跨度方向的线荷载为： q=0.12524.24=3.03KN/m；qg=0.12518.5=2.31KN/m； 按三跨均布线荷载考虑，则：,强度核算：,挠度验算:,安全,安全,7.梁下立杆计算 梁立杆采用Q235483.5mm钢管，纵向间距1.2m，钢管水平拉杆步距为1.8m，回转半径i=15.8mm，面积 A=489mm2 其立杆所承受的轴压力为： N=0.251.224.24=7.27 KN 长细比：,根据=114查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录D，查的稳定系数=0.47，则 稳定核算：,安全,（二）、主梁模板计算（见图5.4-3） 1.荷载计算,作为计算依据，但考虑经济与合理，并与可靠相结合，实际计算取梁顶下2/3高度处和梁底最大处两者的平均值作为实际的计算依据，则实际平均值为：,可变荷载振捣荷载的标准值： 4 KN/ 荷载设计值最不利荷载组合为： S1=0.9（1.216+1.44）=22.32KN/m2 S2=0.9（1.3516+1.40.74）=22.97KN/m2 故S2 S1故应采取S2=22.97KN/m2作为设计依据。,2. 主梁侧模面板计算 主梁侧模面板背后次楞采用4060mm木枋立放400mm，面板采用厚15mm竹胶合板，并取1.0m宽计算，则沿面板跨度方向线荷载为： q=122.97=22.97KN/m；qg=116=16KN/m； 面板按四跨连续板计算，则内力弯矩值为：,强度核算：,挠度验算:,安全,安全,3、主梁侧次楞计算 按图5.4-3，次楞可近似的按简支跨计算，其跨距L=335mm,则沿其跨度方向线荷载为： q=0.422.97=9.19KN/m；qg=0.416=6.4KN/m,；,强度核算：,挠度验算：,安全,安全,4.主梁侧模板主楞计算 主梁侧模板主楞计算简图见图5.4-6图。,集中荷载P为次楞支座传来的反力，故P为： P=9.190.335=3.08KN；,=6.40.335=2.14KN/m,木枋：,；钢管483.5mm,强度核算：,勉强可考虑,安全,；,（木枋）,（钢管）,挠度验算：（木枋）,（钢管）,安全,基本符合要求,5.主梁侧模板两边主楞对拉螺栓的计算 主梁侧模板主楞各支座就是对拉螺栓的位置也即是图5.4-6图B、C支座的反力，各再加一个P就是对拉螺栓所承受的轴向拉力。故轴向力N为： N=2.267P+P=2.2673.08+3.08=10.06KN 采用螺栓M12，净截面面积An=76mm2，螺栓抗拉强度设计值,则轴拉力设计强度值为：,安全,=170N/ mm2,6.梁底板的计算 （1）梁底荷载计算 永久荷载标准值 主梁模板支架及模板自重 0.7KN/ 主梁混凝土自重 0.824=19.2KN/ 主梁钢筋自重 0.81.5=1.2KN/ 共计 21.1KN/ 可变荷载中的振捣荷载标准值 2 KN/ 荷载设计值的最不利组合： S1=0.9（1.221.1+1.42）=25.31KN/m2 S2=0.9（1.3521.1+1.40.72）=27.4KN/m2 故S2 S1故应采取S2=27.4KN/m2作为设计依据。,(2)主梁底板模板面板计算 主梁地面板采用厚15mm竹胶合板，其下面两边设5080mm纵楞，两纵楞整体用螺旋托盘撑托，下部插入立杆钢管内，现梁地面板取宽1.0m，其沿跨度方向的线荷载为：q=127.4=27.4KN/m；qg=121.1=21.1KN/m；,；,强度核算：,挠度验算：,安全,安全,(3)主梁梁底板下纵梁计算 纵梁采用5080mm木枋，两边各一根，其纵向每隔1.2m于梁底中间设立杆一根，其沿跨度方向的线荷载为： q=0.1527.4=4.11KN/m；qg=0.1521.1=3.17KN/m； 按三跨均布线荷载考虑，则：,强度核算：,挠度验算:,安全,安全,7.主梁下立杆计算 梁立杆采用Q235483.5mm钢管，纵向间距1.2m，钢管水平拉杆步距为1.8m，回转半径i=15.8mm，面积 A=489mm2 其立杆所承受的轴压力为： N=0.31.227.4=9.864 KN 长细比：,根据=114查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录D，查的稳定系数=0.47，则 稳定核算：,安全,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式 第二级 第三级 第四级 第五级,73,高支模的模板设计，主要应注意模板的构造要合理，立杆的垂直偏差要控制严格，所用材料选材应严格，特别是钢管立杆更应对其规格、尺寸、翘曲、锈蚀等严格要求，对地基土要严格平整、夯实，并满足密实度系数要求，然后与其上再浇筑混凝土垫层，待达到规定的强度后方可支模。严格做到板梁的立柱在横杆相连方向间距相等。,第三讲：楼屋盖高支模设计实例,#,体操馆模板设计实例,体操馆层高15m，其建筑平面图见5.5-1，图外圈为四层框架结构办公、宿舍楼的框架柱，中间两跨为18m，截面为6001800mm，梁与梁之间，板跨为6m，其板厚为180mm。,一、平板计算,（一）荷载计算 面板及支架之重（考虑竹胶合板） 0.4KN/m2 混凝土板自重 0.1824=4.32KN/m2 钢筋自重（考虑跨度大钢筋多和大） 0.181.5=0.27KN/m2 共计 4.99KN/m2 用布料机浇筑 4KN/m2 荷载设计组合值 S1=0.9（1.24.99+1.44）=10.43KN/m2 S2=0.9（1.354.99+1.40.74）=9.59KN/m2 故S1 S2故应采取S1=10.43KN/m2作为设计依据。,（二）平板面板设计计算 面板采用厚15mm竹胶合板制作，次楞采用4060mm，主楞采用 5080mm东北红松，主楞用一根5080枋木，其间距1.0m。也可用483.5mm 钢管，主楞下立杆用483.5mm钢管，纵横立杆间距各1m。 面板承受线荷载（取1.0m宽计）q=110.43=10.43KN/m 面板按四跨连续板算，其内力弯矩为：,强度验算： 安全 挠度验算： 安全,（三）次楞设计计算 次梁线荷载：q=0.3310.43=3.442KN/m 按三跨连续梁计算内力弯矩为： 强度验算： 安全,挠度验算： 安全 （四）主楞设计计算 主楞计算简图见5.5-2图,永久荷载传递至主楞上不变，仍为自重4.99KN/ 可变荷载中布料机或混凝土泵传递主楞上为2.4 KN/ 两者荷载设计值的组合为： S1=0.9（1.24.99+1.42.4）=8.41KN/m2 S2=0.9（1.354.99+1.40.72.4）=8.18KN/m2 故S1 S2故应采取S1=8.41KN/m2作为设计依据，故P为： P=0.338.411=2.775KN 故主楞内力弯矩为：M=0.286PL=0.2862.7751=0.794KN.m,若主楞分别采用Q235钢管483.5mm和5080木枋作主楞：,强度核算：钢管：,木楞：,上述两者均安全。,挠度验算： 钢管： 木楞： 验算结果钢筋不能满足而木楞符合要求。,（五）平板下立杆计算 平板下立杆采用Q235钢管483.5mm，水平拉杆步距采用h=1.8m，立杆钢管截面积A=489m,其纵横间距1.0m。 永久荷载标准值 支架之重（考虑钢管） 0.9KN/m2 超高加重 0.9/411=2.475KN/m2 混凝土自重 0.1824=4.32KN/m2 钢筋自重考虑跨大钢筋粗重 0.181.5=0.27KN/m2 共计 7.965KN/m2 可变荷载从板面传递到立杆 1.6KN/m2,荷载设计组合值 S1=0.9（1.27.965+1.41.6）=10.62KN/m2 S2=0.9（1.357.965+1.40.71.6）=11.09KN/m2 故S2 S1故应采取S2=11.09KN/m2作为设计依据，故立杆轴力N为： N=1111.09=11.09KN 根据=114查规范得稳定系数=0.47 稳定核算： 安全,二、梁模板计算,梁截面模板图见图5.5-3. 梁侧面板采用厚15mm竹胶合 板制作，次楞采用4060mm 木枋立放330mm，主楞采用 单根 5080mm水平布置用对 拉螺栓固定，梁底面板仍用竹 胶合板，纵楞中部用双根 5080mm木枋，两边用单根。,（一）荷载计算 永久荷载标准值,上式V是按300一层分层浇筑，在开始浇筑第五层时，最下一层已经初凝，故浇筑速度V=40.3=1.2m,作为计算依据 可变荷载为往模板中倾倒混凝土是产生的水平荷载：4 KN/,应以,水平侧压力设计值最不利组合为： S1=0.9（1.228.8+1.44）=36.14KN/m2 S2=0.9（1.3528.8+1.40.74）=38.52KN/m2 故S2 S1故应采取S2=38.52KN/m2作为设计依据 （二）梁侧面板强度计算 梁侧面板采用15mm竹胶合板，强度设计值为35N/m,弹性模量E=9898 N/m，则按四跨连续板计算。 因次楞间距0.4m，取侧板宽度1米计算，则沿跨度方向最大线荷载为q1=138.52=38.52 N/m,但为考虑经济合理则取三角形荷载2/3处的线荷载与最大线荷载两者的平均值作为设计计算依据，,故面板弯矩内力值为：,强度核算：,安全 挠度验算, 此处计算强度和挠度，其跨度应取330mm，但实际为了偏经济一点，取的是400mm，若吊天棚可以考虑为基本符合要求。,（三）梁侧板次楞计算 由于竖向次楞承受三角形均布荷载，故底部一段承受荷载最大，故下部段能满足。上部段也就能满足。因此仅核算下部段即可，故次楞近似按四跨连续梁算，则其线荷载为：q=0.432.1=12.84KN/m,强度核算:,挠度验算,上面两项核算均属安全,（四）梁侧板主楞计算 梁侧板主楞计算简图见图5.5-4，主楞每隔800mm拉一对拉螺栓，主楞采用483.5mm钢管及5080mm，木楞各用单根作主楞。,主梁承受集中荷载P系由次楞传来，故 P=12.840.35=4.49KN M=0.1614.490.8=0.578KN.m,主梁承受集中荷载P系由次楞传来，故 P=12.840.35=4.49KN M=0.1614.490.8=0.578KN.m,主梁承受集中荷载P系由次楞传来，故 P=12.840.35=4.49KN M=0.1614.490.8=0.578KN.m 钢管：,木枋：,强度核算钢管：,安全。若不够可采用二根钢管合并使用。 强度核算木枋：,安全,挠度核算： 钢管和木条各均用两根合并代替一根则： 钢管：,木枋：,安全,（五）主楞对拉螺栓计算 按图5.5-4求出最不利反力，再加一直接传给制作的小楞反力，即： N=1.215P+P=1.2154.49+4.49=9.95KN 采用螺栓M12，净截面面积An=76 m，则轴拉力设计强度值为：,安全,（六）梁底板设计计算 1. 荷载计算 梁板支架自重 0.5KN/ 混凝土自重 1.824=43.2KN/ 钢筋自重 1.81.5=2.7KN/ 共计 46.4KN/ 可变荷载中的振捣荷载 2 KN/ 荷载设计值的最不利组合： S1=0.9（1.246.4+1.42）=52.63KN/m2 S2=0.9（1.3546.4+1.40.72）=58.14KN/m2 故S2 S1故应采取S2=58.14KN/m2作为设计依据. 梁底板沿跨度方向向荷载：q=158.14=58.14KN/m,2.梁底板强度核算,安全,3.梁底板挠度验算：,4.梁底板纵楞计算 梁底中部纵楞（双根）的线荷载：q=0.2458.14=13.95 KN/m 纵楞按四跨连续梁考虑，其内力弯矩为：,（单根）,强度核算：,安全 挠度核算：,安全 梁底板两边的纵楞可不必核算。强度与挠度均能满足。,（七）梁立杆的计算 立杆轴力N=0.2458.14=13.95 KN 483.5mmQ235钢管： 长细比：,根据=114查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录D，查的稳定系数=0.47，则 稳定核算：,安全,高支模的构造要求,一、基础的要求 1.基地土层宜置于原土层上，不易置放于填土层或软弱地基上。 2.当遇到有松软土层时，应将松软土地基土去除0.30.5m深，采用砾砂或三合土填筑夯实夯平整作为地基土，若还不够可加宽改浇一条素混凝土地基。 3.若有条件，最好先施工地下沟道和地下的全部预埋管道后，按技术要求处理好挖填土后，再浇筑地坪混凝土垫层，并待达到一定强度后再开始支模。 4.待按地基土垫层符合要求后，于其上再铺设符合设计要求的垫木。,二、安装立杆要求 1.立杆底部应设支座或垫放不小于80808mm厚的钢板于垫木上。 2.按设计规定的纵横间距边立立杆，边固定纵横向扫地杆。 3.在保证立杆所规定的立杆垂直度范围内，用对接扣件逐层往上上接立杆，立杆相邻接头位置应符合错头规定。 4.立杆顶部要算好尺寸，并用螺旋支托调整好起拱高度。安装梁板模板。,三、安装水平拉撑的要求 1.梁和平板的全部立杆从扫地杆开始够一层拉一层，到立杆顶部超过梁底的平板立杆之水平拉杆则应与四周顶紧。 2.水平拉杆的端部应与建筑物顶紧。 3.当水平拉杆通过框架柱时，应将框架柱四边与水平杆箍双向箍紧，沿柱高至少箍23道。 四、剪刀撑的要求 1.立杆外周周圈全部从底到顶设连续式剪刀撑。 2.本章实例，横向与梁跨两端各1/3处，在其界面中部从底部到顶设五米宽的剪刀撑共两道。两道之外的未设空隙全部从底到顶加之字撑。纵向仍在梁跨的1/3处沿纵向每一梁下从底到顶设两道5m宽的剪刀撑，其余剪刀撑之间空隙设之字形撑，亦从底到顶设置。然后各剪刀撑的每一个底端和上端均要设一道水平剪刀撑。,3.每一个剪刀撑与所交叉的各个杆件均应设扣件扣牢。 4.每一个剪刀撑的杆件底部和顶部均应交接在主节点处。 5.剪刀撑不够长时只允许搭接，严禁对接，搭接的长度不得小于500mm。所使扣件不得少于两个，扣件布置在离钢管端100mm处。且剪刀撑地面的夹角应在4560之间。 五、垫木要求 1.不管设于何种土层上，立杆下均需设垫木。垫木宽250300mm厚50100mm，长应按设计计算决定。 2.同一方向的立杆垫木相互应垂直铺垫。严禁立杆均向同方向铺垫。 3.垫木上严禁直接立杆，底部必须加设立杆座或不于80808mm的钢垫板。 4.楼层是钢筋混凝土梁板者可不加设垫木。但上、下层立杆应支安在同一轴线上。,六、混凝土浇筑要求 1.梁中混凝土应分层对称的浇筑，上、下层应在初凝前相接，严禁一次浇到顶斜坡前进。 2.混凝土平板厚度大于200mm时，同一跨板最好从中间往两边浇筑，严禁一次浇够厚度。 3.对分层浇筑的梁混凝土应根实际需要和可能在混凝土中适当加点促凝剂。 七、立杆选材要求 1.立杆截面厚度必须符合设计要求，否则严禁使用。 2.立杆严禁弯曲不直，压扁变形。锈蚀严重等禁用。 3.所用扣件不符合质量要求者禁用。,模板专项方案设计,要编制一个专项方案首先应全面解读建筑工程设计图纸的全面内容，要分析建筑结构、功能的特点、施工的难易程度，要分析工序之间的前后关系，要分析施工后的效果，要分析结构与建筑的功能关系等等。模板支架方案说说简单，但到具体的理论书面计算时许多方面会出现问题。,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式 第二级 第三级 第四级 第五级,105,要编制一个专项方案首先应全面解读建筑工程设计图纸的全面内容，要分析建筑结构、功能的特点、施工的难易程度，要分析工序之间的前后关系，要分析施工后的效果，要分析结构与建筑的功能关系等等。模板支设方案说说简单，但到具体的理论和书面计算时许多方面会出现问题。,第四讲：模板专项方案设计 应注意的问题,#,1、工程概况没有针对性 作为专项方案，应体现出“专”字，那么在工程概况中就应该较为系统、全面地书写相关的内容。模板方案体现的是支架的材料、搭设方法、构件截面大小、楼层高低、支设的高度、地基土质承载力、排水以及建筑结构设计师的结构设计特点、特征等等。这些方面必须在工程概况中予以说明，使相关技术人员看了方案以后可以马上能理解其做法及大概的注意事项。而不是象许多方案一样，千篇一律地工程地址、层数、建筑面积等一些笼统的内容。模板支架专项方案不仅仅是计算问题，许多关键的问题还是在构造方面。,IMG SRC: Flickr,2、没有相应的图示 没有相应的平面、立面、剖面图，就进行理论计算，这一点是不可取的。 （1）没有了相关的图示，就说明不了相互的关系，不要说审查人员不能校对，过了一段时间后有时连编制人员本人都无法复原，解释不了相互之间的关系，有时甚至连结构关系都反了。 （2）不能利用专项方案进行交底，没有一个明了的直观感。 （3）计算模式无法一致。,3、构造错误 有些方案连基本的构件关系都不符合实际情况。如大梁下的木楞条是横放还是纵放，木楞条的截面摆设等等，这些方面看看是小东西、是小问题，但一到计算时就是大问题，直接关系到结构体系，先算什么、后算什么就是在此体现。又如扫地杆问题，在方案中往往十分笼统，有的甚至只有单方向的，没有做到纵横拉结，起不到双向约束作用。,4、设计荷载取值有误 如恒载的计算中，有些方案把钢筋混凝土与素混凝土的容重（25KN/m3和24 KN/m3）混回一谈，在计算了钢筋混凝土的重量后，重复计算钢筋的重量。可靠一点的计算方法应该把构件内含的钢筋用量单独测算，尽可能不要采用笼统计算