1_【毕业设计论文】JLY3809机立窑(加料及窑罩部件)设计说明书【有对应的CAD图】

XX 大学 毕业设计(论文) 毕业设计（论文）题目 所 在学 院 专业 班级 姓名 学号 指 导老 师 年月日 声明 本人郑重声明：所呈交的毕业设计是我在导师的指导下独立进行研究本人郑重声明：所呈交的毕业设计是我在导师的指导下独立进行研究 所取得的研究成果。据我所知，除了文中特别加以注明引用的内容外，本所取得的研究成果。据我所知，除了文中特别加以注明引用的内容外，本 设计不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果，对本设计设计不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果，对本设计 的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中作了明确说明，并表示了的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中作了明确说明，并表示了 谢意。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。谢意。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年作者签名：日期：年 月月 日日 毕业设计版权使用授权书 本设计作者完全了解学院有关保留、使用毕业设计的规定，同意学院本设计作者完全了解学院有关保留、使用毕业设计的规定，同意学院 保留并向国家有关部门或资料库送交毕业设计的纸质版和电子版，允许毕保留并向国家有关部门或资料库送交毕业设计的纸质版和电子版，允许毕 业设计进入学院图书馆被查阅和借阅，本人授权闽南理工学院可以将我的业设计进入学院图书馆被查阅和借阅，本人授权闽南理工学院可以将我的 毕业设计的全部或者部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、毕业设计的全部或者部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、 缩印或者扫描等复制手段保存和汇编本毕业设计。缩印或者扫描等复制手段保存和汇编本毕业设计。 保密保密在年解密后适用本授权书；在年解密后适用本授权书； 本设计属于：本设计属于： 不保密不保密。 （请在以上相应的方框内打（请在以上相应的方框内打“” ） 作者签名：日期：年月日作者签名：日期：年月日 指导教师签名：日期：年月日指导教师签名：日期：年月日 毕业设计答辩小组成员名单 姓名职称单位备注 机械设计服务(有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 组长 注：样稿，论文不完整，勿抄袭 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 毕 业 设 计 说 ? 书 JLY3809 机立窑（加料及窑罩部件）设 计 JLY3809 机立窑（加料及窑罩部件）设计 2 J L Y 3 8 0 9 机立窑（加料及窑罩部件）设计说明书 摘要：本课题完成了 J L Y 3 8 0 9机立窑( 加料及窑罩部件) 设计。J L Y 3 8 0 9机立窑是目 前新兴的扩的直径窑, 但在很多配套设备上还是沿用扩径前的技术设备, 使得虽然进 行了改造, 但是相关设备未能得到改进, 未能体现出新窑的优势。本次设计了新型的 加料装置和窑罩。新型加料装置对支承装置和布料器做了改进, 生产实践表明支撑装 置经过改造后, 传动平稳, 且润滑和检修方便; 改造后的布料器提升了高度, 不易堵料, 减轻看火工的劳动强度, 布料器不易腐蚀, 减少维修更换费用; 在升降装置方面也做 了一点小改动, 增加了防扭器. 改造后的窑罩便于运输, 吊装和易于锈蚀的下部可以 单独更换和拆卸。铸钢比普通的 Q 2 3 5 钢耐高温, 且铸钢内含有一部分合金元素, 又耐 氧化不易变形等, 故使用寿命一般比 Q 2 3 5钢至少高 2 3倍。设计中还涉及到沉降室 和新型收尘器的选型, 减少了资源的浪费, 提高了水泥的生产效率, 大大减少了机立 窑对周围环境的污染。 关键词:机立窑; 窑罩; 加料装置; 除尘 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 The charging and hooding parts designs of JLY3809 mechanical upright kiln Abstract:This subject designs the charging and hooding parts of JLY3809 kiln. At present, JLY3809 mechanical upright kiln is a new emerging large diameter kiln. Because many corollary equipment have not been improved and still adopt conventional technology ,so the benefits with the new kiln can not been realized. In this subject we have designed the new charging device and hooding parts of kiln. The supporting and charge spreading have been improved ,too. The production practice indicates that the propping up equipment after transformation transmits steadily. Also the lubrication and the overhaul is convenient; after the transformation cotton material has promoted its altitude. The material cant be easily blocked, which reduces the labor intensity looks at the hot work, the cotton material is not easily corroded, reduced the repair and replacement; a point of small modification is also made in the elevating equipment aspect, adding in anti- turning equipment, after the transformation, the hooding parts of kiln is advantageous for the transportation, the hoisting and lower part which rusts is easily away possible alone to be replaced and disassembled. The cast steel is thermostabler than the ordinary Q235 steel, JLY3809 机立窑（加料及窑罩部件）设计 4 also the cast steel includes part of alloying elements, the oxidation and can not be easily distorted and so on. The service life of it is generally 23 double higher than Q235 ,moreover in the design there also involves the settling pocket and the new dust catcher shaping, reduced the resources waste. Enhanced the cement production efficiency, reduced greatly the environment pollution made by mechanical upright kiln. Key word: mechanical; hooding parts of kiln; charging device; dust removal 目 录 1 前 言 1 2 总体方案论证 2 2 . 1 窑罩的结构和对窑罩技术改进的分析 2 2 . 2 加料装置的分析 4 2 . 3 传动机构的技术分析论证 4 3 J L Y 3 8 0 9 机立窑（加料及窑罩部件）设计综合参数计算 5 3 . 1 确定立窑的规格与形状 5 3 . 2 立窑的废气量与烟囱计算 7 3 . 3 烟囱计算 8 3 . 4 立窑收尘器的选型计算 8 3 . 5 袋式除尘器的选型 1 0 3 . 6 播料落点的确定 1 0 4 加料装置的参数设计 1 2 4 . 1 选择电机 1 2 4 . 2 计算传动装置的各参数 1 2 4 . 3 锥齿轮传动设计 1 2 5 传动机构的密封润滑 2 0 6 机立窑的窑罩和加料装置的总体设计 2 1 7 结论 2 2 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 参考文献 2 3 致谢 2 4 附录清单 2 5 JLY3809 机立窑（加料及窑罩部件）设计 6 1 . 前言 国内外发展的形势 我国立窑水泥发展，经历了三个高峰期，前两个高峰期是在 50 和 60 年代，为 两次全国农田水利建设高潮的需要；第三个高峰期是为改革开放后国民经济持续高 速发展的需要，由此可证明，立窑水泥为我国国民经济的发展做出过重要的历史贡 献，并将继续做贡献。 90 年代初，原国家建材局向全国立窑企业推广应用节能新技术，并在全国各地 建立了众多节能改造示范线，使立窑水泥生产水平上了新台阶，进入 21 世纪，立窑 生产水平又更上一层，立窑水泥质量进一步稳定、提高，多数企业的熟料 28 天耐压 强度都在 50Mpa 以上，有的能稳定在 54Mpa 以上，现代立窑水泥的质量，能与现代 旋窑水泥质量相妣美；能耗进一步降低，现代立窑熟料标准煤耗120kg/t 熟料，其 中有的在 100kg/t熟料；水泥综合电耗70kw./t水泥，其中有的在 100 kw./t水泥， 左右，现代立窑主要的技术经济指标，相当或优于日产 2500（t/d）带分解炉窑。 原国家建材局给立窑水泥制定“限制、淘汰、改造、提高的八字方针，很符合 我国国情，笔者认为应继续贯彻实施。限制不再新建，对质量低劣、能耗高、污染 严重的应尽快淘汰（目前这类的已不多） ，对多数立窑企业应是改造、提高，使其逐 步达到现代立窑水泥的水平。 机立窑水泥的发展方向现代化立窑 为使机立窑较快的迈向现代化，首先要使产品质量优，其次要大幅度降低能耗、节 约资源、能源、保护好环境、实施可持续性发展战略，这既符合国家政策，又能使 立窑企业沿着正确的道路发展、壮大。适应水泥生产新时代的 JLY3809 机立窑应运 而生,许多水泥窑生产厂家及相关辅件生产商瞄准了当前市场,全面生产新窑。 本课题来源于结合生产实际。为了适应现代立窑水泥生产的需要，设计产量为 2 5 t / h 的机立窑加料及窑罩部件设计以及加料装置及窑罩部件相关零部件设计。 有以 下几个技术要求： A.所有结构及其零部件设计后考虑技术性、加工工艺性、经济性，并保证安装、 使用经济方便。 B.要保证机立窑的加料装置的运转平稳，节能高产。 在刘平成老师的指导下，首先进行方案论证。通过讨论研究，最终确定采用上、下 剖分式窑罩和新型加料系统、以及由电机?减速机?小锥齿轮?大锥齿轮?回转装 置?布料器的传动方式。然后根据分析的结果，开始计算轴扭矩以及功率。分析拟 定传动装置的运动简图，分配各级传动比，进而进行传动零件的结构进行设计和强 度校核。然后对机立窑的窑罩和加料装置进行总体结构设计。 J L Y 3 8 0 9 机立窑新型加料装置改变了以往加料装置的加料斗和布料器易变形， 易 腐蚀; 料球粘在料斗内壁阻碍下料; 涡轮减速机在高温, 粉尘以及腐蚀气体条件下工 作, 磨损, 漏油严重; 涡轮减速机箱体内润滑油无法保存，顺轴流出。由于窑罩上部 气流温度高，粉尘浓度大，从而造成轴承、涡轮、磨损严重或损坏；涡轮减速机中 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 空输出轴与料斗联接的容易腐蚀脱落, 落入窑内会造成粉磨设备的磨损; 料斗和溜槽 材料浪费; 三角皮带受高温影响, 经常需要调整松紧更换等缺陷。新型加料装置采用 针线摆轮减速机代替涡轮减速机，彻底解决漏油问题, 功率不变, 料斗和溜子的钢板 厚度由原来的 1 2 m m 改为 8 m m , 节约材料; 大圆锥齿轮下有轨道和钢球, 传动平稳, 操作 方便, 占地小, 费用低。本课题新颖实用，在技术上有较大改进，具有较强的竞争力。 该加料装置和窑罩将具有很大的市场前景。 JLY3809 机立窑（加料及窑罩部件）设计 8 ? 150 2 总体方案论证 2 . 1 窑罩的结构和对窑罩技术改进的分析 窑罩有单、双层两种，均由 6 8 m m厚钢板制成的截锥体，其高度在 2 3 m ，沿窑 罩周围开有加料口，加料口外装有加料门，机立窑则有观察门。 为了利于采用仪表正确测定机立窑窑面废气成分及温度等参数，应注意各观察门以 及料球入窑加料装置与窑罩结合处的密封，尽量减少向窑内漏风，使测定出的各项 参数更接近于实际情况。 方案一、上下剖分式: ( 1 ) 窑罩在工艺上搞成单层式，且两烟囱高度应以窑罩上平面为准，并配焊( 或 浇铸) 上法兰。 ( 2 ) 以窑门上部约 l 0 0 1 5 0 m m 处横向剖开( 该部分最易锈蚀) ， 下部用厚度为 15 ， 材料用可焊性较好的 Z G 3 5 浇铸而成。上部用厚度为 8 12 ，材料为 Q 2 3 5 钢板卷制 焊接而成，也可用 12 15 的 Z G 3 5材料浇铸而成。再配焊( 或浇铸) 上若干加强筋， 其余所有的工艺及中心几何尺寸不变。 ( 3 ) 上、下结合处均焊制与烧铸上联接法兰，以利螺栓的连接。为考虑下部铸钢件的 受力结构以及有关部位的的安装更换及防尘等因素，法兰外径应大于窑罩外径 5 0 6 0 m m ，法兰内径应小于窑罩内径 1 0 1 5 m m ，在法兰外径的圆周上( 应考虑装拆方便) 每隔 m m 左右距离预留1 7 m m 的联接螺栓孔，应均布。 ( 4 ) 两法兰接合面在安装使用前应用石棉硅藻土或磷酸盐粉等耐火泥材料和泥 后涂抹在下面，厚度约 5 m m 后再将上端放置于上并用 M 1 4 的螺栓联接紧固( 主要起封 烟尘作用) 。 ( 5 ) 窑门旋转销等按工艺尺寸在安装好后焊上即可。 方案二、左右剖分式 ( 1 ) 窑罩在工艺上改成单层式，且两烟囱高度应以窑罩上平面为准，并浇铸上联 接法兰。 ( 2 ) 以窑罩轴心线为准纵向剖开， 用下部厚 15 , 上部厚 12 材料为 Z G 3 5 浇铸而成。 两剖分端面均留止口，且内外止口均应预留 5 l O m m焊缝间隙。其余所有工艺及几 何尺寸基本不变。 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 ? 150 ( 3 ) 为考虑大型薄壁铸钢件在工艺浇铸易出现缩孔，以及砂箱制作较困难等因 素，其烟囱还可作成从窑罩衔接处予以剖分或断开。但在每剖分或断面上应浇铸上 联接法兰或止口，并每隔 m m 留中l 5 m m 左右螺栓孔，且均布。 ( 4 ) 在两半窑罩运人现场基本拼合就位后， 找正上、 下中心位置线再行两面焊接， 不规则部分用气割和砂轮打磨平整。在焊接中考虑因热应力产生窑罩变形，应尽量 先采用对角形点焊而后再进行对角形双面焊，直至将两半窑罩拼焊成为一整体零件 而止。 ( 5 ) 窑门旋转销按工艺尺寸在安装好后焊上即可。 JLY3809 机立窑（加料及窑罩部件）设计 10 2 . 2 加料装置的分析 机立窑的加料装置由传动机构、回转加料溜子、升降控制器组成。加料机有单播 料器和双播料器两种，双播料器由于结构和生产流程比较复杂，很少在机立窑上使 用。 单播料器的倾角可以通过升降钢丝绳进行调整，来改变撒料点。提高钢丝绳使倾角 变小，料球撒向窑边部，降低钢丝绳使倾角增大，料球撒向二肋和中部。电动机可 以正反两个方向旋转。当窑内某处湿料层薄时，可以将播料器停车或退出去集中加 料。播料器的主轴中心线应与窑中心重合，才能保证撒料均匀。 为防止加料溜子回转时将钢丝绳扭断，应在加料斗上面一段钢丝绳上安装一个防扭 器。 在加料装置停在某一点加料时，用关闭电机的方法不易准确控制停点位置。可将加 料斗与撒料溜子之间设计成摩擦离合器连接，有的用自行车飞轮改装成为摩擦离合 器，使加料溜子可以根据需要，不用关电机，只用铁铲或钩子，就可以把它挡住停 在任何位置地方，抽出铁铲或铁钩，电机继续转动，给窑的烧成操作创造了有利条 件。 2 . 3 传动机构的技术分析论证 传动装置一般为整个加料系统正常稳定运行的关键。以往采用涡杆涡轮传动, 传 动方式路线方式为电机?涡轮减速机?轴 ?回转装置。这种传动方式下，涡轮、涡 杆会严重磨损，导致锥形斗停留在某一点上加料，导致窑内料层厚度不均，发生异 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 常窑况。现在更多的采用锥齿轮传动，也有通过齿轮传动。 常用的减速机有三种型式，圆柱齿轮减速机、行星减速机和摆线针轮减速机。 其中采用针线摆轮减速机较合适，而采用行星减速机和圆柱齿轮减速机常会出现因 球盘起动扭矩大，传动系统刚度不足，故障多，有漏油问题。相对而言针线摆轮减 速机传动稳定，噪音小，齿面接触稳定，在润滑保养良好的条件下，运转稳定。 另外，对针线摆轮减速机输出轴采用花键联接的，因为这样的孔轴联接是间隙 配合， 所以传动上存在着诸多缺陷。 采用平键联接避免了在与轴安装时的间隙配合， 从而导致的在电机突然停机的情况下花键由于承受不了较大的惯性力而失效的问 题。在强度达到要求的前提下，平键采用过盈配合能保证扭矩的正常传递。 3 . J L Y 3 8 0 9机立窑（加料及窑罩部件）设计综合参数计算 3 . 1 确定立窑的规格与形状 立窑的规格是以窑的有效内径和高度来表示。 3 . 1 . 1 窑的有效内径 机械立窑的产量与窑的内径的平方成正比，为简便计算，在工艺设计中，常以 窑的单位截面积来计算窑的产量。 经验公式： 2 1 G=0.785D K ( 3 - 1 ) 式中: G - - - - - 机械立窑的产量, t / h ； D - - - - - 窑的内径, m ； JLY3809 机立窑（加料及窑罩部件）设计 12 1 K - - - - 窑的单位截面积产量, 2 / t m hi； 2 5 = 0 . 7 8 5 2 3.8 1 K 2 1 2.21 /Kt m h=i 3 . 1 . 2 鼓风机选型与鼓风方式 风量 可按下列经验公式计算: （3 - 2 ） 式中:lV - - - - 立窑的鼓风量, 3 /minm； G- - - - 立窑的日产量,/ t d； q - - - - 熟料的热耗,/KJ Kg k i , 现在q一般在 3 0 0 0 4 2 0 0/KJ Kg k i左 0 0/KJ Kg k i左右, 这里取 4 2 0 0/KJ Kg k i； 3 k - - - 换算系数,34.18k =； k- - - - 生 产 不 均 衡 系 数 , 对 普 通 立 窑 :k= 1 . 31 . 5 ; 机 械 立 窑:k= 1 . 1 51 . 2 5 。 由于窑身高度一般不超过 1 0 m , 所需鼓风压力一般不超过 2 02 5 kaP ，在确定 鼓风机风量时, 需考虑风量和储备系数, 其计算式为 12t VV K K= （3 - 3 ） 式中:V - - - - 鼓风机的风量( 3 /minm) ; tV - - - - 入窑的鼓风量( 3 /minm) ; 1 K - - - - 漏风系数, 对普通立窑: = 1 . 3 1 . 4 机械立窑: = 1 . 1 5 1 . 2 5 ; 2 K - - - - 储备系数, 通常取 = 1 . 2 1 . 3 . V= 5 0 41 . 2 51 . 3 = 8 1 9 3 /minm 验算窑内的气流速度 按式 计算的鼓风量, 尚需验算窑内的气流速度应在标准风速范围内, 对普通立 窑 ; 机械立窑窑内的标准风速为 （3 - 4 ） 式中: 0 V- - - - 窑内的标准风速( 32 /mNms i) ; tV - - - - - 不包括漏风在内的入窑鼓风风量( 3 /minm) ; i D - - - - 立窑的有效直径( m ) ; t- - - - - - 鼓风机进风温度(C) ; p - - - - - - 当地的大气压力(aP ) 。 3 1190 t Gq VK K = 3 25 420024 504/min 5000 t Vm = 0 /60273 0.785273101324 t i VP V Dt = + 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计算的值若不在标准风速范围内, 机械立窑须在 0 V = 0 . 5 0 . 7 /m s范围内确定 一个值后, 按 （3 - 5 ） 计算 t V 的值, 然后按 12t VV K K=计算其鼓风量值. 因为 0 V过大, 会引起物料 停止向下运动, 使物料飞损增加, 废气温度升高, 对煅烧不利, 若 0 V值过小, 则会降低 熟料的产量。 取 0 V = 0 . 7/m s t V = 1 3 4 3 /minm 12t VV K K= = 2 1 7 . 7 5 3 /minm 鼓风压力 机械立窑的鼓风压力的计算式: 经验式 (12.324.7)PH= 通常, 立窑取(22.423.5)PH= , H 为立窑的有效高度( m ) 。 201.6211.5P= a p 风机的电机功率 按机械立窑所需的风量与风压, 根据鼓风机制造厂的合理配套选定鼓风机的电动 机。 它也可以按下式进行计算确定: （3 - 6 ） 式中:N- - - - 鼓风机所需恶毒电机功率( w K ) ; K - - - - - 备用系数, 取 K = = 1 . 11 . 2 ; p - - - - 风机的静压(aP ) ; Q - - - - 风机的容量( 3 /minm) ; v - - - - 风机的容积效率, 一般取 v = 7 5 % ; 0 /60273 0.785273101324 t i VP V Dt = + 0.7(273) 101324 60 273 i t Dt V P + = 625 vm KpQ N = JLY3809 机立窑（加料及窑罩部件）设计 14 (0.211.65) 1000 p H im Q VG=+ (100) 1.997 c c c I V I = m - - - - 风机的机械传动效率, 一般取 m = 9 0 % 。 按计算的功率N值, 查电动机手册选定鼓风机的电机。 3 . 2 立窑的废气量与烟囱计算 立窑的废气量由煤的燃烧废气、生料分解的 2 CO 和料球蒸发、脱水的水气等组 成, 进入烟囱需处理的废气量尚需包括自由进入烟囱的漏气量。 3 . 2 . 1 出窑面的废气量 gicw VVVV=+ （3 - 7 ） 式中: g V- - - - 出窑面的废气量( 3 /Nmkgck) ; iV - - - - 煤的燃烧废气量( 3 /Nmkgck) ; c V - - - - 生料分解生成的废气量( 3 /Nmkgck) ; w V - - - - 料球水分蒸发生成的废气量( 3 /Nmkgck) 。 煤的燃烧废气量 （3 - 8 ） 式中: p H Q- - - - 煤的低热值(/KJ kg 煤) ; m G - - - - 熟料煤耗(/Kgkgck煤) 。 (0.21 5 1.65) 850 f V = + 3 2295m= 生料分解生成的废气量 （3 - 9 ） 式中 c I - - - - 生料烧失量, % ； 1 . 9 9 7 - - - 标准状态下 2 CO 气体的重量,/minKg； 料球水分蒸发生成的废气量： （3 - 1 0 ） 式中:W- - - - 料球水分( % ) ; c g - - - - 熟料热耗(/Kgkgck生料) ; 0 . 8 0 5 - - - 标准状态下水蒸气的密度. ( 3 /Kg Nm ) . 进入烟囱的废气量 （3 - 1 1 ） 式中V- - - - 进入烟囱的废气量( 3 m/ h ) ; Vg- - - - 出窑面的废气量( 3 /Nmkg 熟料) , 可按公式计算, 也可以每公 3 40 0.3372/min (10040)1.997 c Vm= (100) 0.805 c w W g V W = i 270101323 () 273 t VVgGK P + = 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 斤熟料的单位废气量计, 一般约为 1 . 61 . 8 3 /Nmkgck; G - - - - 熟料台时产量( t / h ) ; t - - - - 进入窑面的废气温度, 一般 t = 7 01 2 0C; P - - - 当地大气压(aP ) ; K - - - - 窑门漏风系数, 一般取 K = 1 . 21 . 5 。 3 78411.77991/Vmh= 3 . 3 . 烟囱计算 烟囱计算有烟囱的直径, 个数与烟囱高度。 3 . 3 . 1 烟囱个数 烟囱个数决定于立窑的直径. 在一般情况下, 2 m以下的立窑, 设烟囱一个; 2 m 以上的立窑, 烟囱个数 n = 2 。 3 . 3 . 2 烟囱的直径 （3 - 1 2 ） 式中:D- - - - 烟囱直径( m ) ; V - - - - - 进入烟囱的废气量( 3 /mh) ; n - - - - - 烟囱个数; w - - - - - 烟囱的气流速度( m / s ) , 自然通风时 w = 24 ( m / s ) , 机械通风时 w = 81 2 ( m / s ) 。 D = 1 m 考虑到其它因素，烟囱直径需要扩大，所以这里取 D = 1 . 5 m 。 3 . 3 . 3 烟囱高度 因为采用了二级收尘, 收尘效率比以前大幅度提高. 烟囱高度可以根据现场高度 来决定。 3 . 4 . 立窑收尘器的选型计算 3600 4 V D wn = JLY3809 机立窑（加料及窑罩部件）设计 16 立窑的收尘, 应根据立窑废气的特点, 进行合理选择收尘器。 3 . 4 . 1 立窑废气的特点 械立窑水泥厂的生产测定, 立窑废气的特点主要有如下几个方面: 立窑废气量含尘量大, 它的含尘浓度 i C 为3 . 27 . 2 g / 3 Nm, 一般为5 g / 3 Nm左右, 最高浓度不超过 1 0 g / 3 Nm; 灰尘的颗粒较粗, 尘粒 d 1 0 m 颗粒约占到 7 0 %8 5 % ; 废气温度忽高忽低而且波动范围大, 约在 t = 4 05 0 0C范围内波动, 在温度低时易结 露； 废气的湿度大且水气有腐蚀性; 尘具有亲水性强的特点, 它较易粘附于水滴或水雾中, 凝聚成较大的尘粒。 3 . 4 . 2 立窑收尘器的选择 机械立窑选用的收尘器有沉降室, 旋风式, 水浴式, 袋式和电收尘等类型, 有些厂 为了提高收尘, 还使用二级收尘系统。 由于立窑废气具有含尘浓度大, 尘粒粗, 湿度大, 温度波动大, 且水气冷凝猴子爱 收尘器内引起堵塞和锈蚀, 给收尘器的选型和维护管理带来了不少问题。 在生产实践中, 立窑收尘选用沉降室较适宜, 因其结构简单不易堵塞, 对立窑废气适 应性好, 且有较高的收尘效率(70% =) 。 立窑收尘除了正确地选型和加强经常性的维护管理外, 如何提高废气温度, 并使 其稳定, 防止水气冷凝, 减少堵塞和锈蚀是十分重要的。 这里采用沉降室和布袋除尘器作为收尘系统。 3 . 4 . 3 沉降室设计 沉降室的设计要点: 流经沉降室的气流速度慢, 客人提高收尘效率。为了降低气流速度, 在布置许可条 件下, 可以适当加大沉降室的断面, 一般按 w = 0 . 5 m / s 设计; 在沉降室内设置横向或竖向隔板, 以延长废气在沉降室内停留的时间. 此时, 沉降 室内气体停留时间一般可以按 t = 2 04 0 s 考虑; 沉降室尺寸应本着宽度尽可能大, 高度尽可能小的原则布置, 以提高效率; 沉降室漏风量按 1 0 0 % 设计, 并在沉降室的进口处设置导流板, 以使气体进入沉降 室时呈均匀分布, 有利于粉尘的沉降; 沉降室壳体的结构, 应考虑能承受立窑点火时短时间内可能达到 3 0 05 0 0C的 影响; 为了便于回灰, 沉降室集灰漏斗的角度不可以过小, 锥角一般为 5 56 0 ; 沉降室 的内壁须平整光滑, 且壳体侧壁应设置人形门孔供检修清理之用。 沉降室面积 通过沉降室的废气量为出窑面的废气量。 沉降室的断面积 F 为 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 （3 - 1 3 ） 式中 0 V - - - - 进入沉降室的废气量( 3 /mh) ； w - - - - - 沉降室内气流速度, w = 0 . 5 m / s 。 F = 4 3 . 6 5 2 2 m 沉降室的长度 L = t w 式中 t - - - - 沉降室的气体停留时间, 一般 t = 2 04 0 s ； L = 1 0 m 沉降室高度为 考虑到工厂的厂房布置限制, B 取 7 m , H 取 3 m , L 取 6 m 。 3 . 5 袋式除尘器的选型 根据出沉降室的废气量, 查布袋除尘器的处理量选择布袋除尘器的规格。 这里选择 L L C 3 8 6 型布袋玻纤除尘器。 3 . 6 播料落点的确定 播料落点小于直筒环形圈时, 易产生中火过深, 甚至二肋湿料层过厚, 使该部位 料层板结, 上火速度慢, 窑内通风阻力大, 形成风洞, 破坏底火层稳定; 若播料落点大 于直筒环形圈时, 可能出现播料直接冲向窑壁落下, 将边风堵死, 产生炼边, 结圈, 引 起卸料不畅, 甚至造成边火过深, 形成偏火。 所以根据不同窑径, 扩口角度和高度的变化计算结果可知, 扩口角度的每增减 1 0C 或高度增降 0 . 1 m , 其上扩口角度就随之增加或减少 0 . 0 5 m 左右。 这里应注意: A . 播料落点应与扩口角度变化相适宜, 以次来确定播料落点与边部的距离。 即扩口 角度大的窑, 距离边部远些, 小则反之。 B . 操作中应做到料面相对固定。当烧满窑时, 相应提高了扩口角度, 浅则反之。 C . 这时播料落点与窑壁距离也随之发生变化。应此, 操作中必须调整播料器角度, 使播料落点保持不变。 确定播料落点距离窑壁距离的计算公式: 0 3600 V F w = F H B = JLY3809 机立窑（加料及窑罩部件）设计 18 1 ()/2SDD= 式中: S - - - - - 窑面物料落点( 二肋中心区) 与窑壁间的距离( m ) ; D - - - - - 窑内物料面的直径( m ) ; 1 D - - - - 窑内直筒部位的直径( m ) 。 4 加料装置的参数设计 4 . 1 选择电机 4 . 1 . 1 选择电动机类型和结构形式 根据机立窑加料装置的工作条件和要求, 选用一般用途的 Y系列三相异步电动 机，为卧式封闭结构。但是本设计的针线摆轮减速机自带一级卧式直联式( X W D型) 电机, 所以这里不需要另外选择设计电机的类型。 4 . 1 . 2 选择电动机的容量 选择电动机额定功率 P m ， 根据多年的经验, 加料装置的电机功率一般在 2 到 3 k w , 在这里可以针线摆轮减速机自带的电机功率, 选定 P m = 3 k w 。 4 . 1 . 3 确定电动机转速 根据电机的功率, 查表可以得知 n 1 = 7 5 0 r / m i n 。 4 . 2 计算传动装置的各参数 4 . 2 . 1 计算传动装置的总传动比并分配各级传动比 传动装置的总传动比 传动装置的总传动比为 i = 2 94 = 1 1 6 ； 各级传动比分别为，减速机传动比 2 9 ，锥齿轮传动比 4 。 4 . 2 . 2 锥齿轮的设计( 以下公式出自徐灏主编 ) 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 齿数比 ( 4 - 1 ) 按传动要求确定, 通常= 1 1 0 , 取= 4 小轮大端分度圆直径 1e d 表 5 . 4 - 1 8 1 3 1 2 1951 e HP KT dmm ( 4 - 2 ) 载荷系数 K K = 1 . 5 齿数比4 = 试验齿轮的接触疲劳强度极限见图 5 . 3 - 1 8 d , 2 lim 1500/ Hn N mm= 估算时的安全系数 H S 1.1 H S= 齿轮的许用接触应力 2 lim 1150 1045.45/ 1.1 H HP H SN mm S = 估算的结果 3 3 1 2 1.5 1.11 10 1951 4 1045.45. e dmm 1 145.1 e dmm 1e d 根据计算初定选取 1e d = 1 6 0 齿数 一般 1 Z = 1 6 3 0 , 当 1e d 已确定, 可按图 5 . 4 - 3 选取 1 Z ; 最少的 1 Z 荐按表 5 . 4 - 5 选取. 1 Z = 1 6 ,20 =. 21 /ZZ = JLY3809 机立窑（加料及窑罩部件）设计 20 大端模数面 e m 11 /160/1610 ee mdZ= 取 e m = 1 0 按表 5 . 4 - 3 取成标准系列 e m 值后, 再确定 11 16 10160 ee dZ m= 221 16 4 10640 eee dZ mZ m= = 分锥角 当 1 1 2 90,arctan Z Z = 时 1 sin 90,arctan cos = 当时 21 = 当 1 1 2 161 90,arctanarctan15.59 644 Z arctg Z = 时 21 9015.5974.41= = 外锥距 e R 11 /2sin ee Rd= ( 4 - 4 ) 160/2sin15.59= =330 齿宽 b Re bR= ( 4 - 5 ) 齿宽系数 R 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 R e b R =, 一般 R = 11 43 , 常用 0 . 3 , 这里取 0 . 3 . 0.3 33099b = 平均分度圆直径 m d 11(1 0.5) meR dd= ( 4 - 6 ) 22(1 0.5 ) meR dd= 1 160(10.5 0.3) m d= 8 5 中锥距 m R (10.5) meR RR= ( 4 - 7 ) 330 0.85= 280.5= 平均模数 m M (1 0.5) me MmR= ( 4 - 8 ) 10 0.85= = 8 . 5 切向变位系数 t x t x 荐用值见图 5 . 4 - 4 1 0.07 t x = JLY3809 机立窑（加料及窑罩部件）设计 22 21tt xx= 2 0.07 t x= 径向变位系数x 2 1 1 cos 130.46(1) cos Z = 1 当时, x亦可以按表选取 1 x= 0 . 4 4 ,2x= - 0 . 4 4 齿顶高 a h 11 (1) ae hmx=+ ( 4 - 9 ) 22 (1) ae hmx=+ 1 10 (10.45)14.4 a h=+= 2 10 (10.45)5.6 a h= 齿跟高 af h 11 (1) fe hmcx =