某大学图书馆计算书

【目录】1目录12前言33摘要1结构设计21绪论211课题名称212课题背景213结构理解22荷载信息321楼面荷载322屋面荷载423厕所地面荷载43楼板计算531设计信息532楼面板计算633屋面板计算124框架计算1541计算单元1542框架几何尺寸1543框架计算简图1644恒荷载计算及内力分析1745活荷载及其内力分析2146风荷载及其内力分析2547地震作用内力及其分析275内力组合2951框架梁内力组合计算2952框架柱内力组合计算326梁的截面设计3861正截面设计计算3862斜截面设计计算397框架柱的截面设计418现浇独立柱基础设计469楼梯计算54施工组织设计591编制依据592工程概况603施工总体部署614施工准备625主要项目施工方法666资源需用量计划767质量保证体系及质量保证措施798冬期、雨期施工措施879工期保证措施8710施工现场安全管理措施8811现场文明施工、降低成本和成品保护措施91主要参考文献93致谢94前言毕业设计是大学教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本组毕业设计题目为某大学图书馆。在毕业设计前期，我温习了建筑力学、混凝土设计、建筑结构抗震设计等知识，并查阅了结构抗震规范、混凝土规范、荷载规范等规范。在毕业设计中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。本组全体成员齐心协力、互助合作，发挥了积极合作的团队精神。在毕业设计后期，主要进行设计手稿的电子排版整理。毕业设计的两个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写，使我加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。在绘图时熟练掌握了AUTOCAD，天正建筑制图软件，PKPM软件。以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏漏之处，敬请各位老师批评指正。二零一零年五月二十日1摘要摘要本设计主要进行了结构方案中横向框架轴框架的抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。同样的过程计算风荷载作用下的结构内力。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，找出最不利的一组或几组内力组合。选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。关键词框架结构结构设计抗震设计第二部分结构设计1绪论11课题名称大学图书馆建筑、结构设计、施工图设计、施工组织设计对某大学图书馆进行方案、建筑、结构的设计，要求满足现代中校图书馆的基本要求，并根据任务书的的规定设计图书馆的合理布局，给出图书馆的建筑方案设计，根据方案设计进行结构设计计算，最后绘制施工图，进行施工组织设计。12工程概况1、工程名称某高校图书馆2、建筑地点某市某高校3、建筑规模1建筑总面积1184256M22建筑层数全楼四层，楼梯上屋面3结构形式钢筋砼框架结构4层高42M13结构理解131结构的重要建筑中，结构是为建筑物提供安全可靠、经久耐用、节能节材、满足建筑功能的一个重要组成部分，它与建筑材料、制品、施工的工业化水平密切相关，对发展新技术、新材料，提高机械化、自动化水平有着重要的促进作用。由于结构计算牵扯的数学公式较多，并且所涉及的规范和标准很零碎。通过查阅规范、公式进行计算设计，让自己掌握一般的分析方法，在思维里形成相应的模型，这对我们以后做实际工程是尤为重要的。一栋建筑的结构设计是否合理，主要取决于结构体系、结构布置、构件的截面尺寸、材料强度等级以及主要机构构造是否合理等等，都需要我们把书本上的理论知识和现实结合起来研究的，这些对我们每一个做工程的人来说都是任重而道远的。132结构设计的基本任务是在结构的可靠与经济之间选择一种合理的平衡，力求以最低的代价，使所建造的结构在规定的条件下和规定的使用期限内，能满足预定的安全性、适用性和耐久性等功能要求。为达到这个目的，人们采用过多种设计方法。以现代观点看，可划分为定值设计法和概率设计法两大类。（1）定值设计法。将影响结构可靠度的主要因素（如荷载、材料强度、几何参数、计算公式精度等）看作非随机变量，而且采用以经验为主确定的安全系数来度量结构可靠性的设计方法，即确定性方法。此方法要求任何情况下结构的荷载效应S（内力、变形、裂缝宽度等）不应大于结构抗力R（强度、刚度、抗裂度等），即SR。在20世纪70年代中期前，我国和国外主要都采用这种方法。（2）概率设计法将影响结构可靠度的主要因素看作随机变量，而且采用以统计为主确定的失效概率或可靠指标来度量结构可靠性的设计方法，即非确定性方法。此方法要求按概率观念来设计结构，也就是出现结构荷载效应3大于结构抗力R（SR）的概率应小于某个可以接受的规定值。这种方法是20世纪40年代提出来的，至70年代后期在国际上已进入实用阶段。我国自80年代中期，结构设计方法开始由定值法向概率法过渡。2楼屋面荷载信息21楼面荷载表21楼面荷载名称做法厚度（MM容重KN/M3重量KN/M2地砖面层1022022纯水泥浆一道22000412水泥砂浆结合层2020040钢筋混凝土楼板12025300地砖楼面板底20厚粉刷抹平2017034静载分项系数12楼面静载40活载分项系数14楼面活载50分布位置书库设计值118名称做法厚度（MM容重KN/M3重量KN/M2地砖面层1022022纯水泥浆一道22000412水泥砂浆结合层2020040钢筋混凝土楼板12025300地砖楼面板底20厚粉刷抹平2017034静载分项系数12楼面静载40活载分项系数14楼面活载20分布位置研究室办公室阅览室设计值76名称做法厚度（MM容重KN/M3重量KN/M2地砖面层1022022纯水泥浆一道22000412水泥砂浆结合层2020040钢筋混凝土楼板12025300地砖楼面板底20厚粉刷抹平2017034静载分项系数12楼面静载40活载分项系数14楼面活载25分布位置资料室设计值8322屋面荷载表22屋面荷载名称做法厚度（MM容重KN/M3重量KN/M2防滑地砖面层102202213水泥砂浆结合层2520050油毡隔离层412005高分子卷材41200513水泥砂浆找平2020040憎水珍珠岩保温层60402413水泥砂浆找平202004016水泥焦渣找坡5015075钢筋混凝土楼板12025300上人屋面板底20厚粉刷抹平2017034静载分项系数12楼面静载59活载分项系数14楼面活载20分布位置屋面设计值99名称做法厚度（MM容重KN/M3重量KN/M2石材面层3028084纯水泥浆一道22000413水泥砂浆结合层1520030纯水泥浆一道220004钢筋混凝土楼板12025300花岗石楼面板底20厚粉刷抹平2017034静载分项系数12楼面静载46活载分项系数14楼面活载35分布位置走廊休息厅设计值10423厕所地面荷载表23厕所地面荷载名称做法厚度（MM容重KN/M3重量KN/M2地砖铺实102202214干硬性水泥砂浆2520050基层处理剂一遍005加气混凝土回填28014404125水泥砂浆找平2020040防水涂料15020厕所钢筋混凝土楼板12025300板底20厚粉刷抹平2017034静载分项系数12楼面静载87活载分项系数14楼面活载20分布位置厕所设计值1333楼板的计算31设计信息根据建筑方案的结构布置以及指导老师的意见，在选择框架计算时，我选择3到6号轴线交L到Q轴线作为计算对象。要求根据建筑方案设计信息对各号轴线的各构件进行结构计算，求出内力、给出配筋信息,绘制施工图。图31楼面板平面布置及分区32楼面板计算321荷载计算查楼屋面荷载信息G48Q70PGQ1182MKN2MKN2MKN弯矩计算计算各区格板跨内正弯矩，按恒载均布及活载棋盘式分布计算。取载382074QG2K52MN在作用下各支座视为固定支座，在作用下各支座视为简支支座。Q求各区格中间支座最大负弯矩（绝对值）按恒载、活载均满布各区格板计算，则取荷载81074QGP2MKN计算简图及计算结果见表31。表31双向板的内力计算A区格B区格C区格D区格区格YXL83063830639203692036计算简图XM5308028194353080243530498016325304980287632跨内61Y821870279462142计算简图XM238106423810754263810752638106594支座61Y2582603298410258攀枝花学院毕业设计结构设计11E区格F区格9203692036530498031625304980287632794632142263810752638106594298410258322板的配筋计算设计信息求得各跨内、支座出的最大弯矩，根据混凝土设计原理及双向板的受力特点进行配筋计算，计算结果见表32。设计几何信息混凝土板厚H100MM去板带宽B1000MM保护层厚度20MM25C80XH70YH表32双向板的配筋计算截面MKNM201BHFMCSSS215020MHFMAYS选筋实配面积2MXL39400520973241038200251AY2800480975195368250201XL42300560971259308180279BY2700460954192538250201XL56600740962350218140359CY4900840956348678140359XL53500700963330688150335DY41400710963292508170295跨内EXL42300560971259308180279攀枝花学院毕业设计结构设计12YL2700460954192538250201X56600740962350218140359FYL4900840956348678140359续表32双向板的配筋计算截面MKNM201BHFMCSSS215020MHFMAYS选筋实配面积2M2X681008909534253510180436AAY58800770960364588130387ABX71500940951447210170462AC2Y883011609385603310140561BDX770010109474839810160491BBY603007909593742710130387支座CD2X107501410924692510160707攀枝花学院毕业设计结构设计支座配筋计算13CE2X99401310930636212175646DFY7200940951447210170462DDX735010109474839810160491EE2653007909593742710130387EFY97501410924692510160707FFX83801160938560331014056133屋面板计算图32屋面板平面布置及分区331荷载计算查楼屋面荷载信息G645Q28PGQ9342MKN2MKN2MKN弯矩计算计算各区格板跨内正弯矩，按恒载均布及活载棋盘式分布计算。取载9472856QG2K12MKN在作用下各支座视为固定支座，在作用下各支座视为简支支座。GQ求各区格中间支座最大负弯矩（绝对值）按恒载、活载均满布各区格板计算，则取荷载3498256QP2MKN计算简图及计算结果见表33。表33双向板的内力计算A区格B区格区格YXL8306383063计算简图XM410589470281752341058947032023跨内61Y93188计算简图XM234906152349075支座61Y26426874攀枝花学院毕业设计结构设计15332屋面板的配筋计算求得各跨内、支座出的最大弯矩，根据混凝土设计原理及双向板的受力特点进行配筋计算，计算结果见表34。设计几何信息混凝土板厚H100MM去板带宽B1000MM保护层厚度20MM25C80XH70YH表34双向板的配筋计算截面MKNM201BHFMCSSS21520MHFMAYS选筋实配面积2MXL2750036098116718250201AY1930033097613398250201XL3020040097918348250201跨内BY1840032098412728250201截面MKNM201BHFMCSSS21520MHFMAYS选筋实配面积2M2X5390070096333078150335AAY4660070096329258170295AB2X5660074096235028140359支座BBY4720062096829028170295攀枝花学院毕业设计结构设计164框架计算41计算单元根据指导老师的意见，选择第八号轴线作为代表框架进行手算设计。设计资料建筑设计信息。取相邻两个柱距的各1/2宽作为计算单元，如图41中阴影所示。图41框架平面布置及计算单元简图42框架几何尺寸各框架柱梁截面尺寸如图42所示。图42框架几何尺寸图43框架计算简图431竖向荷载作用下按刚性方案设计，水平荷载作用下按弹性方案设计（1）相对线刚度计算柱线惯性矩444108261MAIC底层柱线刚度MNNHIEIC7429108255二层柱线刚度C24300MM600MM梁的惯性矩4433101812602BHIB300MM600MM梁的线刚度MNMNLEIC7958300MM400MM梁的惯性矩44332021201HIB300MM400MM梁的线刚度LIC7918设，则，如图43所示。104571MNIB4602B31CI82CI图43框架计算简图44恒荷载计算及内力分析441楼、屋面荷载计算屋面恒载（标准值）545Q2MKN楼面恒载（标准值）35楼、屋面板自重传给框架如图44所示。图44双向板传力简图442构件自重横向框架梁自重03M06M25453MKNK03M04M253纵向框架梁自重03M06M25453次梁自重025M04M2525KK框架柱自重底层04M04M2552M2083N二层04M04M2542M168MN填充墙自重024M1942M1923KK女儿墙自重012M1914M638443各层框架梁上荷载计算跨梁承担由屋面、楼面板传来的荷载形式为三角形分布，次梁承担梯形荷在并集中作用在主梁上。为计算简便，按支座弯矩等效原则，将其矩形分布。等效荷载楼面MKNKNLQ6358521屋面L10422跨梁承担屋面传来的梯形荷载，为计算简便，按支座弯矩等效原则，将其矩形分布。4609381MLA等效荷载MKNMKNLQQ3164560421223231纵向次量承担楼、屋面传来的梯形荷载4065MLA等效荷载MKNKNLQQ87354602121232310框架梁上恒荷载跨梁MKKNM7540屋KQ16楼跨梁3631屋次梁作用在主梁上的集中荷载KKNV027528屋KNMKNMV7425287楼框架中各层恒载作用分布图如图45所示。表41固端弯矩计算表444固端弯矩计算，见表41。表41固端弯矩计算表跨梁231LPQM固MKN跨梁21QLM固MKN二层5底层8620445节点分配系数计算，见表42。表42值计算表NYXI1ABCDB2C2078C2B2044D2C2078B2B1022C2D2044D2D1022二层C2C1012A1B1067B1A1023C1B1040D1C1066A1A0033B1C1051C1D1040D1C2019B1B2014C1C2011D1D0015底层B1B0012C1C0009446恒荷载在作用下内力分析（力矩二次分配法）分析结果见表图45恒荷载作用分布图43表43恒载作用下梁内力计算ABCD上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0000002207804400120440780022固M12135121351213512135一次分配267094650000946502670传递4770473300473300844二次分配10537200006580186二层3042304274020074023328033280033067023014012051040011009040066019015固M20662066888888888888一次分配6821384156795481834750000586116871332传递07846921335001738002931013350二次分配25952514809007732847713110847788125420底层94194127932199741573366651311086426390027681132底端M344007攀枝花学院毕业设计结构设计22如图46、图47，恒载作用下内力图图46恒载作用下弯矩包络图图47恒载作用下剪力包络图45活荷载及其内力分析451活荷载计算屋面活荷载（上人）202MKN楼面活荷载（书库）50跨梁承担由屋面、楼面板传来的荷载形式为三角形分布，次梁承担梯形荷在并集中作用在主梁上。为计算简便，按支座弯矩等效原则，将其矩形分布。等效荷载楼面MKNKNLQ3905821屋面L22跨梁承担屋面传来的梯形荷载，为计算简便，按支座弯矩等效原则，将其矩形分布。4609381MLA等效荷载MKNMKNLQQ854630246021223231纵向次量承担楼、屋面传来的梯形荷载4065MLA等效荷载MKNMKNLQQ810305460212123234框架梁上恒荷载跨梁MKN93屋Q楼跨梁854屋次梁作用在主梁上的集中荷载KKV243072屋NM610楼框架中各层恒载作用分布图如图48所示。图48各层活荷载分布图452活荷载作用内力分析固端弯矩计算，见表44表44固端弯矩计算表跨梁231LPQM固MKN跨梁21QLM固MKN二层84底层656节点分配系数计算，见表42活荷载在作用下内力分析（力矩二次分配法）分析结果见表45表45活载作用下梁内力计算ABCD上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0000002207804400120440780022固M3438343834383438一次分配7562682000026820756传递5600134100134100819二次分配12343700006390180二层1193119320970020971395013950033067023014012051040011009040066019015固M6156158622862286228622一次分配2034121842112196140830000569116381293传递92120637800204200284603780二次分配304617040024021087322088072322249072057底层M5075072211147594046266258088072609831819441236底端155064攀枝花学院毕业设计结构设计26活载作用下内力分布如图49、图410。图49活荷载作用弯矩包络图图410活载作用下剪力包络图46风荷载及其内力分析461风荷载计算基本风压205MKN值由于建筑屋总高H不超过30M，所以10ZZ查荷载规范得值迎风08，背风面05，所以取13。SSSS查表得值074ZZ2048057031MKNSK风荷载线性标准值KQMNQK46248为简化计算，将矩形分布的风荷载折算成集中荷载IKF第二层NMKN74124163底层836风荷载作用下荷载分布如图411所示。图411风荷载作用下荷载分布图462风荷载作用内力分析风荷载作用下需考虑框架节点的侧移，采用D值法。各柱D值及剪力分配系数见表46。表46剪力分配系数值计算层位及层高柱号MKNHID21MKNDDB019033C019033二层A019057033A010025B010025一层C01004025各柱的反弯点位置、剪力、柱端弯矩计算见表47表47风荷载作用下反弯点位置、剪力、柱端弯矩计算层号柱号IMKNDKPNIVINY底MMKN顶K二A、B、C、03305795931605664664一A、B、C、0250420525130331787880风荷载作用下内力分布如图412所示。图412风荷载作用下内力图47地震作用内力及其分析471地震荷载计算自重（）活QG21二层G82035KN1728活QKNKNK75906817235820一层G10398K48816活NKNKQ8123648210391利用底部剪力法进行计算分析KNG903756218541862908KEQ（地震加速度015；抗震设防为7度区；，）2SM08MAX9自震周期7540915230035221GTBHT84719MAX291GKNKGFEQEK6086KNMMHQEKII859461247590212321KNFGEKII5421472地震作用下荷载分布如图413所示。图413地震作用下荷载分布图472地震作用内力分析由于各层柱的抗侧移刚度一样，所以水平地震作用力平均分到每一根柱上。地震作用下需考虑框架节点的侧移，采用D值法。各柱D值及剪力分配系数见表10。各柱的反弯点位置、剪力、柱端弯矩计算见表48表48地震作用下反弯点位置、剪力、柱端弯矩计算层号柱号IMKNKPNIVIKNY底MMKN顶K二A、B、C033057541118110538033803一A、B、C、025049885237103382614069地震作用下内力分布如图414所示。图414地震作用下弯矩包络图5内力组合51框架梁内力组合计算见表51、表52表51屋面框架梁内力组合计算梁截面内力恒载活载风荷载地震荷载135140714061407121414061407121407141407121407140614M941507884069649656668468062A1B1V31794642419827505742772677862M12343710813323123221862181跨中V00000000M27932211664393610352108621030511587A2B2B1A1V31794642419827505742772677862M30421193664380395619605947610702B2C2V95626821669516605162971526415570M912237816695115713153441443914745跨中V10330240016869165941532415324M74022097332190214191139611326613879B2C2C2B2V95626821669516605162971526415570攀枝花学院毕业设计结构设计32表52楼面框架梁内力组合计算梁截面内力恒载活载风荷载地震荷载135140914061407121414061407121409141407121409140614M57334626772393618074178621764618867B1C1V7036678257131219406192871849618903M446545750011792117631112311123跨中V7477760019788197661867818678M66656258772393621389212652082122042B1C1C1B1V7036678257131219406192871849618903M64266098772393620864207542033321554A1B1V7036678386196820158200381931919930M5382537838619681629516241570416314跨中V7477760019788197661867818678M393181544787218283181441856321005A1B1B1A1V7036678386196820158200381931919930攀枝花学院毕业设计结构设计3352框架柱内力组合计算框架柱承担本榀框架梁传来的轴力及纵向框架梁传来的轴力521恒载作用下的轴力恒载作用下梁端剪力见内力图82；纵向框架梁传来的轴力二层边柱柱上端A2A1C2C1女儿墙重KNMKN94527386纵向框架梁自重345横向次梁传来的集中力KNMK2345201梯形部分荷载K3795263总和4593243423721497KNKNN柱下端A1A2C1C214971681665中柱柱上端B2B1纵向框架梁自重324K横向次梁传来的集中力3422684NK梯形部分荷载3722744总和3246847441752KNK柱下端B1B216521681920K一层边柱A0A1柱上端女儿墙自重4594KN纵向框架梁自重324横向次梁传来的集中力KNMKNMKM13295295218930三角形部分荷载86总和45943243213821486KNKNKN下柱C0C1柱上端墙重KMK241387219纵向框架梁自重324横向次梁传来的集中力KNMKNM5235205梯形部分荷载2160总和1382432425525216653878KNKNK下端38782084086中柱B0B1柱上端玻璃幕墙重KMK261758纵向框架梁自重324横向次梁传来的集中力255321576NKN梯形部分荷载252K三角形部分荷载382总和63857632425238216653837NKKN柱下端38372084045K恒载作用下柱的内力分布如图51图51恒载作用下柱内力包络图522活载作用下的轴力活载作用下横向框架梁梁端剪力见内力图92纵向次梁传来的轴力二层边柱A1B2C1C2三角形部分荷载KNMKM092021351梯形部分荷载61560总和216KN中柱B1B2KNM2430236212一层边柱A0A1三角形部分荷载KNMK0130216812梯形部分荷载M67832总和206KN边柱C0C1KN67521053621中柱B0B1KKMKN2902活载作用下柱的内力分布如图52图52活载作用下柱内力包络图523风荷载作用下柱的内力分布如图53图53风荷载作用下柱内力包络图524地震作用下柱的内力分布如图54图54地震作用下柱内力包络图525框架柱内力组合，见表53、表54表53屋面框架柱内力组合计算柱截面内力恒载活载风荷载地震荷载135140714061407121414061407121407141407121407140614M941507884069649657685806上N180330142419822959281527122772M3415178782611021102111151255A1A2下N201130142419823240306429623021M3042119366438039569619481070上N2453484166953893372835343565M741946643803621658647769B1B2下N2621484166954120393037363766M006643803428428466588上N356496833222186005587754895564M1310886643803455457490598C1C2下N373296833222186232607956915765表54楼面框架柱内力组合计算攀枝花学院毕业设计第二部分结构设计攀枝花学院毕业设计结构设计3839柱截面内力恒载活载风荷载地震荷载135140914061407121414061407121409141407121409140614M219914758840699559439721093上N58131993594241026610227998510130M45178782611063107811711418A0A1下N602119935942410547104811023510380M108072884069494496544666上N64762504985511810118981160211779M001787826196096010601307B0B1下N66842504985512800121481185212028M11321236884069781782814935上N55371692553249971937791719276M77178782611142114212321479C0C1下N5745169255324102519627942195266梁的截面设计61正截面设计计算求得各跨内、支座出的最大弯矩，根据混凝土设计原理及受弯构件的受力特点进行配筋计算，计算结果见表61。设计信息混凝土标号C25钢筋标号HRB335表61梁的正截面配筋计算62斜截面设计计算梁截面位置截面类型201BHFMCSYCSFBHA10名称BFBMMMHF0M201FFCHB类别201FCSS1YCFS10BHSMINI选筋实配面积A1B13003708062016501817969198416803跨中13001003702324951001100112099198212226A1B1B1A13003701158702370275121081984201256B2C230057010702009200976579297216118656跨中20001005701571312378002000209044297320942B2C2C2B230057014191012201318886297218122888B1C13005701886701630179121422974201256跨中20001005701179212378001500156783297120122694B1C1C1B13005702204201900213144482973221201454C1D13005702155401860208141082973221201454跨中20001005701631412378002100219496297320942A2B2D1C13005702100501810201136332973221181394攀枝花学院毕业设计结构设计攀枝花学院毕业设计结构设计4142求得各跨内、支座出的最大剪力，根据混凝土设计原理及受力特点进行配筋计算，计算结果见表62。设计信息混凝土标号C25钢筋标号HRB335表62梁斜截面配筋梁截面V025BHFC07FT箍筋肢数、D、SVA选用箍筋BSNAVSVVTSVF240MIN名称B0HA1B1A1B17862跨中0B1A130037078623302V截面满足要求956V按构造配箍8200B2C2B2C21660500948200016014跨中1686901128200016014C2B21660500948200016014B1C1B1C11940602818200016014跨中1978802878200016014C1B11940602818200016014A2B2C1D12015802928200016014跨中1978802878200016014D1C1300570201585087V截面满足要求1520V按计算配箍029282000160147框架柱的截面设计根据混凝土设计原理及受压构件的受力特点进行配筋计算，设计信息混凝土标号C25钢筋标号HRB33571AOA1711已知条件及计算要求1已知条件矩形柱B400MM，H400MM计算长度L420M砼强度等级C25，FC1190N/MM2纵筋级别HRB335，FY300N/MM2箍筋级别HPB235，FY210N/MM2轴力设计值N000KN弯矩设计值MX000KNM，MY000KNM剪力设计值VY000KN，VX000KN抗震等级三级,荷载组合水平地震力2计算要求1正截面受压承载力计算2斜截面承载力计算712截面验算1截面验算300,VY5000KNAS320MM2，配筋满足。2下部纵筋2D161D14556MM2035分配AS355MM2AS320MM2，配筋满足。3左右纵筋1D14154MM2010分配AS355MM2AS320MM2，配筋满足。4竖向箍筋D8200三肢箍754MM2/MSV019ASV/S545MM2/M，配筋满足。5水平箍筋D8200三肢箍754MM2/MSV019ASV/S545MM2/M，配筋满足。72B1B2721已知条件及计算要求1已知条件矩形柱B400MM，H400MM计算长度L420M砼强度等级C25，FC1190N/MM2纵筋级别HRB335，FY300N/MM2箍筋级别HPB235，FY210N/MM2轴力设计值N41200KN弯矩设计值MX10700KNM，MY000KNM剪力设计值VY5000KN，VX000KN抗震等级三级,荷载组合水平地震力2计算要求1正截面受压承载力计算2斜截面承载力计算722截面验算1截面验算300,VY5000KNMIN0204下部纵筋AS478MM2030MIN0205左右纵筋AS320MM2020MIN020，构造配筋。6上下纵筋总和AS955MM2060AS478MM2，配筋满足。2下部纵筋3D16603MM2038AS478MM2，配筋满足。3左右纵筋1D14154MM2010分配AS355MM2AS320MM2，配筋满足。4竖向箍筋D8180三肢箍838MM2/MSV021ASV/S545MM2/M，配筋满足。5水平箍筋D8180双肢箍559MM2/MSV014ASV/S545MM2/M，配筋满足。73C1C2731已知条件及计算要求1已知条件矩形柱B400MM，H400MM计算长度L420M砼强度等级C25，FC1190N/MM2纵筋级别HRB335，FY300N/MM2箍筋级别HPB235，FY210N/MM2轴力设计值N62300KN弯矩设计值MX5980KNM，MY000KNM剪力设计值VY5000KN，VX000KN抗震等级三级,荷载组合水平地震力2计算要求1正截面受压承载力计算2斜截面承载力计算732截面验算1截面验算300,VY5000KNMIN0204下部纵筋AS320MM2020MIN0205左右纵筋AS320MM2020MIN020，构造配筋。6上下纵筋总和AS640MM204003FCA，取N03FCA571KNY向箍筋按构造配筋ASVY1272MM2/M735配置钢筋1上部纵筋3D14462MM2029AS320MM2，配筋满足。2下部纵筋3D14462MM2029AS320MM2，配筋满足。3左右纵筋2D12226MM2014分配AS380MM2AS320MM2，配筋满足。4竖向箍筋D870三肢箍2154MM2/MSV054ASV/S1272MM2/M，配筋满足。5水平箍筋D870双肢箍1436MM2/MSV036ASV/S1272MM2/M，配筋满足。74BOB1741已知条件及计算要求1已知条件矩形柱B400MM，H400MM计算长度L520M砼强度等级C25，FC1190N/MM2纵筋级别HRB335，FY300N/MM2箍筋级别HPB235，FY210N/MM2轴力设计值N105500KN弯矩设计值MX14480KNM，MY000KNM剪力设计值VY5000KN，VX000KN抗震等级三级,荷载组合水平地震力2计算要求1正截面受压承载力计算2斜截面承载力计算742截面验算1截面验算300,VY5000KNMIN0204下部纵筋AS730MM2046MIN0205左右纵筋AS320MM2020MIN020，构造配筋。6上下纵筋总和AS1461MM209103FCA，取N03FCA571KNY向箍筋按构造配筋ASVY1999MM2/M745配置钢筋1上部纵筋3D18763MM2048AS730MM2，配筋满足。2下部纵筋3D18763MM2048AS730MM2，配筋满足。3左右纵筋1D12113MM2007分配AS368MM2AS320MM2，配筋满足。4竖向箍筋D1070三肢箍3366MM2/MSV084ASV/S1999MM2/M，配筋满足。5水平箍筋D1070双肢箍2244MM2/MSV056ASV/S1999MM2/M，配筋满足。75C0C1751已知条件及计算要求1已知条件矩形柱B400MM，H400MM计算长度L520M砼强度等级C25，FC1190N/MM2纵筋级别HRB335，FY300N/MM2箍筋级别HPB235，FY210N/MM2轴力设计值N128000KN弯矩设计值MX13070KNM，MY000KNM剪力设计值VY5000KN，VX000KN抗震等级三级,荷载组合水平地震力2计算要求1正截面受压承载力计算2斜截面承载力计算752截面验算1截面验算300,VY5000KNB0550。2轴压比验算轴压比N/AFC067MIN0204下部纵筋AS675MM2042MIN0205左右纵筋AS320MM2020MIN020，构造配筋。6上下纵筋总和AS1350MM208403FCA，取N03FCA571KNY向箍筋按构造配筋ASVY2363MM2/M755配置钢筋1上部纵筋3D18763MM2048AS675MM2，配筋满足。2下部纵筋3D18763MM2048AS675MM2，配筋满足。3左右纵筋1D12113MM2007分配AS368MM2AS320MM2，配筋满足。4竖向箍筋D1090三肢箍2618MM2/MSV065ASV/S2363MM2/M，配筋满足。5水平箍筋D1090三肢箍2618MM2/MSV065ASV/S2363MM2/M，配筋满足。8现浇独立柱基础设计81设计资料A0811已知条件类型阶梯形柱数单柱阶数2基础尺寸单位MMB11300,B11650,A11300,A11650,H1300B21000,B21500,A21000,A21500,H2300柱方柱,A400MM,B400MM设计值N32400KN,MX10210KNM,VX000KN,MY000KNM,VY5000KN标准值NK24000KN,MXK7563KNM,VXK000KN,MYK000KNM,VYK3704KN混凝土强度等级C20,FC960N/MM2钢筋级别HRB335,FY300N/MM2基础混凝土保护层厚度40MM基础与覆土的平均容重2000KN/M3地基承载力设计值350KPA基础埋深150M作用力位置标高0000M剪力作用附加弯矩MVH力臂H1500MMX7500KNMMXK5556KNM812计算要求1基础抗弯计算2基础抗剪验算3基础抗冲切验算4地基承载力验算单位说明力KN,力矩KNM,应力KPA813计算过程和计算结果1）基底反力计算统计到基底的荷载标准值NK24000,MKX2007,MKY000设计值N32400,MX2710,MY000承载力验算时,底板总反力标准值KPA相应于荷载效应标准组合PKMAXNKGK/A|MXK|/WX|MYK|/WY22683KPAPKMINNKGK/A|MXK|/WX|MYK|/WY11719KPAPKNKGK/A17201KPA各角点反力P122683KPA,P222683KPA,P311719KPA,P411719KPA强度计算时,底板净反力设计值KPA相应于荷载效应基本组合PMAXN/A|MX|/WX|MY|/WY26573KPAPMINN/A|MX|/WX|MY|/WY11771KPAPN/A19172KPA各角点反力P126573KPA,P226573KPA,P311771KPA,P411771KPA2）地基承载力验算PK17201AS565MM2/MY向实配D12200565MM2/MAS565MM2/M82设计资料B0821已知条件类型阶梯形柱数单柱阶数2基础尺寸单位MMB11600,B11800,A11600,A11800,H1300B21200,B21600,A21200,A21600,H2300柱方柱,A400MM,B400MM设计值N105470KN,MX14180KNM,VX000KN,MY000KNM,VY5000KN标准值NK78126KN,MXK10504KNM,VXK000KN,MYK000KNM,VYK3704KN混凝土强度等级C20,FC960N/MM2钢筋级别HRB335,FY300N/MM2基础混凝土保护层厚度40MM基础与覆土的平均容重2000KN/M3地基承载力设计值350KPA基础埋深150M作用力位置标高0000M剪力作用附加弯矩MVH力臂H1500MMX7500KNMMXK5556KNM822计算要求1基础抗弯计算2基础抗剪验算3基础抗冲切验算4地基承载力验算单位说明力KN,力矩KNM,应力KPA823计算过程和计算结果1）基底反力计算统计到基底的荷载标准值NK78126,MKX4948,MKY000设计值N105470,MX