冷链物流交易中心扩建项目1#、2#冷库物料提升机基础施工方案[1]1

湖南红星冷冻食品有限公司冷链物流交易中心扩建项目1、2冷库物料提升机基础方案施工单位湖南红星建设有限公司二O一四年七月施工组织设计审批表由湖南红星冷冻食品有限公司筹建，湖南红星建设有限公司承担施工的湖南红星冷冻食品有限公司冷链物流交易中心扩建项目1、2冷库工程，已编制了物料提升机基础方案是一套完善具有针对性的方案，望项目部严格按此施工方案组织施工。编制人审核人审批人编制单位湖南红星建设有限公司编制日期二0一四年七月施工组织设计（方案）审批记录工程名称湖南红星冷冻食品有限公司冷链物流交易中心扩建项目1、2冷库结构类型框架结构结构层次6层建筑面积7511575M2我项目部根据施工合同和施工图设计的要求已完成了湖南红星冷冻食品有限公司冷链物流交易中心扩建项目1、2冷库施工组织设计（方案）的编制，并经公司技术部门组织审查批准，请予审查。附物料提升机基础方案承包单位（章）项目经理日期专业监理工程师审查意见专业监理工程师日期总监理工程师审核意见项目监理机构总监理工程师日期一、工程概况湖南红星冷冻食品有限公司冷链物流交易中心扩建项目1、2栋冷库工程位于长沙市洞井镇白田村，厂区东部。由湖南红星冷冻食品有限公司承建，湖南红星建设有限公司进行施工，中盐勘察设计院进行勘测，国际贸易工程设计研究院进行设计，由长沙政和项目管理有限公司进行监理。1、2栋均为6层；建筑总面积为7511575，总高度均为3109M。根据本工程的特点建筑物的平面布置和高度，结构层的不同以及施工条件，工程进度的要求，须在每栋楼A轴基础深12M、宽2222M及P轴深12M、宽3232M配备2台SSD60/60的施工升降机，一共4台。为确保施工升降机的安装、拆卸、质量及安全，特制定本方案进行安拆施工。二、设备概述SSD60/60升降机的设计、制造、安装、使用和维护均遵循下列标准和规范GB/T100521996施工升降机分类GB100531996施工升降机检验规则GB/T100541996施工升降机技术条件JGJ881992龙门架及物料提升机安全技术规范GB502052001钢结构工程施工及验收规范设备基本型为15节，最高井架高为375M。可根据所承建的楼层高度确定所需的井架高度（节数）；井架高度（节）最大工作高度（M）6（M）/3（M/根）三、SS系列施工升降机1JJS系列施工升降机的特点1JJS系列施工升降机严格按照国家标准和行业标准进行设计和制造。使用安全、运行可靠、操作方便。2该机由四根钢丝绳牵引，吊笼上装有断绳保护装置和楼层停靠栓，从而大大减小吊笼发生断绳坠落事故的可能性。使升降机的运行更加安全、可靠。（3）底层井架安全门和吊笼进料门，借助吊笼停靠时的机械联锁实现开闭。吊笼出料门与停靠安全栓采用机械联动。（4）电气控制部分，采用24V安全电压的移动式控制盒，盒上设有电锁、上升/停/下降自复位转换开关、起动和停止（点动）按钮（兼响铃）、紧急停止按钮以及吊笼上升（红）、下降（黄）、起动（绿）指示灯。（5）设有电源隔离、漏电、短路、失压、断相、电动机过载、紧急关停等相当齐全的安全保护。（6）备有下列配套的辅助装置，反相断相保护、停靠门与电气连锁装置、选层与自动平层控制器等。（7）曳引轮圈采用四槽三片拼装式，维修时，不必拆卸曳引轮和钢丝绳就可更换，既方便又快捷。（8）导轨架由标准节组装，制造精度高、互换性好、装卸方便快捷。（9）与以卷扬机为动力的提升机相比，结构更紧凑，刚性、稳定性更好，工作效率成倍提高。无冲顶之忧。2、主要结构主要由曳引机、导轨架、钢丝绳、天梁、吊笼、天轮、安全装置、电气控制箱等部分组成。3、主要技术参数（表31）主要技术参数表表31项目技术参数备注额定载重量600KG额定提升速度36M/MIN最大提升高度60M提升钢丝绳规格619931670电机型号Y112M4电机功率4KW额定电压380V防坠器制动距离58MIN自动防坠器型号BW2225吊笼净空尺寸（长宽高）3400MM1480MM2000MM整机质量（高60M）6023KG4、SSD60/60施工升降机安装基础及技术要求,详见图如下安装基础图安装基础图说明1浇灌C25混凝土基础；2基础表面水平度偏差不大于10MM；3基础周围应有排水措施；4基础周围接地直接连接接地系统，并焊有接线螺栓。四、基础计算书基础尺寸如图41图41基础尺寸图（一）根据施工升降机使用说明书计算机重（满荷）F8T80KN基础高度D12米地基承载力F取F70KN/M2混凝土自重G25KN/M3015,动力系数A0F/（FGD）1580/70251230M2取A1818324M230M2,符合要求。2抗冲切验算V06FTAMVPNA1120/181837KNFT1100KPAAM071165116507/2116518/2179M06FTAM0611001791181KN37KN1181KN,符合要求。（二）基本参数1依据规范建筑地基基础设计规范（GB500072002）混凝土结构设计规范（GB500102002）简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）2几何参数已知尺寸B11500MM,A12600MMH250MM,B1990MM,A4200MM无偏心B21500MM,A22600MM基础埋深D025M钢筋合力重心到板底距离AS80MM3荷载值1作用在基础顶部的标准值荷载FGK10681KNFQK110KNMGXK000KNMMQXK000KNMMGYK198KNMMQYK198KNMVGXK000KNVQXK000KNVGYK000KNVQYK000KN2作用在基础底部的弯矩标准值MXKMGXKMQXK000000000KNMMYKMGYKMQYK198198396KNMVXKVGXKVQXK000000000KNMVYKVGYKVQYK000000000KNM绕X轴弯矩M0XKMXKVYKH1H2000000025000KNM绕Y轴弯矩M0YKMYKVXKH1H2396000025396KNM3作用在基础顶部的基本组合荷载不变荷载分项系数RG120活荷载分项系数RQ140FRGFGKRQFQK12971KNMXRGMGXKRQMQXK000KNMMYRGMGYKRQMQYK515KNMVXRGVGXKRQVQXK000KNVYRGVGYKRQVQYK000KN4作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩M0XMXVYH1H2000000025000KNM绕Y轴弯矩M0YMYVXH1H2515000025515KNM4材料信息混凝土C20钢筋HRB33520MNSI5基础几何特性底面积SA1A2B1B25203001560M2绕X轴抵抗矩WX1/6B1B2A1A221/630052021352M3绕Y轴抵抗矩WY1/6A1A2B1B221/65203002780M3（三）计算过程1修正地基承载力修正后的地基承载力特征值FA11800KPA2轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式按建筑地基基础设计规范（GB500072002）下列公式验算PKFKGK/A41FKFGKFQK1068111010791KNGK20SD2015600257800KNPKFKGK/S107917800/15601192KPAFA，满足要求。3偏心荷载作用下地基承载力验算计算公式按建筑地基基础设计规范（GB500072002）下列公式验算当EB/6时，PKMAXFKGK/AMK/W42PKMINFKGK/AMK/W43当EB/6时，PKMAX2FKGK/3LA44X方向偏心距EXKM0YK/FKGK396/107917800002MEEXK002MB1B2/6300/6050MPKMAXXFKGK/SM0YK/WY107917800/1560396/7801242KPA12FA121180014160KPA，满足要求。4基础抗冲切验算计算公式按建筑地基基础设计规范（GB500072002）下列公式验算FL07HPFTAMH045FLPJAL46AMATAB/247PJMAX,XF/SM0Y/WY12971/1560515/780897KPAPJMIN,XF/SM0Y/WY12971/1560515/780765KPAPJMAX,YF/SM0X/WX12971/1560000/1352831KPAPJMIN,YF/SM0X/WX12971/1560000/1352831KPAPJPJMAX,XPJMAX,YF/S897831831897KPA1柱对基础的冲切验算H0H1H2AS025000008017MX方向ALX1/2A1A2B1B2B2H01/4A1A2A2H021/252030019920171/452042020172163M2FLXPJALX8971631466KNABMINA2H0,A1A2MIN4202017,520454MAMXATAB/2AAB/2420454/2437MFLX07HPFTAMXH0071001100004370017057203KN，满足要求。Y方向ALY1/42B2H0A1A2AA1A2A2H01/4219920175204205204202017088M2FLYPJALY897088788KNABMINB2H0,B1B2MIN1992017,300233MAMYATAB/2BAB/2199233/2216MFLY07HPFTAMYH0071001100002160017028274KN，满足要求。5基础受压验算计算公式混凝土结构设计规范（GB500102002）FL135CLFCALN8局部荷载设计值FL12971KN混凝土局部受压面积ALNALBA199420836M2混凝土受压时计算底面积ABMIN3B,B1B2MINA2B,A1A21560M2混凝土受压时强度提高系数LSQAB/ALSQ1560/836137135CLFCALN13510013796000083614798527KNFL12971KN，满足要求。6基础受弯计算计算公式按建筑地基基础设计规范GB500072002下列公式验算MA122LAPMAXP2G/APMAXPL/129MLA22BBPMAXPMIN2G/A/48101柱根部受弯计算G135GK135780010530KNX方向受弯截面基底反力设计值PMINXFG/SM0Y/WY1297110530/1560515/7801440KPAPMAXXFG/SM0Y/WY1297110530/1560515/7801572KPAPNXPMINXPMAXXPMINX2B1B/2B1B2144015721440499/23001550KPA截面处弯矩设计值MB1B2/2B/222A1A2APMAXXPNX2G/SPMAXXPNXA1A2/12300/2199/22252042015721550210530/156015721550520/12553KNM截面处弯矩设计值MA1A2A22B1B2BPMAXXPMINX2G/S/485204202230019915721440210530/1560/48277KNM截面受弯计算相对受压区高度0003837配筋率0000123MIN0001500MIN0001500计算面积37500MM2/M截面受弯计算相对受压区高度0003331配筋率0000107MIN0001500MIN0001500计算面积37500MM2/M（四）计算结果1X方向弯矩验算结果计算面积37500MM2/M采用方案D12200实配面积56549MM2/M2Y方向弯矩验算结果计算面积37500MM2/M采用方案D12200实配面积56549MM2/M出料平台搭设方案湖南红星冷冻食品有限公司冷链物流交易中心扩建项目1、2冷库建安工程，按施工时垂直运输的需要，在楼边设置SSD60/60型升降机4台，最大使用高度至六层楼面，离地375M，物料提升机与楼层外缘间隔距离140M，需搭设平台，以供人员和材料的出入。平台采用扣件和4830钢管搭设，左右外侧立面采用密目型安全网封闭。一、平台的几何尺寸和构造参照扣件式双排钢管脚手架的构造型式，自地面至六层楼面搭设出入平台，总高2M，平台的里立杆离墙010M、外立杆离机架立柱010M、里外立杆横向排距120M。相应升降机的吊笼位置，立杆纵向间距，步距3层为150M、四层以上为130M。横向水平杆的里端与楼层外缘梁顶紧，左、右端内立杆分别与柱用扣件和钢管连结，连结杆的竖向间距300M。在楼层平面上，铺满木板，板底设间距050M的纵向水平钢管，左、右西两边设置180M高防护栏杆和030M高踢脚杆作临边防护，离楼层边沿150M处设置可前后开启的双扇铁栅防护门。二、卸料平台计算1参数信息1基本参数立杆横距LBM120，立杆步距HM150；立杆纵距LAM170，平台支架计算高度HM4600；平台底钢管间距离MM40000；钢管类型MM4830，扣件连接方式单扣件，取扣件抗滑承载力系数080；2荷载参数脚手板自重KN/M20300；栏杆、挡脚板自重KN/M20150；施工人员及卸料荷载KN/M24000；3地基参数地基土类型素填土；地基承载力标准值KPA50000；立杆基础底面面积M2025；地基承载力调整系数050。图21井架落地平台侧立面图2板底支撑钢管计算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W473CM3；截面惯性矩I1136CM4；图22板底支撑钢管计算简图1荷载的计算1脚手板自重KN/MQ10304012KN/M；2施工人员及卸料荷载标准值KN/MQ140416KN/M；2强度验算板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下最大支座力计算公式如下荷载设计值Q12Q114Q11201214162384KN/M；最大弯距MMAX012523841720861KNM；支座力N052384172026KN；最大应力MMAX/W0861106/473103182076N/MM2；板底钢管的抗弯强度设计值F205N/MM2；板底钢管的计算应力182076N/MM2小于板底钢管的抗弯设计强度205N/MM2，满足要求。3挠度验算计算公式如下均布恒载QQ1012KN/M；V5012171034/38420610000011361040558MM；板底支撑钢管的最大挠度为0558MM小于钢管的最大容许挠度1700/150与10MM，满足要求。3横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P2026KN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图KNM支撑钢管计算剪力图KN最大弯矩MMAX0811KNM；最大变形VMAX5312MM；最大支座力QMAX4053KN；最大应力MMAX/W0811106/473103171394N/MM2；横向钢管的计算应力171394N/MM2小于横向钢管的抗弯强度设计值205N/MM2，满足要求横向支撑钢管的最大挠度为5312MM小于横向支撑钢管的最大容许挠度1200/150与10MM，满足要求4、扣件抗滑移的计算按规范表517,直角、旋转单扣件承载力取值为800KN，按照扣件抗滑承载力系数080，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为640KN。RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取640KN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R4053KN；R640KN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。5支架立杆荷载标准值轴力计算1静荷载标准值包括以下内容1脚手架的结构自重KNNG10129465939KN；2栏杆、挡脚板的自重KNNG20151210/209KN；3脚手板自重KNNG303121710/4153KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG35939091538369KN；2活荷载为施工人员及卸料荷载施工人员及卸料荷载标准值NQ41217/4204KN；3因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ1283691420412898KN；6立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值KNN12898KN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的值查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI159CM；A立杆净截面面积CM2A45CM2；W立杆净截面模量抵抗矩CM3W473CM3；钢管立杆最大应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；L0计算长度M；参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，由以下公式计算L0KHK计算长度附加系数，取值为1155；计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表533；取最不利值18；H/I1815103/159169811210，长细比满足要求；立杆计算长度L0KH115518153118M；L0/I3118/159196；由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0188；钢管立杆受压应力计算值；12898103/0188450152462N/MM2；立杆钢管稳定性验算152462N/MM2小于立杆钢管抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求7立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值FGFGKKC250KPA；其中，地基承载力标准值FGK500KPA；脚手架地基承载力调整系数KC05；立杆基础底面的平均压力PN/A5159KPA；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N129KN；基础底面面积A025M2。P5159FG250KPA。地基承载力满足要求三、施工设备1单位工程各级负责人按安全技术规范与建筑施工安全检查标准的有关要求及本方案、逐级向搭设和使用人员进行技术及安全交底。2按有关要求对钢管、扣件和槽钢等材料进行检查验收，不合格的构配件不得使用。3清除地面杂物，并将搭设部位的外脚手架拆除。四、搭设1按方案的平面位置安放立杆、钢管的铺设必须平稳，底排钢管不得悬空。2杆件搭设搭设顺序立杆第一步横向水平杆第一步纵向水平杆连墙杆第二步横向水平杆第二步纵向水平杆立杆立杆均采用对接扣件对接、接头应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，在高度