启瑞模板支撑系统施工方案

（一）、工程概况本工程为启瑞药业生物医药产业基地（二期）项目二期综合车间，由浙江美阳国际工程设计有限公司设计，中机三勘岩土工程有限公司地质，湖北东泰建设管理咨询有限公司监理，湖北省建工第五建设工程有限公司承包。启瑞药业生物医药产业基地（二期）项目二期综合车间位于武汉市庙山医药园二期启瑞药业院内，北临阳光三路，东临一景湖一路，西侧为麻雀湖及环湖路。综合车间工程位于园内的东侧。本工程0000以下采用机械钻孔桩桩承台基础，0000以上为三层框架结构，建筑高度2180M，一层层高为75M，二、三层层高为70M。0000标高相当于绝对标高（黄海高度）23400米，室内外高差为300MM。抗震设防烈度为6度，框架抗震等级为四级，耐火等级为二级。总建筑面积为289055M，总工期210天。为全现浇混凝土结构，模板支撑架接近高大模板支撑系统。根据结构图所示工程分为四个区段，高度均为75M。（二）、主要编制依据建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001直缝电焊钢管（GB/T13793）建筑施工安全检查标准JGJ5999启瑞药业生物医药产业基地（二期）项目工程施工图纸及本工程相关作业技术文件（三）、材料选择1、材料准备1）根据支撑系统所需的材料做好订购计划并组织进场。2）材料进场按进度计划提前一周到位，并完成材料的检查和验收工作。3）材料准备50100MM方木楞、18MM厚覆合多层板、4830MM钢管支撑、扣件。2、主要材料技术质量要求钢管、扣件、木材1）钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。2）钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件（GB/T11352）中规定的ZG200420、ZG230450、ZG270500和ZG310570号钢的要求。3）钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。4模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。3、高支架报验程序方案编制报监理审查支架具料进场及检测搭设班组自检合格项目部组织检验合格申报监理验收合格提交下道专业班组施工（四）、支架搭设管理要求1、技术施工管理1）模板支撑系统应为独立的系统，材料选用4830MM的钢管，钢管表面应平直光滑，不得有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。使用可锻铸造扣件，应使用有扣件生产许可证的生产厂家提供的扣件，扣件不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5MM，钢管螺栓拧紧力矩达70NM时不得破坏。2）搭设高大模板支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。3）高支模板支撑系统搭设前，项目工程技术负责人或方案编制人员根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。4）安全技术交底的内容应包括模板支撑工程工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。5）作业人员应严格按规范、专项施工方案和安全技术交底书的要求进行操作，并正确配戴相应的劳动防护用品。6）对于高支模支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。7）高支模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱、梁板牢固拉接。8）搭设高度2M以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。2、支撑架构造与设置1）安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确，构造应符合模板设计要求。模板应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠承受新浇混凝土自重和侧压力以及施工过程中所产生的荷载。2）在已完成的楼面和悬挑部位的支撑架立杆，如果经结构验收而满足不了上部荷载时，必须采取有效的加固措施或从下一层开始搭设立杆，但要求上下层立杆的中心点必须在一个垂直线上，并应在立柱底铺设垫板，保证结构受力安全。3）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用48MM30MM钢管，用扣件与钢管立柱扣牢，支撑架钢管立柱尺寸为100010001000MM，水平钢管步距为1500MM。4）钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50MM。剪刀撑示意图5）钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应按以下方式设置梁和板的立柱，纵横向间距应相等或成倍数。钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托。在立柱底距地面2000MM高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆都要和建筑物顶紧顶牢。6）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500MM，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。7）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。8）满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10M左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为46M，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。3、模板工程施工为了保证施工质量，模板施工实行样板引路，经监理、甲方、施工单位认可后再进行大面积施工。按现行混凝土结构工程施工及验收规范（GB5020492）执行。1施工现场备好脱模剂（脱模剂采用水性脱模剂）、木方及操作平台铺板等。2弹出模板就位线，为了防止下口跑浆,在模板下口用海绵条封口。3安装模板前必须清理干净并刷好水性脱模剂，水电预埋箱盒、预埋件，门窗洞口预埋，门窗套侧面与模板面接触的侧面需粘海绵条，保护层厚度满足要求并办理隐检手续。4模板的连结处（模板的板缝、小角模与平模缝等）必须严密，牢固可靠。5为了防止阴角处漏浆，在阴角的两个侧面分别粘有海面条。6）梁板模板支设工艺流程弹出梁轴线及梁板水平线并复核搭设梁板模支架安装梁方木楞铺梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装上下销口楞、斜楞及腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置调整板下皮标高及起拱铺板底模检查模板上皮标高、平整度7在柱子混凝土上弹出梁的轴线、梁位置线及梁板水平线，并复核。8在楼面上支撑架，梁支架的排列、间距要符合模板设计的规定。9从边跨一侧开始安装，先安装第一排龙骨和支柱，临时固定再安装第二排龙骨和支柱，依次逐排安装，次龙骨间距300。立杆加可调底座和可调顶托，支柱中间和下方加横杆或斜杆。10）调节支柱高度，将主龙骨找平,当梁底板跨度等于及大于4M时，梁底应按设计要求起拱，起拱高度为梁跨的2。11）铺模板先铺梁底模，顺次铺梁侧模、板底模，板模拼缝处用胶带封死。12）平台板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平。13）将模板上杂物清理干净。14）主次梁交接处模板砼梁、楼板模板模板选用木模板，50100方木楞，采用扣件脚手架支撑。当梁高850MM时，在梁中间增加一道14对拉螺杆，间距400；当梁底板350时梁梁底板需放置三根木方，梁两侧采用对拉螺杆双钢管加固，并在梁底增加立杆，间距为800MM。楼层厚度为120MM、110MM。在梁柱交接处，在支设梁模板时，在柱子上先做出一个柱箍，箍住柱子，在柱箍上支设梁模板。（见下图）在主梁和次梁梁底交接处，先支设柱头梁豁模板，再支设主次梁的底模和侧模。在次梁和次梁交接处，先支设梁底模，并较高的次梁侧模上留梁豁，同时支设次梁侧模，在交接处粘贴海绵条保证模板支设的严密性，防止漏浆。框架梁模板配制采用木模板方木，配制时严格按照设计尺寸并充分考虑木模板接头、柱截面尺寸，规格尺寸要精确。梁加固梁帮在梁高小于700时采用钢管三角支撑，梁上口用钢筋支撑以保证梁上口宽度，梁下部支撑采用扣件钢管脚手架，设水平拉杆和斜拉杆。柱子钢管支撑木方50100对拉螺栓梁底模搭设在柱箍上砼柱模板模板选用全新木模板，采用50100MM方木楞，采用扣件脚手架支撑。柱模板拼缝贴双面胶带防止漏浆。因楼层较高为防止暴模确保工程质量，柱采用钢管、木方和14对拉螺栓进行加固，第一道拉接点为从地面起150MM，之后每500MM为一道并采用14对拉螺栓进行固点。4、使用与检查管理1）模板、钢筋及其他材料等施工荷载应均匀堆置，放平放稳。施工总荷载不得超过模板支撑系统设计荷载要求。2）模板支撑系统在使用过程中，立柱底部不得松动悬空，不得任意拆除任何杆件，不得松动扣件，也不得用作缆风绳的拉接。3）施工过程中检查项目应符合下列要求立柱底部基础应回填夯实或支承楼面进行加固处理；垫木应满足设计要求；底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定；立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠；安全网和各种安全防护设施符合要求。5、混凝土浇筑管理1）混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。2）框架结构中，柱和梁板的混凝土浇筑顺序，应按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高支模板支撑系统的失稳倾斜。3）浇筑过程应有专人对高支模板支撑系统进行观测，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。4）对于梁板混凝土的浇筑，采取自梁板跨中开始对称向两边施工，避免模板支架受力不均而造成架体变形，必须严格按照方案和操作规程进行。对于梁高850MM必须分层浇筑，每层厚度不得超过500MM，且前后层的间隔时间必须控制在2H以内，严禁自一端向另一端一次向前推进的浇筑方法。5）混凝土浇筑过程中，严禁架板上集中堆积混凝土，泵出的混凝土堆积高度不得大于300MM，并必须及时摊开摊平。6、支模架的监测监控管理为了确保施工安全，在高大支模架搭设及使用过程中，必须设专人对架体进行监测和监控。具体措施如下1）支承面下挠变形在支撑系统搭设完成后，在架体立杆上10M处进行布点并用油漆做出标识，作为观察监测并做好记录。监测时间支架搭设完毕、浇筑混凝土前、混凝土浇筑完后1H、混凝土浇筑完5H后2）支撑系统变形监测鉴于本工程高支模架部位的板厚仅为100MM、120MM，故对板下支架不作监测对象，主要对高度支撑系统中的纵横向德交叉大梁底模板系统进行监控监测。具体为当结构梁高超过1000MM时，在每跨梁的梁跨范围内，自跨中向梁两边对称设置监测点，间距小于30M，监测点设于梁底支撑立杆上。当梁底跨中立杆竖向变形值超过1/1000净跨且不大于5MM时，必须立即停止作业，并安排专人进行加固，待加固确认符合要求后再继续施工。同时还应及时监测变形情况是否稳定。监测时间钢筋绑扎前、混凝土浇筑前、混凝土浇筑过程中2H/次；混凝土建筑完后1H/次；混凝土浇筑完5H后一次。7、验收管理1）高支模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的基础（架体支承面）进行验收，并做好记录。2）高支模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录资料。3）采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行检查。4）高支模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。8、支撑架体系拆除原则及顺序1）拆除时应采取自上而下、先搭后拆、后搭先拆、由一边向另一边的施工原则进行。其拆除顺序梁侧模板板模板梁底模板支柱分类清场2）支架立柱拆除当拆除顶部木楞时，应在其下面临时搭设防护支架，使其先落于临时防护支架上。当立柱的水平拉杆超出2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。当拆除48M跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处拉拆。对已拆下的架体材料应及时清理，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一保管，并做相应的防护处理。高支模板支撑系统搭设、拆除及混凝土浇筑过程中，应有专业技术人员进行现场指导，设专人负责安全检查，发现险情，立即停止施工并采取应急措施，排除险情后，方可继续施工。9、支撑架拆除管理1）高支模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。2）高支模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。3）高支模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。4）高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。5）拆模时间梁侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，方可拆模，同时应依同条件养护的试件强度，根据跨度的不同而按要求确定。（五）、安全管理1）从事模板作业的人员，应经常组织安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。2）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢，不准穿拖鞋上架作业。3）经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。特别是有恐高症、心脏病、高血压及神经不正常的人员。4）工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。5）安装与拆除2M以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。6）高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。7）遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。8）二人抬运模板时要互相配合、协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱仍。模板装拆时，上下应有人接应，模板、钢管及扣件等应随运送，严禁从高处掷下。高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围拦，暂停人员过往。9）不得在脚手架上堆放大批模板等材料。10）支撑过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支模等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。11）板上有预留洞者，应在安装后将洞盖好。混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。12）拆除模板一般用长撬棍。人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼模板时，要注意整块模板掉下。13）在模板上架设的电线和使用电动工具，应用36V低压电源或采取其他有效的安全措施。14）木板和方木等材料的存放和保管应符合防火安全要求，库房应用非燃材料搭设。15）作业人员严禁酒后上架作业，并不得在架上打闹嬉笑。（六）、本工程现场区域内突发事件应急处理工作。组长陈云鹄副组长凃前国杨德胜成员杨波庞爱兵杨勇戴坤1、人员分工与职责1项目经理任总指挥，组织、指挥应急救援工作和实施演练。2项目副经理协助总指挥工作，在总指挥不在岗时，代替总指挥工作，同时要安排、督促预防措施实施。3安全员协助总指挥作好应急救援准备工作及日常事务工作。建立并保持信息渠道畅通，参与应急救援指挥及协调工作，协助组织实施演练，参与制定、检查安全预防措施落实。4技术员编制紧急事件预防措施计划，组织实施安全教育，督促紧急事件预防措施计划。5材料员负责应急救援物资供应及储备管理，保障应急救援物资质量，控制有效期限。6施工队长落实执行紧急事件预防措施计划，组织人员参加应急救援行动及定期演练，协助应急救援指挥2、突发事件处理流程3、高空坠落应急救援方法1）当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，发现人项目经理或单位负责人项目安环部或项目应急领导小组发现后立即向项目经理或单位负责人报告局安环部企业管理部迅速作出判断，下达应急响应指令，同时以最快方式向项目安环部报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。判定项目经理部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场处理，同时电话向局安环部报告。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件应急电话火警119；匪警110；交通事故122；急救120应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。4、模板、坍塌应急救援方法1）工地发生模板支撑体系坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具切割机、起重机、药箱、担架等。5、物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。1）止血根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。2）对伤口包扎以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。（七）、计算书及相关图表梁模板扣件钢管架计算书梁段L1。一、参数信息1模板支撑及构造参数梁截面宽度BM035；梁截面高度DM075；混凝土板厚度MM12000；立杆沿梁跨度方向间距LAM100；立杆上端伸出至模板支撑点长度AM010；立杆步距HM150；板底承重立杆横向间距或排距LBM150；梁支撑架搭设高度HM750；梁两侧立杆间距M060；承重架支撑形式梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数0；采用的钢管类型为4835；立杆承重连接方式可调托座；2荷载参数新浇混凝土重力密度KN/M32400；模板自重KN/M2030；钢筋自重KN/M3150；施工均布荷载标准值KN/M220；新浇混凝土侧压力标准值KN/M2178；振捣混凝土对梁底模板荷载KN/M220；振捣混凝土对梁侧模板荷载KN/M240；3材料参数木材品种柏木；木材弹性模量EN/MM290000；木材抗压强度设计值FCN/MM160；木材抗弯强度设计值FMN/MM2170；木材抗剪强度设计值FVN/MM217；面板材质胶合面板；面板厚度MM2000；面板弹性模量EN/MM260000；面板抗弯强度设计值FMN/MM2130；4梁底模板参数梁底方木截面宽度BMM600；梁底方木截面高度HMM800；梁底纵向支撑根数2；5梁侧模板参数主楞间距MM500；次楞根数4；主楞竖向支撑点数量4；穿梁螺栓直径MMM12；穿梁螺栓水平间距MM500；竖向支撑点到梁底距离依次是150MM，300MM，450MM，600MM；主楞材料木方；宽度MM6000；高度MM8000；主楞合并根数2；次楞材料木方；宽度MM6000；高度MM8000；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F022T12V1/2FH其中混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取2000H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取1500M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0750M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。分别计算得17848KN/M2、18000KN/M2，取较小值17848KN/M2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图单位MM1强度计算材料抗弯强度验算公式如下M/WF其中，W面板的净截面抵抗矩，W5022/63333CM3；M面板的最大弯矩NMM；面板的弯曲应力计算值N/MM2F面板的抗弯强度设计值N/MM2；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算M01Q1L20117Q2L2其中，Q作用在模板上的侧压力，包括新浇混凝土侧压力设计值Q11205178510709KN/M；振捣混凝土荷载设计值Q21405428KN/M；计算跨度L750120/41210MM；面板的最大弯矩M0110709750120/412011728750120/412617104NMM；面板的最大支座反力为N11Q1L12Q2L1110709750120/41/1000122800750120/41/10003179KN；经计算得到，面板的受弯应力计算值617104/33310419N/MM2；面板的抗弯强度设计值F13N/MM2；面板的受弯应力计算值19N/MM2小于面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算0677QL4/100EIL/250Q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值QQ110709N/MM；L计算跨度L750120/41210MM；E面板材质的弹性模量E6000N/MM2；I面板的截面惯性矩I50222/123333CM4；面板的最大挠度计算值067710709750120/414/1006000333105007MM；面板的最大容许挠度值L/250750120/41/250084MM；面板的最大挠度计算值007MM小于面板的最大容许挠度值084MM，满足要求四、梁侧模板支撑的计算1次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q3179/05006359KN/M本工程中，次楞采用木方，宽度60MM，高度80MM，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W1688/664CM3；I16888/12256CM4；E900000N/MM2；计算简图剪力图KN弯矩图KNM变形图MM经过计算得到最大弯矩M0159KNM，最大支座反力R3497KN，最大变形0119MM（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下M/WF经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值159105/64010425N/MM2；次楞的抗弯强度设计值F17N/MM2；次楞最大受弯应力计算值25N/MM2小于次楞的抗弯强度设计值F17N/MM2，满足要求（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值500/400125MM；次楞的最大挠度计算值0119MM小于次楞的最大容许挠度值125MM，满足要求2主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3497KN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60MM，高度80MM，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W2688/6128CM3；I26888/12512CM4；E900000N/MM2；主楞计算简图主楞弯矩图KNM主楞变形图MM经过计算得到最大弯矩M0262KNM，最大支座反力R5614KN，最大变形0069MM（1）主楞抗弯强度验算M/WF经计算得到，主楞的受弯应力计算值262105/1281052N/MM2；主楞的抗弯强度设计值F17N/MM2；主楞的受弯应力计算值2N/MM2小于主楞的抗弯强度设计值F17N/MM2，满足要求（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0069MM主楞的最大容许挠度值150/4000375MM；主楞的最大挠度计算值0069MM小于主楞的最大容许挠度值0375MM，满足要求五、穿梁螺栓的计算验算公式如下NNFA其中N穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面积MM2；F穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；穿梁螺栓型号M12；查表得穿梁螺栓有效直径985MM；穿梁螺栓有效面积A76MM2；穿梁螺栓所受的最大拉力N5614KN。穿梁螺栓最大容许拉力值N17076/10001292KN；穿梁螺栓所受的最大拉力N5614KN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N1292KN，满足要求六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W10002020/6667104MM3；I1000202020/12667105MM4；1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算M/WF钢筋混凝土梁和模板自重设计值KN/MQ112240015007503010023310KN/M；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值KN/MQ2142002001005600KN/M；Q23310560028910KN/M；最大弯矩及支座反力计算公式如下MMAXQL2/81/828913502443105NMM；RARB05QL0528910355059KNMMAX/W443105/66710466N/MM2；梁底模面板计算应力66N/MM2小于梁底模面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下5QL4/384EIL/250其中，Q作用在模板上的压力线荷载QQ1/1219425KN/M；L计算跨度梁底支撑间距L35000MM；E面板的弹性模量E60000N/MM2；面板的最大允许挠度值35000/2501400MM；面板的最大挠度计算值523313504/38460006671051139MM；面板的最大挠度计算值1139MM小于面板的最大允许挠度值14MM，满足要求七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q5059/15059KN/M2方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W688/664CM3；I6888/12256CM4；方木强度验算计算公式如下最大弯矩M01QL2015059120506KNM；最大应力M/W0506106/6400079N/MM2；抗弯强度设计值F13N/MM2；方木的最大应力计算值79N/MM2小于方木抗弯强度设计值13N/MM2,满足要求方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足3V/2BH0其中最大剪力V06505913036KN；方木受剪应力计算值330361000/260800949N/MM2；方木抗剪强度设计值17N/MM2；方木的受剪应力计算值0949N/MM2小于方木抗剪强度设计值17N/MM2,满足要求方木挠度验算计算公式如下0677QL4/100EIL/250方木最大挠度计算值0677505910004/10090002561041487MM；方木的最大允许挠度10001000/2504000MM；方木的最大挠度计算值1487MM小于方木的最大允许挠度4MM，满足要求3支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力P1RA5059KN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力P206000350/410001201202400014200012210000750012003000845KN简图KNM剪力图KN弯矩图KNM变形图MM经过连续梁的计算得到支座力N1N25904KN；最大弯矩MMAX0738KNM；最大挠度计算值VMAX1246MM；最大应力0738106/50801453N/MM2；支撑抗弯设计强度F205N/MM2；支撑托梁的最大应力计算值1453N/MM2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/MM2,满足要求八、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式N/AF1梁两侧立杆稳定性验算其中N立杆的轴心压力设计值，它包括横向支撑钢管的最大支座反力N15904KN；脚手架钢管的自重N2120129751162KN；N590411627066KN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158；A立杆净截面面积CM2A489；W立杆净截面抵抗矩CM3W508；钢管立杆轴心受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；LO计算长度M；根据扣件式规范，立杆计算长度LO有两个计算公式LOKH和LOH2A，为安全计，取二者间的大值，即LOMAX11671715,152012976M；K计算长度附加系数，取值为1167；计算长度系数，参照扣件式规范表533，17；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M得到计算结果立杆的计算长度LO/I297585/158188；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0203；钢管立杆受压应力计算值；70659/0203489712N/MM2；钢管立杆稳定性计算712N/MM2小于钢管立杆抗压强度的设计值F205N/MM2，满足要求柱模板计算书柱模板设计示意图柱截面宽度BMM60000；柱截面高度HMM60000；柱模板的总计算高度H300M；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为200KN/M2；计算简图一、参数信息1基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目1；柱截面宽度B方向竖楞数目3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目1；柱截面高度H方向竖楞数目3；对拉螺栓直径MMM12；2柱箍信息柱箍材料钢楞；截面类型矩形；宽度MM8000；高度MM10000；壁厚MM500；钢楞截面惯性矩ICM424142；钢楞截面抵抗矩WCM34828；柱箍的间距MM450；柱箍肢数1；3竖楞信息竖楞材料钢楞；截面类型矩形；宽度MM6000；高度MM8000；壁厚MM500；钢楞截面惯性矩ICM411308；钢楞截面抵抗矩WCM32827；竖楞肢数2；4面板参数面板类型竹胶合板；面板厚度MM1800；面板弹性模量N/MM2950000；面板抗弯强度设计值FCN/MM21300；面板抗剪强度设计值N/MM2150；5木方和钢楞方木抗弯强度设计值FCN/MM21300；方木弹性模量EN/MM2950000；方木抗剪强度设计值FTN/MM2150；钢楞弹性模量EN/MM221000000；钢楞抗弯强度设计值FCN/MM220500；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值其中混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/T15计算，得5714H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取2500M/H；H模板计算高度，取3000M；1外加剂影响修正系数，取1000；2混凝土坍落度影响修正系数，取1000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47705KN/M2、72000KN/M2，取较小值47705KN/M2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F147705KN/M2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F22KN/M2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为L270MM，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。面板计算简图1面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距其中，M面板计算最大弯距NMM；L计算跨度竖楞间距L2700MM；Q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q112477104509023185KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2142000450901134KN/M，式中，090为按施工手册取用的临时结构折减系数。QQ1Q223185113424319KN/M；面板的最大弯距M012524319270270177105NMM；面板最大应力按下式计算其中，面板承受的应力N/MM2；M面板计算最大弯距NMM；W面板的截面抵抗矩B面板截面宽度，H面板截面厚度；W450180180/6243104MM3；F面板的抗弯强度设计值N/MM2；F13000N/MM2；面板的最大应力计算值M/W177105/2431047296N/MM2；面板的最大应力计算值7296N/MM2小于面板的抗弯强度设计值13N/MM2，满足要求2面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下其中，面板计算最大剪力N；L计算跨度竖楞间距L2700MM；Q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q112477104509023185KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2142000450901134KN/M，式中，090为按施工手册取用的临时结构折减系数。QQ1Q223185113424319KN/M；面板的最大剪力06252431927004103769N；截面抗剪强度必须满足下式其中，面板承受的剪应力N/MM2；面板计算最大剪力N4103769N；B构件的截面宽度MMB450MM；HN面板厚度MMHN180MM；FV面板抗剪强度设计值N/MM2FV13000N/MM2；面板截面受剪应力计算值34103769/24501800760N/MM2；面板截面抗剪强度设计值FV1500N/MM2；面板截面的受剪应力076N/MM2小于面板截面抗剪强度设计值FV15N/MM2，满足要求3面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下其中，面板最大挠度MM；Q作用在模板上的侧压力线荷载KN/MQ47710452147KN/M；L计算跨度竖楞间距L2700MM；E面板弹性模量（N/MM2）E950000N/MM2；I面板截面的惯性矩MM4；I450180180180/12219105MM4；面板最大容许挠度270/250108MM；面板的最大挠度计算值0521214727004/100950002191050286MM；面板的最大挠度计算值0286MM小于面板最大容许挠度设计值108MM,满足要求四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为30M,柱箍间距为450MM，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为截面类型为矩形，宽度60MM，高度80MM，壁厚为5MM；内钢楞截面抵抗矩W2827CM3；内钢楞截面惯性矩I11308CM4；竖楞方木计算简图1抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式其中，M竖楞计算最大弯距NMM；L计算跨度柱箍间距L4500MM；Q作用在竖楞上的线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q112477102709013911KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2142000270900680KN/M；Q139110680/27296KN/M；竖楞的最大弯距M01729645004500148105NMM；其中，竖楞承受的应力N/MM2；M竖楞计算最大弯距NMM；W竖楞的截面抵抗矩MM3，W283104；F竖楞的抗弯强度设计值N/MM2；F205000N/MM2；竖楞的最大应力计算值M/W148105/2831045226N/MM2；竖楞的最大应力计算值5226N/MM2小于竖楞的抗弯强度设计值205N/MM2，满足要求2抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下其中，竖楞计算最大剪力N；L计算跨度柱箍间距L4500MM；Q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q112477102709013911KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2142000270900680KN/M；Q139110680/27296KN/M；竖楞的最大剪力06729645001969809N；截面抗剪强度必须满足下式其中，竖楞截面最大受剪应力N/MM2；竖楞计算最大剪力N1969809N；B竖楞的截面宽度MMB600MM；HN竖楞的截面高度MMHN800MM；FV竖楞的抗剪强度设计值N/MM2FV1500N/MM2；竖楞截面最大受剪应力计算值31969809/26008000616N/MM2；竖楞截面抗剪强度设计值FV1500N/MM2；竖楞截面最大受剪应力计算值0616N/MM2小于竖楞截面抗剪强度设计值FV15N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下其中，竖楞最大挠度MM；Q作用在竖楞上的线荷载KN/MQ47710271288KN/M；L计算跨度柱箍间距L4500MM；E竖楞弹性模量（N/MM2）E21000000N/MM2；I竖楞截面的惯性矩MM4，I113106；竖楞最大容许挠度450/40018MM；竖楞的最大挠度计算值0677128845004/10021000001131060015MM；竖楞的最大挠度计算值0015MM小于竖楞最大容许挠度18MM，满足要求五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为矩形，宽度80MM，高度100MM，壁厚为5MM；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为钢柱箍截面抵抗矩W4828CM3；钢柱箍截面惯性矩I24142CM4；柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）B方向柱箍计算简图其中P竖楞方木传递到柱箍的集中荷载KN，竖楞距离取B方向的；P124770914209027045/1657KN；B方向柱箍剪力图KN最大支座力N9798KN；B方向柱箍弯矩图KNM最大弯矩M0233KNM；B方向柱箍变形图MM最大变形V0004MM；1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值M023KNM；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩W4828CM3；B边柱箍的最大应力计算值461N/MM2；柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2；B边柱箍的最大应力计算值461N/MM2小于柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2，满足要求2柱箍挠度验算经过计算得到0004MM；柱箍最大容许挠度300/25012MM；柱箍的最大挠度0004MM小于柱箍最大容许挠度12MM，满足要求六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积MM2；F对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；查表得对拉螺栓的型号M12；对拉螺栓的有效直径985MM；对拉螺栓的有效面积A76MM2；对拉螺栓所受的最大拉力N9798KN。对拉螺栓最大容许拉力值N1701057601051292KN；对拉螺栓所受的最大拉力N9798KN小于对拉螺栓最大容许拉力值N1292KN，对拉螺栓强度验算满足要求七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为矩形，宽度80MM，高度100MM，壁厚为5MM；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为钢柱箍截面抵抗矩W4828CM3；钢柱箍截面惯性矩I24142CM4；柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）H方向柱箍计算简图其中P竖楞方木传递到柱箍的集中荷载KN，竖楞距离取H方向的；P124770914209027045/1657KN；H方向柱箍剪力图KN最大支座力N9798KN；H方向柱箍弯矩图KNM最大弯矩M0233KNM；H方向柱箍变形图MM最大变形V0004MM；1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值M023KNM；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩W4828CM3；H边柱箍的最大应力计算值4605N/MM2；柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2；H边柱箍的最大应力计算值4605N/MM2小于柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2，满足要求2柱箍挠度验算经过计算得到V0004MM；柱箍最大容许挠度V300/25012MM；柱箍的最大挠度V0004MM小于柱箍最大容许挠度V12MM，满足要求八、