吐鄯原油管道初步设计——毕业论文

中国石油大学（华东）毕业设计（论文）吐鄯原油管道初步设计学生姓名学号专业班级指导教师2006年6月18日摘要吐鄯管线工程全长865KM，年设计最大输量为506万吨，最小输量为3036万吨，生产期14年。管线沿程地形较为起伏，最大高差为3468M，经校核全线无翻越点；在较大输量时可热力越站，较小输量时可压力越站。输油管采用沥青加强级外保护的防腐措施。全线共设热泵站12座，管线埋地铺设。管材采用406480，X65的直弧电阻焊钢管；采用加热密闭式输送流程，先炉后泵的工艺，充分利用设备，全线输油主泵和给油泵均采用并联方式。加热炉采用直接加热的方法。管线上设有压力保护系统，出站处设有泄压装置，防止水击等现象，压力过大造成的危害。首站流程包括收油、存储、正输、清管、站内循环、来油计量及反输等功能；中间站流程包括正输、反输、越站、收发清管球等功能。采用SCADA检测系统，集中检测、管理，提高操作的安全性和效率。由计算分析证明该管线的运行可收到良好的效益并有一定的抗风险能力。关键词管型；输量；热泵站；工艺流程ABSTRACTTHEDESIGNOFTUSHANPIPELINEENGINEERINGFOROILTRANSPORTATIONISCOMPLETEONJUNE2006THEWHOLELENGTHOFTHEPIPELINEIS865KILOMETERANDTHETERRAINISPLANTHEMAXIMUMOFTRANSPORTCAPACITYIS506MILLIONTONPERYEARANDMINIMUMOFTHROUGHOUTIS3036MILLIONTONPERYEARTHECHOICEOFMAINEQUIPMENTANDDETERMINATIONOFSTATIONSITEAREBASEDONTHECONDITIONOFEVERYTHROUGHOUTAFTERTHETECHNICALEVALUATION,ONETYPEOFSTEELPIPELINECALLEDX65ISSELECTTHEOPTIMUMDIAMETERIS4046MILLIMETERANDTHEWALLTHICKETIS80MILLIMETERTHEMAXIMUMPRESSUREOFOPERATINGFORDESIGNIS450MPINORDERTOREDUCETHELOSSOFHEAT,THEPIPELINEISBURIEDUNDERTHEGROUNDTHEPIPELINEISCOATEDWITH7MILLIMETERTHICKANTICORROSIONASPHALTLAYERANDIMPRESSEDCURRENTCATHOLICPROTECTIONTOPROTECTTHEPIPEFROMCORROSIONTHEPROCESSOFTRANSPORTATIONISPUMPTOPUMPTIGHTLINEOPERATIONCRUDEOILISHEATEDATFIRSTANDTHEPUMPINEACHSTATIONTHEREARETHREE220D6510PUMPSAREEQUIPPEDASTHETRANSPORTINGPUMPTHEPROCESSOFFLOWSINTHESTATIONINCLUDESCOLLECTINGCRUDEOILFORWARDTRANSPORTATIONREVERSEPUMPINGOVERSTATIONANDCIRCULATIONINTHESTATIONALONGTHEMAINLINE,OILTRANSPORTATIONINCLUDEDHEADSTATION,INTERMEDIATEHEATINGANDPUMPINGSTATION,ANDTERMINALSTATIONTHROUGHTHEBENEFITANALYSISANDFEASIBILITYSTUDYOFOPERATION,THEPROJECTHASAGOODECONOMICBENEFITANDTHEDESIGNISFEASIBLEKEYWORDSPIPELINECORROSION；PUMPTOPUMPSTATION；ANALYSIS目录前言1第一章工艺计算说明书111设计原始数据112基础计算及经济管径的选取313热力计算514水力计算815反输计算1116输油工艺及主要设备选型12第二章工艺设计计算书1621基础计算1622工况计算1923设备选型2624开泵方案3025反输计算37结论41致谢42参考文献43前言“输油管道初步设计”是石油储运专业毕业设计内容之一。本设计是根据设计任务书，依据国家颁发的长输管道设计有关规定进行的，整个设计有利于巩固和丰富专业知识,更能提高认识能力，是走上工作岗位的一个重要环节。此设计管材采用406480，X65的直弧电阻焊钢管；采用加热密闭式输送流程，先炉后泵的工艺，充分利用设备，全线输油主泵和给油泵均采用并联方式，加热炉采用直接加热的方法。设计主要内容包括确定经济管径、站址确定、调整及工况校核、设备选型、反输计算、站内工艺流程设计和冬、夏两季正输的开炉开泵方案；绘制首站及中间热泵站的工艺流程图、首站的平面布置图、泵房安装图、管道的纵断面图。此外还进行了一定量的外文翻译。第一章工艺计算说明书11设计原始数据111设计准则1111设计依据吐鄯输油管道初步设计任务书中国石油大学储运教研室输油管道工程设计规范GB502532003石油库设计规范GBJ74工程管道安装手册中国石化出版社输油管道设计与管理中国石油大学出版社其它有关法规及技术文件1112设计原则（1）设计中贯彻国家有关政策，积极采用新工艺、新技术、新设备和新材料，做到技术先进、经济合理、安全使用、确保质量；（2）保护环境，降低能耗，节约土地；处理好与铁路、公路、空运、水路间的相互关系；（3）积极采用先进技术、合理吸取国内外新的科技成果。管线线路选择应根据沿线的气象、水文、地形、地质、地震等自然条件和交通、电力、水利、工矿企业、城市建设等的现状与发展规划，在施工便利和运行安全的前提下，通过综合分析和技术比较确定；（4）采用地下埋设方式。受自然条件的限制时，局部地段可采用土堤埋设或地上敷设。112工程原始数据及参数1121最大设计输量506万吨/年表11生产期生产负荷（各年输量与最大输量的比率）年1234567生产负荷（）607080100100100100年891011121314生产负荷（）1001001001008060601122年最低月平均温度1年最高月平均温度21管道中心埋深15M土壤导热系数14W/M沥青绝缘层的导热系数015W/M表12沿程里程、高程表（管道全长865千米）里程（KM）089098914301621233431513706高程（M）927790228990924697309906100111001里程（KM）4338481655566251702579028651高程（M）12491142110991120511135121212222113运行参数的选取1131出站油温TR（1）管线采用密闭流程，先炉后泵，加热温度不应高于原油初馏点以免影响泵的吸入性能；（2）由于有沥青防腐层出站油温不应高于沥青的软化点（70）；（3）原油含水最高温度小于100；（4）含蜡原油高于凝点3840时，粘温曲线较平缓，提高油温对摩阻影响不大。所以初取TR681132进站油温TZ加热站进站油温主要取决于经济比较，对于凝点较高的含蜡原油，由于在凝点附近是粘温曲线很陡，故其经济进站温度常略高于凝固点；本设计中输送的油品含蜡量和胶质含量均较高，并鉴于含蜡原油的粘温特性及凝点都会随热处理条件不同而不同。故应在热处理实验的基础上，根据最优热处理条件及经济比较来选择进出站温度。凝点345，进站油温要略高于凝点；所以初取TZ381133摩阻计算当管路的流态在紊流光滑区时，可按平均温度下的油流粘度来计算站间摩阻。管道设计参数（1）热站、泵站间压头损失15M；（2）热泵站内压头损失30M；（3）进站压力范围一般为3080M；（4）输送天数为350天；（5）首站进站压力60M。12基础计算及经济管径的选取121粘温方程（根据任务书中的已知条件使用最小二乘法计算）为原油析蜡点T422900965T0854T3840（11）0011T447T5070（12）122输油温度下的密度T（12020TT3）式中、温度为及时的油品密度,KG/M；T20T3原油在20时的密度208965/M3温度纠正系数，KG/M20135823123平均温度TPJTR2TZ（134）式中TR出站油温TZ进站油温124总传热系数K管道传热由（1）油流至管内壁的热传导；（2）管壁、沥青防腐层的热传导；（3）管外壁周围土壤的传热。（1KD11I2ID1W25）当（）2时WTH2WTD4H（16）式中DI，DI1钢管、沥青防腐层的内径和外径MI导热系数W/MDW管道最外围的直径M油流至管内壁的放热系数W/M21管壁至土壤放热系数W/M22T土壤导热系数W/MHT管中心埋深15M沥青防腐层厚度7125经济管径的选取在规定输量下，若选用较大的管径，可降低输送压力，减少泵站数，从而减少了泵站的建设费用，降低了输油的动力消耗，但同时也增加了管路的建设费用。根据设计要求，采用经济流速法确定经济管径。目前我国含蜡原油管道经济流速一般为1520M/S,计算时取值18M/S,由最大流量和经济流速计算得经济管径，查API标准钢管规格确定标准管径及壁厚。1251初算管径（1V24DQ7）流速，M/S；管道内直径，M由式（17）3827MMVDAX48143207根据国产钢管部分规格初步选定管子，其规格为MMMMD4064MM4390D81252反算流速由式（17）173M/S（合适）V24DQ查标准选择管子406480内径390413热力计算131工艺计算说明对于高含蜡及易凝易粘油品的管道输送，如果直接在环境温度下输送，则油品粘度大，阻力大，管道沿途摩阻损失大，导致了管道压降大，动力费用高，运行不经济，且在冬季极易凝管，发生事故，所以在油品进入管道前必须采取降凝降粘措施。目前国内外很多采用加入降凝剂或给油品加热的办法，使油品温度升高，粘度降低，从而达到输送目的。本管线设计采用加热的办法，降低油品的粘度，减少摩阻损失，从而减少管道压降，节约动力消耗，但也增加了热能消耗以及加热设备的费用。热油管道不同于等温输送，它存在摩阻损失和热能损失两种能量损失，而且这两种损失相互影响，摩阻损失的大小决定了油品的粘度，而粘度大小又取决于输送温度的高低，管子的散热损失往往占能量损失的主导地位。热油沿管路流动时，温度不断降低，粘度不断增大，水力坡降也不断变化。计算热油管道的摩阻时，必须考虑管路沿线的温降情况及油品的粘温特性。因此设计管路时，必须先进行热力计算，然后进行水力计算，此外，热油管的摩阻损失应按一个加热站间距来计算。全线摩阻为各站间摩阻之和。132热力计算说明埋地不保温管线的散热传递过程是由三部分组成的，即油流至管壁的放热，沥青绝缘层的热传导和管外壁至周围土壤的传热，由于本设计中所输介质的要求不高，而且管径和输量较大，油流到管壁的温降比较小，故管壁到油流的散热可以忽略不记。而总传热系数主要取决于管外壁至土壤的放热系数值在紊流状态下对传21,热系数值的影响可忽略；K由于本设计中所输介质为高粘原油，故而在热力计算中考虑了摩擦生热对温升的影响；计算中周围介质的温度T取最冷月土壤的平均温度，以加权平0均温度作为油品的物性计算温度。5133流态判断RE（1DVQ48）临界雷诺数RE1E0119759D2式中D内径ME管内壁绝对粗糙度M经计算3000REMINREMAXRE1所以各流量下流态均处于水力光滑区。134加热站数确定由最小输量进行热力计算确定加热站数加热站间距LR的确定LR加热站数NR（1A1BTZ0L10）I（1MDQ5211）式中B（1AGCDKAI12）T0管道埋深处年最低月平均地温取52G原油的质量流量/SC油品比热KJ/KG取22KJ/KGI水力坡降,M由流态确定，因为处于水力光滑区M025,00246Q体积流量M3/S由式（111）（112）0363904151204672575I908106ACGDKMIN36188GB63109812由式（110）688KMRLLN0896NR125取NR12，即设12个加热站所以加热站间距721KMRL1286514水力计算当管路的流态在紊流光滑区时，摩阻仅与粘度的025次方成正比，可按平均温度下的油流粘度，用等温输送的方法计算加热站间摩阻；先根据流量和管径判断流态。在大于35时一直处于紊流水力光滑区，由平均温度求出平均粘度，再由列宾宗公式计算站间摩阻；为了便于计算和校核，本设计中将局部摩阻归入一个加热站的站内摩阻，而忽略了站外管道的局部摩阻损失；由最大输量进行水力计算确定泵站数。5141确定出站油温不能忽略摩擦热的影响，用迭代法计算最大输量下的出站油温。TRT0BTZT0B（1ALE13）142管道沿程摩阻H总ILZ（1JH14）式中Z起终点高差MHJ局部压头损失M（长输管道沿线的局部摩阻损失不大，一般占沿程摩阻的1）143判断有无翻越点经判断，全程无翻越点。144泵的选型及泵站数的确定因为流量较大，沿线地势较平坦，且从经济角度考虑并联效率高，便于自动控制优化运行，所以选用并联多级泵。选型并根据设计任务书中的已知条件，运用最小二乘法求出泵的特性方程200D6510H7950006415Q额定流量280M/H，7513174计算管道承压确定站内泵的个数管道承压查规范P1153DKLS2H116GP确定站内泵的个数NCQ确定泵站数NP1171MCSTHHN总经计算，需要设12个泵站145站址确定及工况校核1451站址确定根据地形的实际情况，本着热泵站合一的原则，进行站址的调整。确定站址，除根据工艺设计要求外，还需按照地形、地址、文化、气象、给水、排水、供电和交通运输等条件，并结合施工、生产、环境保护，以及职工生活等方面综合考虑，当热站数和泵站数合一后，既要考虑满足最大输量下压能的要求，又要考虑最小输量下的热能要求，应满足（1）进站油温为38；（2）根据进站油温反算出的出站油温应低于管道允许的最高出站油温；（3）进站压力应满足泵的吸入性能；（4）出站压力不超过管线承压能力。所以可以设12个热泵站，等间距布置。1452工况校核由于对站址的综合考虑，使热站、泵站的站址均有所改变，因此必须进行热力、水力校核。求得站址改变后的进出站温度、压力，以确保管线的安全运行。各站进站压力均满足泵的吸入性能要求，出站压力均不超过最大承压，出站温度低于最高出站温度，校核合格。1453压力越站校核为了节约动力费用，可以进行中间站的压力越站，以充分利用有效的能量。从纵断面图上判定压力越站最困难的站，并对其的进出站压力进行确定以满足要求，对于压力越站而言，其所具有的困难主要是地形起伏的影响及加热站间距的影响。压力越站的计算目的是计算出压力越站时需要的最小输量，并根据此输量计算越站时所需压力，并校核其是否超压。1454热力越站校核当输油主泵不可避免地遇到断电、事故或检修时，或由于夏季地温升高，沿程散热减小，可以进行的热力越站。1455动、静水压力校核（1）动水压力校核动水压力是指油流沿管道流动过程中各点的剩余压力，即管道纵断面线与水力坡降线之间的垂直高度，动水压力的变化不仅取决于地形的变化，而且与管道的水力坡降和泵站的运行情况有关，从纵断面图上可以看出，动水压力满足输送要求。（2）静水压力校核静水压力是指油流停止流动后，由地形高差产生的静液柱压力，由纵断面图可知动水压力也满足输送要求。15反输计算在下列情况下需要进行反输计算（1）输量低于最小设计输量时，需正反输以满足输送要求；（2）管线投产时，需设正反输以预热管线；（3）管线停输时，需反输防止凝管。151反输量的确定为了防止浪费，反输量应该越小越好，但相应地增加了加热炉的热负荷，在设计中，根据实际情况的最小负荷为反输输量。1180MINAXINTCLDKGZR由式11833MIN/91028712246351MKGLN60G所以G1004KG/SQ01242M44712M/HMINMINS/3由式114最高点在4338103M处，高程1249MH1114197M终点0M处，高程9277MH219423M因H1H2，所以此管路无翻越点152反输泵的选取反输泵可充分利用现有的设备，经校核满足热力、水力及压力越站要求；末站反输泵不宜过大，经计算知可选用并联泵,泵参数的选取见后计算书。16输油工艺及主要设备选型161工艺选取1）管线采用密闭式输送，直接加热方式；2）中间泵站和末站的进站管道，设置就地控制的压力超压限泄压阀；3）站内调节方式采用节流调节和转速调节，由站控系统实施；4）出站管线设出站压力调节阀；5）加热炉加设紧急放空设备；6）中间站泄压罐兼做燃料油罐。162机泵选泵原则1）为便于维修和管理，尽量选取同系列泵；2）尽量满足防爆、防腐或露天安装使用地要求；3）为保证工作稳定，持续性好，满足密闭输送要求，选用大排量的离心泵，配用效率高的电动机为原动机。1621给油泵选泵原则大排量、低扬程、高效率；另设泵房，也可作倒罐，站内循环，辅助增压之用。1622输油主泵选泵原则满足管线输量要求，使泵在各输量下均在高效区工作；充分利用管线承压能力，减少泵站数，降低工程造价。故所选输油主泵为200D6510H7950006415Q119751额定流量280M/H，34选泵方案见后计算书。163储油罐首、末站的油罐分别用来调节来油、收油（转运）单位与管道的输量不平衡，罐容较大。由实际输量的要求，首、末站各设15000M的油罐4座。3容积由下式确定3VK12050G式中V输油首站、输入站、分输站、末站原油储罐总容量（M）3G输油首站、输入站、分输站、末站原油年总运转量（M）3K原油储备参数（D）储油温度下的原油密度（T/M）3油罐装量系数，宜取09又根据规范要求，输油站原油储罐应采用金属罐，并且如果单罐容积大于或等于5000立方米，宜于选用浮顶罐，反之用拱顶罐。所以，首末站均选用4个15000立方米的浮顶罐。164阀门根据规范及各种阀门的用途，站内选用的阀门类型如下（1）油罐上的管线用手动闸阀；（2）泵入口用手动闸阀；（3）串联泵出口用闸阀；（4）出站处设调节阀阀组；（5）为防止泵出口管线超压，泵出口管线上设高压泄压阀；（6）热泵站设低压泄压阀；（7）清管器收发球筒与站间管线连接用球阀。阀门规格的选用（1）阀门的公称直径应与管线的公称直径相同；（2）阀门的公称压力应大于阀门安装处的压力。165站内工艺流程设计1）满足工艺流程的原则（1）满足输送工艺及各生产环节；（2）便于事故处理和维修；（3）采用先进工艺及设备，提高输油水平；（4）在满足上述条件下，流程尽量简单，充分发挥设备性能，节约投资，减少经营费用。2）输油站工艺流程（1）首站接受来油、计量、站内循环或倒罐，正输、向来油处反输、加热、收发清管器等操作。（2）中间站正输、反输，越站，收发清管器。（3）末站接受来油，正输、反输，收发清管器，站内循环，外输，倒罐等操作。3流程简介（1）来油计量来油计量阀组（2）站内循环及倒罐罐阀组泵加热炉阀组罐（3）正输（首站）上站来油阀组给油泵加热炉主输泵下站（4）反输下站来油阀组给油泵加热炉主输泵上站（5）压力越站来油阀组加热炉下站166加热炉选炉原则（1）应满足加热站的热负荷要求，炉效率高；（2）为便于检修，各站宜选用两台以上加热炉。加热炉的热负荷由下面的公式计算121ZRTGCQ式中Q加热炉的热负荷，KW；G油品流量，HM/3C油品比热，KGJ因此，可选用加热炉型号及数量如后计算。第二章工艺设计计算书21基础计算211进出站温度的选取及平均温度根据凝点和输送要求，及管线的实际情况和经验等因素，设定进出站油温分别如下TZ38TR68由式（14）4838261PJ212输油温度下的密度T根据20时的油品密度式换算成温度下的密度由式（13）KG/M73508290135823KG/M4479PJ213质量流量换算为体积流量体积流量（2GQ1）由式（21）G167328/S36024517M/S8Q3214经济管径的计算根据国家设计要求和规范所规定的经济流速为M/S,现选152取经济流速M/S81V2141初算管径由式（16）3827MMD8143207根据国产钢管部分规格初步选定管子，其规格为4MMMMD4064MM4390D8其中管道外径；D管子壁厚；管道内径。D2142反算流速由式（17）173M/S（合适）V24DQ215粘温方程2151粘温数值表21粘温关系式计算表T384050607010M2/S6301193967259LG452147145018514352292152求粘温方程在坐标纸上观察LGT曲线，可得到T45为转折点。（1）运用最小二乘法，当T在（3840）时设YLG,XTYKTB384078IX452147149235IY30442I27826084IX384521404714360258IYK（222IIIXNYYX2）（2NKYBII3）由式（22）（23）K00965B0854可得LG00965T08542当T在（5070）时，同理，运用最小二乘法可得LG0011T447联立两方程解得T4229216判断流态2161求RE只需两种极端状况下便可判断流态是否变化Q02076001242M/SMIN3Q0207M/SAX3由式（11）PJ1005105M2/S由式（18）45MAX1072610394017RE45IN32因为30001ER所以这种管径在各种流量下的流态均处于水利光滑区2162求RE1根据输油管道工程设计规范推荐值E010MM3由式（19）410254390578413ER因为3000RE1，处于水力光滑区MINAX所以在水力光滑区02625217总传热系数K由于此管材的导热系数小，加以管壁较厚，热阻相当大，所以取。72171管壁至土壤放热系数2A当（）2时，由式（16）WTDH1612W/M247105LN92172总传热系数K各种流量下的流态均处于水力光滑区，油流对管壁的传热可以忽略10A钢管壁导热热阻很小，也可忽略。由式（15）15024K4674210解得K053W/（M）222工况计算221热力计算2211加热站数确定5（1）加热站间距的初步计算RL由式（111）1121100363904151204672575I908106A35188B63109812688KMRLLN06（2）求加热站数及确定加热站间距NR12LL865取NR12，即设12个加热站则加热站间距721KMRL125222水力计算由最大输量确定泵站数52221确定出站油温由式（111）112110545106ACGDKMX3102167465ACIGBI310MDQI52由式（113），运用迭代法1设B0,则5581RALZRETT00由式（14）94382153PJ由式（11）LG10096543940854可得1805106M2/S则100082I1703BTR1254314880352392代入TR4776则由式（14）79423895231PJ由式（11）LG20096542790854可得2104105M2/S则200088I2754BTR2T0BTZT0B5214RALE3代入TR5214则由式（14）7142381523PJ由式（11）LG3009654271可得3106105M2/S则300088I3754BTR35214因为01，所以出站温度TR521423R2222管道沿程摩阻（1）求水力坡降由式（14）7142381523PJT由式（111）0024600088I75425051906（2）判断翻越点由式（114）HL0008872110310112222927779065M最高点在4338103M处，高程1249MH100088433810310112499277413874M终点前一个高点在7902103M处，高程1212MH200088790210310112129277723806M因H1H2HL，所以此管路无翻越点2223泵站数的确定及泵的选型（1）计算管道承压根据规范知，石油天然气输送管道用螺旋埋弧焊钢管，其承3压由式（115）2072100008451913MPAP4061由式（116）240062MH8193206即管道承压为240062M，出站压力要小于此值平均温度下KG/M31820742507142由式（21）020636M3/S742896M3/H7142GQ386（2）选泵并确定泵站数NP因742896M3/H，为了满足流量需要，选择额定流量280M3/H的泵，型号为“200D6510”，在742896M3/H下QN27CQ2809674这里取N3即每个泵站最多安置3台泵，泵特性方程由式（119）1147950006415（742896/3）175695835MCHM62798210865013由式（117）NP1169MCSTHHN总化小取NP12，即设12座泵站2224站址确定及工况校核（1）站址确定当NRNP时表22均匀布站表站首站23456里程（KM）07211442216328843605高程（M）92779071927698641003710027789101112末站432650475768648972107931865112443112871131411769113431212412222（2）热力校核以60输量为例，计算如下由式（113）（112）（111），运用迭代法908106ACGDKMINGBMDQI52L721KMT38Z等距用迭代法计算出出站温度。初取B754设TR1T0BTZT0B654,RALE由式（14）（13）（21）1347826531PJ3147/069089MKGQM/S12463由式（11）LG10096547130854可得1398106M2/S则100028I04639041827556751B5318240359TR270998ALE代TR7099,则0493793PJ由式（11）（13）（21）LG200965490854可得2262106M2/S3049/698077358MKGQM/S1463则200026I2142BTR3（38242）1932427108因为01，12R所以出站温度TR7108，在允许范围内水力校核。以100输量为例（2MCSDHH14）（21120ZILRDS5）首站2站由式（24）（25）6069583530725835M1DH7258351010008872110（90712S39277）113609M进出站压力允许范围在3080M多级泵降级降一级即为200D65948306M表23其它站布站表233445561112HD714444726953701162716871706417HS6111835327510368504560491降级数续表23677889910101112末HD72438174299708299695808726581HS20715510746429973105582537降级数降2级77155降1级42464降1级4058223设备选型231选泵计算步骤见第二章水力计算因为是均匀布站，站间距均为712KM，所以相同流量下每站所需有效负荷是相同的。（1）100输量时TR5214，TZ38加热炉的选择计算由式（121）Q571115KW87038145231673（2）80输量时运用迭代法求出站温度由式（111）（112）64110631028613945GCDKAACIGBMDQI52由式（113），迭代取B754TR1（387541）E8545502，AL由式（14）112216743820531PJ3674/0189MKGQM/S6401G3由式（11）LG10096543670854可得18547106M2/S则1I3754250675117380690241B25389TR2（38516）E5165698AL代TR5698,则348963PJ34/122475089MKGQM/S16G3由式（11）LG20096544330854可得2738106M2/S则200055I3401BTR3（38501为01，23RT所以出站温度TR5707，在允许范围内Q26ZGC则Q870385126133616171KW（3）70输量时同理运用迭代法取B4由式（113）TR1（3841）E560572,AL则524385726031PJ3524/1089MKGQM/S4601G3由式（11）LG200965455240854可得2566106M2/S则2I31042255BTR2（38355）E35561564AL代TR61564,由式（11）则8543285613PJT3854/79709MKGQ01473M/S3由式（11）LG30096545850854可得35265106M2/S则300041I3262BTR3（38362）168436261516因为01，23R所以出站温度TR61516，在允许范围内由式（26）Q8703851612373616171KW（4）60输量时G10040TR7108由式（26）Q8703812413801677KW表24冬季加热炉选择表输量100G80G70G60G热负荷（KW）571115616171664862801677加热炉500025035000150050002500500025002232储罐的选择首、末站的油罐分别用来调节来油、收油（转运）单位与管道的输量不平衡，罐容较大。1由式（120）VMAX5961217M339084235016VMIN35767302M3所以选用4个15000M3的浮顶罐233原动机的选择对200D6510的泵泵功率27102HQPVP153586KW74835692630电机功率28EPKNN168944KW018653选原动机如前所示。24开泵方案241冬季开泵方案1100输量时，开泵方案见水力校核计算处280输量时，G13386/S因为选加热炉时已算得TR5707，T38，Z所以TPJ4436由式（11）7332106M2/S3364/10836475089MKGQ01473M/S3泵的扬程由式（119）（111）H7950006415（Q/3）17572789MI0024600055043152首站2站由式（24）60727893075789MMCSDHH1由式（25）120ZILRS757893955220638297M拆级3台200D656497891D5797M120ZILHRS进出站压力在允许范围内同理可得其它输量见表表25冬季各输量下的选泵表100输量80输量70输量60输量首站3200D6593200D6563200D6583200D65923200D65103200D65633200D65103200D6563200D65943200D65103200D6563200D65653200D65103200D6563200D65663200D65103200D6593200D6573200D65773200D6583200D65783200D65993200D6573200D6563200D6583200D657103200D6593200D656113200D6573200D6583200D657123200D657通过计算可以分别求得80、70、60输量下的进出站压力，并得到开泵方案。242夏季开泵方案以100输量为例G13386/S,TR4205，T38，Z所以TPJ3935由式（11）LG0096539350854可得223105M2/S33958073519847/KGMQ0205363600739296M/H3泵的扬程由式（119）（111）H7950006415（Q/3）17569667MI00246001068731首站2站由式（24）（25）60696673072667M1DSCMHH120ZILRS7266710100172110（90719277）32214M3台200D6510进出站压力允许范围在3080M表26夏季各输量下的选泵表100输量80输量70输量60输量首站3200D65103200D6563200D65103200D65823200D65103200D65733200D65103200D6583200D6563200D65943200D65103200D6573200D651053200D65103200D6573200D651063200D6593200D65873200D6593200D6583200D6583200D651083200D65103200D65793200D65103200D6573200D6510续表26100输量80输量70输量60输量103200D65103200D6563200D658113200D65103200D6583200D6510123200D65103200D6573200D658通过计算可以分别求得80、70、60输量下的进出站压力，并得到开泵方案。243夏季开炉方案均匀布站，站间距均为712KM，所以相同流量下每站所需有效负荷是相同的。以夏季地温T21，TZ38为例0243160输量时，运用迭代法求出站温度由式（112）（111）90810631540621KDAGCIGBMDQI52由TRT0BTZT0B，迭代RALE取B2由式（113）TR1（38212）E235187，AL则125873463PJQM/S1906G3由式（11）1108105M2/S则1I375425067511390804）（）（）（1B369821TR2（382288）E228851986AL代TR1986,则259863463PJ由式（11）2107105M2/S则2000366I31883BTR3（3822883）15782288351983因为01，23RT所以出站温度TR51983，在允许范围内由式（26）（111）Q3104251987338876KW243270输量时，同理运用迭代法取B4由式（113）（14）TR1（3825）E255003，AL125038401PJ342018972/KGMQM/S0142G3由式（11）2124105M2/S则2I392254BTR2（382354）E23545138AL代TR5138,由式（113）（14）1253846PJ3426907819/KGM由式（11）3112105M2/S则3000485I3249BTR3（382349）168423495142因为01，23RT所以出站温度TR5142，在允许范围内由式（26）Q31721054287282728KW243380输量时，同理运用迭代法取B754由式（113）（14）TR1（382854）E28545502，AL1250384673PJ34678910/KGMQM/S16490G3由式（11）28547106M2/S则2I35712416BTR2（382516）E25164542AL代TR4542,由式（113）（14）则1245384073PJ由式（11）3174106M2/S则3000683I3351BTR3（382451）168424514579代TR4579,由式（113）（14）则124579384063PJ由式（11）317106M2/S则3000677I3348BTR3（382448）168424484587因为01，23RT所以出站温度TR4587，在允许范围内由式（26）Q313862104587254287KW2434当100输量，G16733/S时确定出站温度。取B7由式（113）（14）A545610TR1（3828）E284281，AL248393PJQM/S06G3由式（11）2211105M2/S则2001I2857BTR2（382957）E29574205AL代TR4205,由式（113）（14）1240538953PJ由式（11）3223105M2/S则3001I3857BTR3（382451）168424514205因为01，23RT所以出站温度TR4587，在允许范围内由式（26）Q31672045887163579KW表27夏季加热炉的选择表输量100G80G70G60G热负荷（KW）163579254287282728338876加热炉15002502500100250025022500150025反输计算在建设初期投产运行之前要进行反输计算，以最小输量计算。其中TR7108，T38Z251判断翻越点由式（113）（14）1180349820713PJTKG/M67589049360G3MIN/910238012241MKGLGN所以G1004KG/SQ01242M44712M/HINMINS/3由式（11）（111）（114）26106M2/SI375425067511390046）（）（）（最高点在4338103M处，高程1249MH1000256（86514338）103101124912222114197M终点