横向框架承重四柱三跨不等跨综合楼工程全套设计计算书

目录1、结构设计111结构布置及计算简图的确定1111选择承重方案1112梁、柱截面尺寸估算1123结构计算简图22、荷载计算421屋面及楼面的永久荷载标准值422屋面及楼面可变荷载标准值423梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算4231梁自重计算5232柱自重计算524计算重力荷载代表值5241第5层的重力荷载代表值524224层的重力荷载代表值6243一层的重力荷载代表值63、横向框架侧移刚度计算731计算梁、柱的线刚度732计算柱的侧移刚度74、横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算841横向水平地震作用下的框架结构的内力计算和侧移计算。8411横向自振周期的计算8412水平地震作用及楼层地震剪力计算9413水平地震作用下的位移验算11414水平地震作用下框架内力计算1142横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算15421风荷载标准值15422风荷载作用下的水平位移验算17423风荷载作用下框架结构内力计算185、竖向荷载作用下横向框架结构的内力计算2151计算单元2152荷载计算21521恒载计算21522活荷载计算24523屋面雪荷载标准值2653内力计算26531、计算分配系数。26532用弯矩二次分配法来计算恒载作用下的梁端、柱端弯矩。28533计算恒载和活载作用下梁端剪力和柱轴力。296框架内力组合3961结构抗震等级3962框架梁内力组合39621作用效应组合39622承载力抗震调整系数39623梁内力组合表40624计算跨间最大弯矩4063、框架柱内力组合43631柱内力组合43632柱端弯矩值设计值的调整437、截面设计4571框架梁45711一层AB梁的正截面受弯承载力计算45712梁斜截面受剪承载力计算47713二层AB梁的正截面受弯承载力计算47714梁斜截面受剪承载力计算4972框架柱50721柱截面尺寸验算50722框架柱的截面设计528基础设计5681基础梁截面尺寸的选取5682荷载选用5683基础截面计算5784地基承载力及基础冲切验算5885基础底板配筋计算599楼梯设计61参考文献67致谢671、结构设计11结构布置及计算简图的确定根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，填充墙采用190MM厚的混凝土空心小砌块，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100MM。111选择承重方案该建筑为综合楼，房间布局较为整齐规则，且不需要考虑太大空间布置，所以采用横向框架承重方案，四柱三跨不等跨的形式。柱网布置形式详见建筑平面图。112梁、柱截面尺寸估算纵梁,1150674588282HLM取60M,323BH取横梁，1170858282HLM取60M303BH取次梁117462828LM取60HMB15033取各层梁截面尺寸及混凝土强度等级如下表，表121梁截面尺寸MM及各层混凝土强度等级横梁BH层次混凝土强度等级AB跨，CD跨BC跨纵梁次梁15C35300600300600300600300500柱截面尺寸估算该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值为N09,各层重力荷载代表值近似取15KN/M2，边柱及中柱的负荷面积分别为37572M2和52572M2，可得一层柱截面面积为边柱3213750157196ESNCCFGNAMFF中柱322901ESNCCFF取柱子截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为418MM和485MM。根据上述结果，并综合考虑其它因素，本设计柱截面尺寸取值如下15层600MM600MM基础选用柱下独立基础，基础顶面距室外地面为500MM。123结构计算简图框架结构计算简图，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板顶，25层高度即为层高，取33M；底层柱高度从基础顶面取至一层板顶，即。见下图23039030303050502011结构计算简图2、荷载计算21屋面及楼面的永久荷载标准值屋面不上人屋面为刚性防水屋面40厚的C20细石混凝土保护层23004092KN/M23厚13石灰砂浆隔离层00031700513KN/M2卷材防水层0320厚的125水泥砂浆找平层2000204KN/M2100厚的钢筋混凝土板2501025KN/M220厚水泥砂浆找平层2000204KN/M212厚纸筋石灰抹底0160KN/M2合计498KN/M214层楼面水磨石楼面15厚的12白水泥白石子掺有色石子磨光打蜡180015027KN/M220厚的13水泥砂浆找平层20002040KN/M2现浇100厚的钢筋混凝土楼板250125KN/M23厚细石粉面1600030048KN/M28厚水泥石灰膏砂浆1400080112KN/M2合计333KN/M222屋面及楼面可变荷载标准值不上人屋面均布活荷载标准值050KN/M2楼面活荷载标准值20KN/M2走廊活荷载标准值25KN/M2屋面雪荷载标准值SKRS010035035KN/M2式中R为屋面积雪分布系数，取R1023梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算查规范得以下自重，外墙面为面砖墙面自重05KN/M2混凝土空心小砌块118KN/M2231梁自重计算边横梁自重030725525KN/M粉刷（0701）0048170459KN/M合计5709KN/M中横梁自重030525375KN/M粉刷060105170360KN/M合计411KN/M纵梁自重030725525KN/M粉刷060048170459KN/M合计5709KN/M次梁自重030525375KN/M粉刷040045170306KN/M合计406KN/M232柱自重计算柱自重0606259KN/M贴面及粉刷06402200217068KN/M合计968KN/M女儿墙自重含贴面和粉刷090022170215093312KN/M内外墙自重含贴面和粉刷0215002217368KN/M24计算重力荷载代表值241第5层的重力荷载代表值屋面恒载70237049864541KN女儿墙33127024769KN纵横梁自重4110427057092704063346321315KN半层柱自重968364056970KN半层墙自重4099548360570060418199KN屋面雪载7023700354536KN恒载05雪载645414769321315697018199054536128879KN24224层的重力荷载代表值楼面恒载702370333431568KN上下半层墙重181991819936398KN纵横梁自重321315KN上半层柱下半层柱697069701394KN楼面活荷载707022325270KN恒载05活载43156836398321315139405270139126KN243一层的重力荷载代表值楼面恒载431568KN上下半层墙自重A外纵墙400936845507700252310110441KNB内纵墙54836845507700252167013202KNC横墙867070050224550536819885KN纵横梁自重321315KN上半层自重6970KN下半层自重0596845548809KN楼面活荷载270KN恒载05楼面活载43156810441132021988532131515779270/2148195KN则一榀框架总重力荷载代表值为NIIG1512345128793126489564NIIGKN3、横向框架侧移刚度计算31计算梁、柱的线刚度梁线刚度计算梁柱混凝土标号均为，。35C7210/EKNM在框架结构中，现浇楼面或预制楼板但只有现浇层的楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取，对中框架梁取0I。02I表311横梁线刚度计算表类别EC/N/MM2BH/MMMMI0/MM4L/MMECI0/L/NMM2ECI0/LNMM边横梁3151043006508575109750036010107201010走道梁3151043005003125109300032810106561010柱线刚度计算表312柱线刚度IC计算表层次/MMCHEC/N/MM2BH/MMMMIC/MM4ECIC/H/NMM145503151046006001081097471010253600315104600600108109945101032计算柱的侧移刚度柱的侧移刚度D计算公式21HIC其中为柱侧移刚度修正系数，为梁柱线刚度比，不同情况下，CK、取值不同。CK对于一般层2BC2CK对于底层BCK05C表321横向框架柱侧移刚度D计算表层次层高MH柱根数KC21HICN/MMD边柱207620276241502536中柱21456042136838121976边柱209640494213901455中柱2184206102641295604，该框架为规则框架。295604780D图321框架计算简图4、横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算41横向水平地震作用下的框架结构的内力计算和侧移计算。411横向自振周期的计算运用顶点位移法来计算，对于质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架结构，基本自振周期可按下式来计算TU71式中，计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移，即TU假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值作为水平荷载而算得的结构IG顶点位移；结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取07；T故先计算结构顶点的假想侧移，计算过程如下表表411结构顶点的假想位移计算层次/IGKN/GIVK/IDNM/IUA/IUM512887912887912197610571833341391262680651219762197172763139126407131121976333715079213912654625712197644781174211481956944529560472647264由上表计算基本周期，1T170683047TUS412水平地震作用及楼层地震剪力计算该建筑结构高度远小于40M，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切为主，因此用底部剪力法来计算水平地震作用。首先计算总水平地震作用标准值即底部剪力。EKF1EKEQFG式中，相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数；结构等效总重力荷载，多质点取总重力荷载代表值的EQ85；0856945028EQI徐州地区特征分区为一区，又场地类别为类，查规范得特征周期3GTS查表得，水平地震影响系数最大值MAX由水平地震影响系数曲线来计算，1091MAX5865437GT式中，衰减系数，005时，取09；162EKEQFGKN因为10437140359GTSTS所以不需要考虑顶部附加水平地震作用。则质点I的水平地震作用为IF1IIEKNJJGHF式中、分别为集中于质点I、J的荷载代表值；、IJIH分别为质点I、J的计算高度。JH具体计算过程如下表，各楼层的地震剪力按来计算，一并1NIKVF列入表中，表412各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次/IM/IGKN/IHKM/IKN/IVK518951288792442311759117594153513912621356102842204131175139126163477914299552815139126113395459354141455148195674332463866JGH78208各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图图411横向水平地震作用及层间地震剪力413水平地震作用下的位移验算用D值法来验算框架第层的层间剪力、层间位移及结构顶点位移分别按下式IIVIUU来计算NIKIF1/SIIIJJUVD1NKK计算过程见下表，表中计算了各层的层间弹性位移角/EIUH。表413横向水平地震作用下的位移验算层次/IVKN/IDM/IU/IM/I/EI51175912197609641217436001/155642204112197618071121036001/13693299551219762456940336001/12502354141219762903694736001/117313866956044044404445501/1125由表中可以看到，最大层间弹性位移角发生在第一层，1/1173015受剪075075080085623梁内力组合表该框架内力组合共考虑了四种内力组合，GKQK12S4,，GKQK12S409WSGKQKW12S053RE，各层梁的内力组合结果见附表，其中竖向荷载作用下357的梁端弯矩为经过调幅后的弯矩调幅系数为08。梁内力组合见附表1。624计算跨间最大弯矩计算跨间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件来确定。122ABLMVQLL若，说明，其中为最大正弯矩截面至A120AQXLX支座的距离，则可由下式求解X210AVQL将求得的X值代入下式即可得跨间最大正弯矩值32126MAXAXL若，说明,则120AVQL21ALVQX213MAXAXLXL若，则0AVMAXA同理，可求得三角形分布荷载和均布荷载作用下的、X和的计AVMAX算公式124ABVQLLX可由下式解得21AXQVL3212MAXAXQL计算第一层AB跨的跨间最大弯矩在左风组合下，GKQKWK12S4106S25798/QNM217/K由表可得480AMK3824BMKNM所以，122ABLVQLL084KN，12685178230AL则20846501X即最大弯矩发生在距离支座处。XM01M2A270468512M3196KN右震397020568703187549AV15412则09587646XM即最大弯矩发生在距离支座处。2MAX1397021578571642M11876487352KN同理可以求得其他几种组合下，AB跨和BC跨的跨间最大弯矩。其中应注意，如果，即最大弯矩发生在支座处时，的计0AVMAX算公式不同。剪力计算净跨B7569NLM左震04LBVKN2802480MKN边31576993RM边右震0LBRVKN3972150623549LKN边67RBM边489101753280LR边边16285142GBV则397456AKN5801129B左3REAV729BKN故剪力调整为130KN其他层梁梁端剪力调整值的计算方法同第一层的相同，计算结果如下第五层9260KN第三层11417KN对于BC跨，梁端剪力调整后的值为第五层5203KN第三层12136KN底层15774KN63、框架柱内力组合631柱内力组合柱内力控制截面一般取柱上、下端截面，每个截面上有M、N、V。由于柱是偏心受力构件且一般采用对称配筋，故应从上诉组合中求出下列最不利内力及相应的NMAXM及相应的M及相应的MIN表见附表2，3。632柱端弯矩值设计值的调整一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于015者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式的要求CBM式中，节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩C设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析来分配B节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和；柱端弯矩增大系数；三级框架为11。C为了避免框架柱脚过早屈服，一、二、三级框架结构的底层柱下端机面的弯矩设计值，应分别乘以增大系数15、125和115。底层是指无地下室的基础以上或地下室以上的首层。以第二层中柱为例进行柱调整节点左、右梁端弯矩B382415769029105KNM74节点上、下柱端弯矩698330106292583457BMKNM柱91梁09BM梁柱,15127BKNM梁5678KNM在节点处将其按弹性弯矩分配给上、下柱端，即324579上061284MKNM下832RE上159下其他层柱端弯矩的调整用相同的方法，计算结果如下表631横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底RECBM10418137221107211712202091107535697REN24396277375543958785878859123012141124784155514158859表632横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底RECBM1709014882141519619226851825953204REN25712905575466089187498908431162931196391447071480517、截面设计71框架梁这里以第一层的AB跨梁及第二层AB柱为例来计算711一层AB梁的正截面受弯承载力计算（第一层AB梁）从梁的内力组合表中选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。A支座右震作用下内力最大39702156/235049AMKNM4987REB支座82BK0759189RE跨间弯矩取左震作用下，处的截面0XMMAX241MKN86REK当梁下部受拉时，按T形截面来设计，当梁上部受拉时，按矩形截面来设计翼缘的计算宽度1按计算跨度考虑0L0725023FLBM2梁净距考虑NS4FNS3按翼缘高度考虑FH070356SH/1/1F这种情况不起控制作用，故取2FBM梁内纵向钢筋选级钢，4HRB2/YN580B下部跨间截面按单筋形梁计算，因为T101167250652FCFHB256721098KNMK属第一类T型截面2210180SCFMBH3518SB1026705781CFSYAM实际配筋取3根20的HRB400AS941MM2，满足要求947065S跨中配筋率应大于和中的较大值。2YTF/4将下部跨间截面3根20的HRB400的钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋AS941MM2，再计算相应的受拉钢筋，即支座A上部S628710394165302S027/15SSAH说明富裕，且达不到屈服，可近似取SA62081935SYSMMFHA实取（2156MS）42支座上部LB6208190135SYSAMFHA实取（），42156SM230506，满足要求。/9/073SA712梁斜截面受剪承载力计算0132216730563RECVFBHKN故截面尺寸满足要求。梁端加密区的箍筋取2肢，箍筋用级钢1508235HPB，则考虑地震作用组合的T形截面的框架梁，其斜截面受210/YVFNM剪承载力应符合0014SVTYREAVFBHFH即0025SVTYFF1041362565270KN加密区长度取中大值，则取,BH非加密区的箍筋取肢设置，箍筋设置满足要求。105M28713二层AB梁的正截面受弯承载力计算（第二层AB梁）从梁的内力组合表中选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。A支座右震作用下内力最大31489706/243AMKNM0535REB支座272BK075348160RE跨间弯矩取左震作用下，处的截面XMMAX681MKN29REK翼缘的计算宽度（如上）取250FB梁内纵向钢筋选级钢，4HRB236/YFNM5180B下部跨间截面按单筋形梁计算，因为T10116725052FCFHB98KK属第一类T型截面6221017009145SCFMBH98SB1026756730CFSYAM实际配筋取3根18的HRB400AS941MM2，满足要求76805S跨中配筋率应大于和中的较大值。2YTF/4将下部跨间截面3根18的HRB400的钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋AS763MM2，再计算相应的受拉钢筋，即支座A上部S62057413076530148S029/5SSAH说明富裕，且达不到屈服，可近似取SA620574173SYSMMFHA实取（）4182SM支座上部LB6201707135SYSAMFHA实取（），4168SM840506，满足要求。/03/793SA714梁斜截面受剪承载力计算0142216730563RECVFBHKN故截面尺寸满足要求。梁端加密区的箍筋取2肢，箍筋用级钢582HPB，则考虑地震作用组合的T形截面的框架梁，其斜截面受210/YVFNM剪承载力应符合0014125SVTYREAVFBHFH即002SVTYFF10413652652747KN加密区长度取中大值，则取,BH非加密区的箍筋取肢设置，箍筋设置满足要求。105M208表711框架梁箍筋数量计算表梁端加密区非加密区层次截面VRE02BHFC0514HFVSAYVCREV实配钢筋实配钢筋、ALB92606663301508225R5203465930、L114176663301508223RB12136465930、AL1337066633001231508221R15774465930150表712框架梁纵向钢筋计算表层次截面MSAS实配钢筋SAS/5支座A84970603359416803075040B左8149603375416803075040AB跨间114640006480316603030支座B右3388603224416803075058BC跨间5285318216402029A2057400157639074181018075051支座B左17610763776416803095040AB跨间170110009714318763038支座B右1121707637254168030950583BC跨间112170032680318763055A30549002294111594201256075063支座B左218199419624201256075063AB跨间186080011819320941047支座B右15029004394197142012560750631BC跨间15029004391832094106772框架柱721柱截面尺寸验算柱截面尺寸宜满足剪跨比和轴压比的要求剪跨比，其值宜大于2；0HVMC轴压比，三级框架大于09。BHFNNC其中、均不应考虑抗震承载力调整系数。CMV表224柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次MB/H/0CFCMCVNN5600560167162657245313224010056360056016720274104761194693460213边柱1600560167190701652220125020603595600560167180098106434013970077360056016726722141291458963380260中柱160056016726915163222485382940443柱正截面承载力计算根据柱端截面组合的内力设计值及其调整值，按正截面受压（或受拉）计算柱的纵向受力钢筋，一般可采用对称配筋。计算中采用的柱计算长度的采用0LA一般多层房屋中梁柱为刚接的框架结构的各层柱段，现浇楼盖底层为其他层为，对底层柱为基础顶面到一层板顶的高度，其余H01251H层为上下板顶之间的高度。B水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值以上时，框架柱的75计算长度按如下两式计算，并取其中较小值0LLLU1502MIN式中，、为柱的上、下端节点交汇的各柱线刚度之和与交汇的各UL梁的线刚度之和的比值；为两较小值；为柱的高度。IH柱斜截面受剪承载力计算偏心受压柱斜截面受剪承载力按下列公式计算RESVYTCNHAFBFV056105式中，为内力调整后柱端组合的剪力设计值；为考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值，当时取；小于时FC3AFC1取，当大于时取。3三级框架柱的抗震构造措施A纵向受力钢筋三级框架柱的截面纵向钢筋的最小总配筋率为，同时柱截面每70一侧配筋率不应小于。20B箍筋的构造要求柱箍筋加密范围柱端，取截面高度、柱净高的和三者的6/1M5最大值；底层柱，柱根不小于柱净高的；当有刚性地面时，除柱端外3/1尚应去刚性地面上下各。M50三级框架柱箍筋最大间距采用，（柱根）中较小值；箍D850筋最小直径。8柱最小体积配箍率可按下式计算CORISVVAL柱加密区箍筋的最小体积配箍率应符合下列要求YVCVF式中，三级抗震不应小于；为最小配箍特征值，由箍筋形V40V式和柱轴压比查表确定。柱箍筋加密区的箍筋肢距，三级不宜大于和倍箍筋直径的M250较大值，至少每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋约束。柱箍筋非加密区的箍筋体积配箍率不宜小于加密区的一半，且箍筋间距在三级时不应大于，为纵筋直径。D15722框架柱的截面设计以第二层中柱为例说明截面设计的过程和方法。A柱正截面受弯承载力计算根据中柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至柱边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力，取进行配筋计EKGS312算。18259MKNM上2685MKNM下60310914E取和偏心方向截面尺寸的两者中的较大者，即A/，故取。23/6EA2柱的计算长度确定，其中9451374706U94571230206L010135ULLHM082IAEM因为，故应考虑偏心距增大系数3/51/5LH取2136710490CFAN1取0/8L220128351/40961/ILEH396472IEAM对称配筋60014508123051867BCXNHFB为大偏压情况。510201SYCSAHFBFEA62149584973502136750640再按及相应的一组（）计算。MAXNMQKGS0135，节点上、下柱端弯矩197817N6129075831KNM38624此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整，且取。MHL506310571069EMN0239I取213CFA01取0/45/6715LH022027541/469/ILEH0938IM故为小偏心受压。/274974ISEHABCSBCHFFN00283按上式计算时，应满足及，因为B2043HFNEC0157518675CKF32974E故应按构造配筋，且应满足。单侧配筋率，则MINMINS2MIN02BHASS选（）。2018213S总配筋率05673SB柱斜截面受剪承载力计算以第一层柱为例计算上柱柱端弯矩设计值18259/854TCMKNM柱底弯矩设计值3060B则框架柱的剪力设计值41125357TBCNVH（满足要求）3085210902167RECVFBH（取）3046508CM3与相应的轴力CV21563316701836CNKFBHKN取4051HFNSAYVTREV30852343605618021故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用肢4108一层柱的轴压比，则查表插入可得530367NV则最小体积配箍率MIN06143/2085VCYVF48510SVCORIAL取，则。根据构造要求，取加密区箍筋823SVS7为，加密区位置及长度按规范要求确定。104非加密区应满足，故箍筋取。MD52084表721框架柱箍筋数量表实配箍筋柱号层次VRE02BHFCNAFC3YVCF加密区非加密区585611122242905518636028141084203166331122249084318636038944B柱12552311222414805118636048541084208基础设计扩展基础系指柱下钢筋混凝土独立基础和墙下钢筋混凝土条形基础，本设计采用柱下钢筋混凝土独立基础。按受力性能，柱下独立基础有轴心受压和偏心受压两种。当受力性能为偏心受压时，一般采用矩形基础。81基础梁截面尺寸的选取取1520LH4803615720MH40取3LBB2582荷载选用本设计为高度的层教学楼。建筑抗震设计规范规定不超M9518过层且高度在以下的一般民用框架房屋可不进行天然地基及基础的抗82震承载力验算。对内力进行标准值的组合,选出最不利的基础顶面内力,选出竖向荷载与风荷载组合所得的最大轴力及其对应的剪力和弯矩,作为最不利的荷载,而且与是出现在同一种组合中即取右风情况下的内力MAXNAXM132570316459KN42M96V基础梁顶的机制砖墙砌到室内地面标高处,机制砖墙高为M30,其上砌块高，窗间墙高MH25130451H692，长,窗边墙高，长。233砌块重KN2435167）（）（机制砖重KN09）（基础梁重25405）（则基础梁传来的荷载N6803183基础截面计算按建筑地基基础设计规范要求,当采用独立基础或条形基础时，基础埋深指基础底面到室内地面的距离,至少取建筑物高度的,基础高15度,先计算边柱,则MH90基础埋深MD8514059混凝土采用35C27/TFN钢筋采用HRBY根据地质情况,选粘土层为持力层,地基承载力特征值20AKFP当基础宽度大于或埋置深度大于时,应按下式修正50AKF3DBFMAK式中，基础宽度和埋深的地基承载力修正系数根据粘土的物理DB,性质,查地基承载力修正系数表得,及均小于的粘性土，ELI850分别取和。061基础地面宽度，当按取，按取。B3MB6基础地面以上土的加权平均重度，取。M3/2KN基础底面以下土的重度，取。3/0先按计算,地基承载力修正B3，2203162856/AF基底底面积基底底板的面积可以先按照轴心受压时面积的倍41先估算。则215987326301MNAMFD考虑到偏心荷载作用下应力分布不均匀，将增加，则A40取2LB223165WBHM因为，故不必再对进行修正。M3AF208946/NDAKN其中基础底面到室内地面与到室外地面的距离的平均值。84地基承载力及基础冲切验算1）地基承载力验算根据规范，地基承载力验算公式FP21MAXIN569834625920627102/MKN因为2MAX431584/APFKNM2IN8/022AXMIN9/63/AF故满足承载力的要求2）冲切验算对于矩形截面柱的矩形基础，应验算柱与基础交接处的受冲切承载力。受冲切承载力按下列公式计算07HAFFMTPLLJA受冲切承载力的截面高度影响系数。当时,取10。HPMH80当时,取09。在该例中,用20649插入法,取。9冲切破坏锥体最不利一侧的计算长度，。MA2BTMA冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边长，计算柱与基础交接处的受T冲切承载力时取柱宽，。MAT60冲切破坏锥体最不利一侧斜截面下边长，取柱宽加俩倍基础有效高BA度，HAT32820则M4136冲切验算取用的部分基底面积。LA21623014622LM（）WVHMNPJ189038653419062249/KN241LJLFPAKN07778367LHTMFA故冲切验算满足要求。85基础底板配筋计算基础底板在地基反力的作用下,在两个方向都产生向上的弯曲,因此需在底板两个方向都配置受力钢筋控制截面取在柱与基础的交接处,计算时把基础视作固定在柱周边的四面挑出的悬臂板,配筋取基本组合进行计算。第一组荷载2015NK194MNM162VKN第二组荷载893584第一组荷载计算配筋WVHAP21MAXIN0538643219620995284712/KN367136527641/PKNM则控制截面的弯距为221MAXMAXLPAGPLAM48INABL2350936185473GNKN截面11至基底边缘最大反力处的距离,则1A6MB8214675350283497129M3467168KNM2146753039082349712492567BFHMAYS01196253810875/92M选取，。2MAS/62045710938/9983SYHDFL选取，。122/S第二组荷载计算配筋WHVMANP21MAXIN8903863425840962265472/MK2984795135/PKNM214675356082529M8309KNM214675366082592482BFHMAYS0119325918407/8602M选取，。2AS/62049191/9083SYHDFA选取，。1225/SM比较两组荷载，第一组荷载影响比较大。配筋满足第一组强度要求第二组自然满足。9、楼梯设计一、基本资料1设计规范建筑结构荷载规范（GB500092001）混凝土结构设计规范（GB500102002）2几何参数楼梯类型板式A型楼梯/约束条件两端简支斜梯段水平投影长度L13080MM梯段净跨LNL130803080MM楼梯高度H1800MM楼梯宽度W3500MM踏步高度H150MM踏步宽度B280MM楼梯级数N12（级）梯段板厚C120MM面层厚度C230MM上部平台梯梁宽度B1200MM下部平台梯梁宽度B2200MM3荷载参数楼梯混凝土容重B2500KN/M3楼梯面层容重C12500KN/M3楼梯栏杆自重QF050KN/M楼梯均布活荷载标准值Q250KN/M2可变荷载组合值系数C070可变荷载准永久值系数Q0504材料参数混凝土强度等级C25混凝土抗压强度设计值FC1190N/MM2混凝土抗拉强度标准值FTK178N/MM2混凝土抗拉强度设计值FT127N/MM2混凝土弹性模量EC280104N/MM2钢筋强度等级HRB40020MNSIV、20MNSINB、20MNTIFY36000N/MM2钢筋弹性模量ES200000N/MM2受拉纵筋合力点到斜梯段板底边的距离AS15MM二、荷载计算过程1楼梯几何参数梯段板与水平方向夹角余弦值COS088BB2H228028021502斜梯段的计算跨度L0MINLNB1B2/2,105LNMIN3080200200/2,1053080MIN3280,32343234MM梯段板的平均厚度THC/COS2/2150120/0882/2211MM2荷载设计值21均布恒载标准值211L1段梯板自重GK1BT/10002500211/1000528KN/M2GK1GK1L1/LN5283080/3080528KN/M2212L1段梯板面层自重GK3C1C2HL1/L1/100025003018003080/3080/1000119KN/M2GK3GK3L1/LN1193080/3080119KN/M2213将栏杆自重由线荷载折算成面荷载GK6QF/W1000050/36001000014KN/M2永久荷载标准值GKGK1GK3GK6528119014661KN/M222均布荷载设计值由活荷载控制的梯段斜板荷载设计值PL12GK14Q12661142501143KN/M2由恒荷载控制的梯段斜板荷载设计值PD135GK14CQ135661140702501137KN/M2最不利的梯段斜板荷载设计值PMAXPL,PDMAX1143,11371143KN/M2三、正截面承载能力计算1