毕业论文-纺织厂空调设计

前言在纺织工业生产过程中，空气调节起着重大作用，它提供了工艺需要的温湿度、清洁度和气流速度等条件，保证生产的正常进行的同时提高了产品的质量，也提高了生产效率。随着纺织新技术的快速发展，新工艺新设备对纺织空调工程提出了新的要求，当前世界面临的主要环境问题，如能源短缺、淡水减少、气候变暖、臭氧层破坏、沙尘暴等，都给纺织空调提出了新的问题。面对水资源匮乏，我们采用新的喷淋方法，提高热湿交换效率或采用空调用水的一水多用及废水回用以节省喷淋用水量；面对能源短缺我们采用变风量调节技术和变频变流等设备，以提高风机和水泵的生产效率；常常采用新的环保制冷剂代替氯氟烃以保护日益稀薄的臭氧层；使用吸收式制冷机和热泵；深井冬灌夏用，夏灌冬用；采用冰蓄冷技术、间接蒸发冷却技术和天然冷源等，以节约用水和保护环境，使传统的纺织空调技术，发展成为绿色空调、节能空调和智能空调。本次设计通过对细纱车间的负荷计算、系统选型、水力计算及经济技术分析，最终确定合理的空气调节方案。第1章设计资料和参数选取11设计原始资料1设计地区南昌2建筑及工艺资料该棉纺厂细纱车间为锯齿形厂房结构，工艺区面积约5700平方米；细纱机126台，共约有54万纱锭。其中513型细纱机75台，502型细纱机24台，1506型细纱机27台；运转每班90人，常日班80人；照明总功率864KW。提供的图纸细纱车间工艺平面布置图一张。3气象资料查采暖通风与空气调节设计规范GB500192003。维护结构资料参数高层建筑空调计中表24、25及民用建筑节能设计标准陕西省实施细则选择墙体及其传热系数，同时参考纺织厂空气调节。4动力资料（1）电源220/380伏交流电。（2）热源本工程设有集中锅炉房，供给06MPA的蒸气。（3）冷源自行设计冷源系统，水源为城市自来水。12选取室外气象参数江西省南昌市的室外气象参数如下1夏季室外空调计算干球温度为3562夏季室外空调计算湿球温度为2833夏季通风室外计算相对湿度614冬季室外空调计算干球温度为135冬季室外空调计算相对湿度为806冬季室外采暖计算干球温度为08以上数据查取资料黄翔空调工程附录四13选取车间温湿度参数表11棉纺厂中细纱工序温湿度控制范围冬季夏季工序T（）（）DT（）（）D细纱232654599512530335762158204上数据选自实用纺织厂空调设计与计算手册表3细纱车间冬季最低值班温度T18上数据选自实用纺织厂空调设计与计算手册表8第2章负荷计算21选取维护结构传热系数211确定屋面的传热系数锯齿形的屋面材料结构自上到下如下40MM钢筋混凝土大瓦，15MM厚水泥砂浆粉面，100MM厚沥青膨胀珍珠岩保温层，一毡三油隔气层，30MM钢筋混凝土倒槽板，20MM厚12水泥砂浆粉面。表21锯齿形屋顶的结构各层材料的热工指标屋面结构自外至内材料厚度（M）导热系数W（MK）热阻R（KW）钢筋混凝土大瓦00415500258水泥砂浆粉面001509300163沥青膨胀珍珠岩010008112287一毡三油隔气层0005017400234钢筋混凝土倒槽板003015470019812水泥砂浆粉面00209300215上表数据源自纺织厂空气调节第三版表34室外空气与屋面接触面的传热系数为233WK车间内空气与屋顶内表面接触面的传热系数为87WK以上数据源自实用纺织厂空调设计与计算手册表77屋顶的传热系数KMWKZH2670781025190234510635831212确定天沟的传热系数表22天沟各层材料热工指标材料名称（M）（WMKRKW0086002150015002000200174093154700129三毡四油八层做法20厚125水泥砂浆找平层钢筋混凝土填坡板30厚空气隔气层003001538100厚沥青膨胀珍珠岩保温层0100081412287一毡二油隔气层000501740028315厚125水泥砂浆粉面层00150930016350厚钢筋混凝土风道顶板0050154700323R15798上表数据查自纺织厂空气调节第二版表117天沟的传热系数如下KWK2M570361257981213山墙的传热系数的确定山墙的材料结构为240MM厚砖墙，外部涂20MM厚水泥砂浆，内部涂抹20MM厚白灰粉刷表24山墙的热工指标导热热阻R（KW传热系数KWK山墙034197上表数据查自黄翔空调工程附录5214天窗传热系数的确定天窗采用两框三层玻璃,其中外层为一个框两层玻璃，内层为金属框单层玻璃外层一个框两层玻璃，KMW21493内层金属框单层玻璃，空气内表面放热系数2N78空气外表面放热系数KMWW23KK2285310219065781则天窗的传热系数KMW2215698493上数据查自纺织厂空气调节第二版215天窗墙传热系数的确定表25天窗墙各层材料的热工指标材料名称材料厚度（M）导热系数W（MK）热阻R（KW）三毡四油八层做法00150174008620厚125水泥砂浆找平层002009300215120厚砖墙50号砂浆砌筑0120081410147140厚空气层01400163100厚沥青膨胀珍珠岩保暖层0100081412287一毡二油隔气层000501740028315厚125水泥砂浆找平层01508300163180厚砖墙50号砂浆砌筑01808141022120厚纸筋灰粉面刷白二度0020069800283R19401上表数据查自纺织厂空气调节第二版表116216天窗墙的传热系数为KWK2M470921394017822维护结构面积计算图21ADE的面积厂房工艺区面积总和为2M756913总S对于前七个跨度，如下一个坡度的坡屋面面积224834F一个跨度的天窗面积（需扣除三脚架所占据的面积）2M7895032F一个跨度的天窗墙面积（需加上三脚架所占据的面积）236150一个跨度的天沟面积（天沟净宽为710MM）209371F对于最后一个跨度，如下跨度的坡屋面面积22M859374天窗的高度为H115863此跨度的天窗面积（需扣除三脚架所占的面积）297091F跨度的天窗墙面积（需加上三脚架所占据的面积）2M651350跨度的天沟面积（天沟净宽为710MM）20971F综上所述，该纺织厂细纱车间的各个结构的面积如下屋面总面积为2M65031746852屋面天沟的总面积203天沟F天窗的总面积29天窗天窗墙总面积啊841657861天窗墙东山墙总面积2M0913272302东山墙F西山墙总面积东山墙西山墙F23车间夏季冷负荷和冬季热负荷的计算屋顶冷负荷，天沟冷负荷，山墙冷负荷，透过天窗玻璃进入日射得热引起的冷负荷，天窗瞬时传热冷负荷，天窗墙冷负荷，西墙壁传热量，地面传热量分别见表11到表112。时间100011001200130014001500160017001800190020002100逐时值321328341356372385395402405407407406地点修正值242424242424242424242424外表面放热系数修正值097097097097097097097097097097097097外表面吸收系数修正值111111111111修正后计算温度的逐时值3346534144354053686384123967340643413224161341807418074171室内计算温度315315315315315315315315315315315315传热系数197197197197197197197197197197197197传热面积113091130911309113091130911309113091130911309113091130911309东山墙瞬变传热引起的冷负荷43778589058699811941153991820820369218822253229632296322747表26东山墙冷负荷时间100011001200130014001500160017001800190020002100逐时值33532832432132132332833735367387405地点修正值242424242424242424242424外表面放热系数修正值097097097097097097097097097097097097外表面吸收系数修正值111111111111修正后计算温度的逐时值348233414433756334653346533659341443501736278379273986741613室内计算温度（）315315315315315315315315315315315315传热系数197197197197197197197197197197197197传热面积（）113091130911309113091130911309113091130911309113091130911309西山墙瞬变传热引起的冷负荷（W）740325890550261437784377848158905783541064514319186412253表27西山墙冷负荷时间100011001200130014001500160017001800190020002100逐时值3273334358381407435461483499508509地点修正值242424242424242424242424外表面放热系数修正值097097097097097097097097097097097097外表面吸收系数修正值111111111111修正后计算温度的逐时值340473433835308370543928541807445234704549179507315160451701室内计算温度（）315315315315315315315315315315315315传热系数066706670667066706670667066706670667066706670667传热面积（）503175031750317503175031750317503175031750317503175031750317屋顶瞬变传热引起的冷负荷（W）85489524612780186402612734591437075217159333645416747167797表28屋顶冷负荷时间100011001200130014001500160017001800190020002100逐时值3273334358381407435461483499508509地点修正值242424242424242424242424外表面放热系数修正值097097097097097097097097097097097097外表面吸收系数修正值111111111111修正后计算温度的逐时值340473433835308370543928541807445234704549179507315160451701室内计算温度（）315315315315315315315315315315315315传热系数057505750575057505750575057505750575057505750575传热面积（）528245282452824528245282452824528245282452824528245282452824天沟瞬变传热引起的冷负荷（W）77362862011156616872364631306395564721653698584126106361358表29天沟冷负荷时间100011001200130014001500160017001800190020002100外玻璃窗冷负荷计算温度的逐时值2929930831531932232232316308299291玻璃窗的地点修正值333333333333室内计算温度（）315315315315315315315315315315315315玻璃窗传热系数156915691569156915691569156915691569156915691569玻璃窗传热面积（）207622076220762207622076220762207622076220762207622076220762玻璃窗的传热系数修正值111111111111天窗瞬变传热引起的冷负荷（W）162884560674925977281107612053120531140210099749254560619546表210天窗瞬变传热引起的冷负荷时间100011001200130014001500160017001800190020002100日得热因数最大值115115115115115115115115115115115115北区无内遮阳窗玻璃冷负荷系数056061064066066063059064064038035032有效面积系数095095095095095095095095095095095095玻璃窗的遮阳系数086086086086086086086086086086086086窗内遮阳设施的遮阳系数111111111111窗口面积207622076220762207622076220762207622076220762207622076220762天窗日射得热形成的冷负荷109240118994124846128748128748122895115093124846124846741276827562423表211天窗日射得热形成的冷负荷时间100011001200130014001500160017001800190020002100天窗墙冷负荷计算温度的逐时值318316314313312312313314316318321324天窗墙的地点修正值333333333333外表面放热系数修正值097097097097097097097097097097097097外表面吸收系数修正值111111111111修正后的逐时值337563356233368332713317433174332713336833562337563404734338室内计算温度（）315315315315315315315315315315315315天窗墙传热系数047704770477047704770477047704770477047704770477天窗墙传热面积（）481284812848128481284812848128481284812848128481284812848128天窗墙瞬变传热引起的冷负荷（W）5179147337428844065738433843406574288447337517915847265152表212天窗墙瞬变传热引起的冷负荷3559256195752103516751973计算式传热量WKW墙壁传热系数传热温差传热面积表213西墙壁传热量（按照稳态传热方式计算，温差3）356315411652W地面6199357567007室内计算温度室内外计算温度差耗热量MW厂房内部地面属于第四地带划分，查供热工程表15得出传热系数为007W,名称及方向面积计算传热系数夏季室外计算温度表214厂房地面夏季传热量1324525810397地面6199357567007室内计算温度室内外计算温度差耗热量MWW名称及方向面积计算传热系数供暖室外计算温度厂房内部地面属于第四地带划分，查供热工程表15得出传热系数为007W,表215厂房地面冬季传热量时间10010120130140150160170180190200210东山墙冷负荷438589870194154018212037218253296296275西山墙冷负荷740589503438438481589784106414321864253屋顶冷负荷85489525127801864026127345914370752171593364541674716797天沟冷负荷7486215716872365313139564725370584161066136天窗瞬变传热引起的冷负荷16294561749297310761205312053140210974924561195天窗日射得热形成的冷负荷10924018941248461287481287481289515093124846124846741276827562423天窗墙瞬变传热引起的冷负荷518473429407384384407429473518585652西墙壁传热量210421042104210421042104210421042104210421042104厂房地面夏季传热量165216521652165216521652165216521652165216521652维护结构总冷负荷（W）125643139348151831646411743179131815962029620719416004154914147245表216维护结构总冷负荷表217细纱车间夏季房屋热损失计算表维护结构名称方向传热面积室内计算温度冬季室外空调计算温度室内外计算温度差传热系数温差修正系数基本热损失耗热量修正修正后耗热量高度附加热损失维护结构总热损失TNWTNWK方向XCN风速F高度热损失QWWWWW1234567891012131415东山墙东1092132581915748554604286789西山墙西3457145屋顶水平5016213258061865086574369012天窗北2734515942452785天窗墙北48121325804715923506194864天沟水平5245578678331519地板水平7621325807103901096490825总计16724车间内热源散热量及散湿量工艺设备散热量是纺织厂空调冷负荷的主要来源。对于纺织厂锯齿形厂房，细纱车间的散热设备主要是细纱机。只有工艺设备在室内，而电动机不在室内时，工艺设备的散热量的计算式如下NNQ3210式中Q工艺设备的实际显热散热量（WN电动设备的每台安装功率（KW）N电动设备台数N1电动机容量安装系数，是电动机最大实际耗功率与安装功率之比，一般取值0709N2电动机负荷系数，是电动机每小时平均实际耗功率与机器设计时最大实际耗功率之比，一般取值075085N3同时运转系数，即实际开动的机台数与车间全部机台数之比表218细纱机各个参数取值型号规格铭牌功率KW负荷系数同时工作系数容量安装系数A513系列1315FA502系列169211细纱机FA506系列169211中特纱0850950950980709上表所有数据均取自实用纺织厂空调设计手册续表22表219工艺设备发热量计算N1N23NNQ机器名称额定功率负荷KW台容量安装系数电动机负荷系数同时运转系数台数发热量（WA5131408090977573332FA5021908090972431847FA5061908090972735828细纱机的总发热量为KWQ07142835471832725计算最大班人数及其发热量纺织厂的劳动强度属于中等强度，在空调负荷计算中，按照平均每人198W计算，在计算夏季得热量时，应按照最大班人数计算，在计算冬季得热量时，应按照一个运转班人数计算。最大班人数运转班人数常日班人数管理人员。有任务书知运转每班90人，常日班80人，管理人员人数10人应该按照以下公式进行计算198WMQ表220最大班人数及其发热量计算工序一个运转班人数常日班人数管理人员人数最大班人数人员发热量（W）细纱9080101803564026照明设备发热量由任务书得知照明总功率为864KW27冬季值班采暖房屋热损失冬季维护结构热损失为207194KW，冬季值班采暖的室内最低温度为18，室外采暖设计温度为08，室内计算温度为245，即21780THZ则采暖时的房屋热损失为WQHZK4150723940THZ128冷热负荷汇总对于夏季，总冷负荷冷负荷Q的构成应该为围护结构逐时最大冷负荷Q1，工艺设备散热量Q2，工作人员散热量Q3，照明设备散热量Q4的总和。即为4321表221冷负荷汇总夏季冷负荷汇总表围护结构逐时最大冷负荷Q1218617KW工艺设备散热量Q2141007KW工作人员散热量Q33564KW照明设备散热量Q4864KW夏季空气调节总冷负荷Q1707228KW对于冬季，冬季空气调节总冷负荷Q为维护结构热负荷Q1与工艺设备散热量Q2，车间工作人员散热量Q3，照明设备散热量Q4的差值。即为321上式的Q可能为正值，也可能为负值。正值表示冬季车间缺少热，是热负荷；负值表示冬季车间内有余热，仍是冷负荷热负荷汇总表如下表222冬季热负荷汇总维护结构热负荷Q121862KW工艺设备散热量Q2141007KW车间工作人员散热量Q33564KW照明设备散热量Q4864KW值班采暖房屋热损失1504KW冬季空气调节总热负荷Q1195KW29湿负荷对于纺织厂空调设计，细纱车间的湿负荷的来源主要是工作人员的散湿。人体的散湿量按照如下公式算NV01W式中W总的人体散湿量，KGHN车间工作人员总人数V每人每小时的散湿量，GH（数据查取资料纺织厂空气调节附录表29）夏季车间散湿量为H/KG41230801夏W冬季车间散湿量为9冬第3章空气调节系统夏季细纱车间的空气参数如下室内车间干球温度3033，室内车间相对湿度5762，车间空气含湿量158204G/KG。依据夏季冷负荷汇总表，总得热量为1707228KW31夏季空调过程的设计计算311车间体积V取风道底面4M处为计算高度3M820649361HF312车间热湿比KG148536027YJWQ由于的值很大，在ID上作图时，可以近似的取沿等D线进行313设计条件（1）采用一次回风系统，新风比取20（2）取挡水板带水量D05GKG（3）选用吸入式空调室，取风机温升T05（4）夏季处理至机器露点为95（5）夏季空调空气处理图（见图31）图31空气处理流程室外空气W与室内回风N混合后，处于C状态点，C点经过喷淋室的减湿减焓处理到K状态点，K点经过风机和管道有一个05的温升，处于O状态点，直接送入室内，与之混合。314送风量的计算HKGSKGKGJWIQGKBY65382492170963728102HMGL358315换气次数的校核细纱车间的换气次数N为2328次H。纺织空调除尘节能技术表318符合要求。次,6238054VL316车间空气平衡计算（即为风量平衡计算）为了保证车间维持一定的正压，考虑车间正压排风量为总风量的10,取地排风量为90（其中车间回风量为80）。计算如下1车间正压排风量HMLY354860102地排风量PD3979其中1）笛管吸棉风量每台风量为1768MH（每台416锭），全车间共有126台每台排风量L4164251768MH，（细纱的排风为每锭445M）实用纺织厂空调设计手册续表53总的笛管吸棉风量XL为HM327681768，占总风量L的402）车肚排风量DLXPD304903，占总风量L的503）地排风量中部分回用，部分排出室外。3回风量HHMLH345860804排至室外风量P3197225新风量SLHMLS3085460317制冷量的计算KWIGQKC234678065320318夏季空调设计计算汇总（见表31）表31夏季空调过程设计计算汇总表车间名称车间体积车间余热量车间空气状态室外空气状态混风状态IC送风状态TBBIBDBTWHWWKIK1MKWKJGKGKJGKJGKJGKJG1234567891011213细纱3068170216073135628392824674679计算送风量新回风量排风量换气次数N制冷量Q0GL新风量LS回风量LH笛管吸棉风量X车肚排风量LD正压排风量LY排至室外风量LPKGHMHMHMMHMHMHMH次HKW1415161718192021223653824860897243582762670548608973732冬季空调过程的设计计算321车间热湿比车间热湿比为KGJWQ512790364Y322设计条件（1）室内空气干球温度为245，室内相对湿度5459，含湿量95125GKG。室外空气干球温度为13，室外空气相对湿度为80（2）采用一次回风系统，新风比选取10（3）取风机温升T05，机器露点为90（4）不考虑挡水板带水量（5）冬季空调过程（见图32）图32空气处理流程室外空气状态点W与处于状态点B的回风混合到C状态点，C点经过喷水室的等焓喷淋后处于K状态点，K点经过风机和风管的温升05，到达K1状态点，随之送入室内。323送风量计算HKGSKGKJWIQGKBY573601934582191HM7806L324换气次数的校核符合要求次,H8203647VLN325车间空气平衡计算为保证车间正压，取车间正压排风量为5，地排风量为95（其中车间回风量为90L）。计算如下车间正压排风量YLHM329047805地排风量PDLPD3519其中1笛管吸棉风量XHML327681768，占总送风量L的4662车肚排风量DXPD304935，占总送风量的4843回风量HLHMLH3427804排至室外风量P905注在冬季的风量平衡中，从笛管吸棉和车肚地排带走的风量（95L）中，有90L作为车间回风用，有5L经排风扇排至室外。5新风量SLHMLS3478010326预热量的计算15347582WBCI10BWC，满足最小新风卫生需求，故对于室外新风不需要预热327再热量的计算因为冬季计算得到的换气次数能满足卫生要求，故不需要再热器。328冬季空调设计计算汇总（见表32）表32冬季空调过程设计计算汇总表车间名称车间体积车间余热量车间空气状态室外空气状态混风状态IC送风状态TBBIBDBTWHWWKIK1MKWKJGKGKJGKJGKJGKJG1234567891011213细纱306812628113235484845计算送风量新回风量排风量换气次数N空调加热量值班采暖加热量GL新风量S回风量LH笛管吸棉风量LX车肚排风量D正压排风量LY排至室外风量LP预热量Q1再热量Q2KGHMHMHMMHMHMHMH次HKWKWKW141516171819202122324255736078047804502762708393900800104第4章喷水室的热工计算41喷水室的分类表41喷淋室的分类和优缺点分析卧式空气自一侧流入，经喷淋装置喷淋后沿水平方向另一侧流出。卧式喷水室便于布置喷淋排管、挡水板，可以根据风量和热湿处理的需要灵活布置喷水室，方便风机得安装和运行，有利于运行管理和维修按空气的流向立式占地面积小，空气自下而上，喷水自上而下，因此空气和水的热湿交换效果更好，一般在空调室位置有限、处理风量较小的场所，辅助加湿时使用单级采用一套喷淋系统按排管的布置双级将两套喷水系统串联使用此时空调用水课分别通过两级喷淋和空气进行热湿交换，因此水的温升较高，使用的水量减少，在使空气得到较大的焓降的同时节约了用水量，特别适合于天然冷源和要求空气焓降大的场所。低速空气流速一般为23M/S，在采用深井水等天然冷源喷淋时宜采用低速喷水室。按空气的流速高速空气流速可达3565M/S，若采用冷冻水喷淋可采用高速喷水室42喷水室形式的选取由于纺织厂空气调节过程中喷淋室的固有特点处理风量大，风速较小，喷淋排管多，机组占地面积大等，即确定选用卧式喷淋室。又由于南昌地区夏季室外湿球温度大于21，故应采用卧式二级喷淋室。根据夏季空气处理过程画空气处理过程焓湿图（见图41）图41,2480KGJIC，32CT；7251CT67K，K6K根据经验选用离心喷嘴，考虑到细喷喷嘴容易因为棉絮等杂物形成堵塞，因此选用中喷喷嘴，选孔径，M30D喷水前压力A10520PP），喷嘴密度为排个2M13和双排对喷水室，取S32KG，由于南昌地区夏季室外计算湿球温度为283，高于21，故采用二级喷淋室。43热工计算（1）水气比喷水室所需要的水气比取水气比6021（2）热交换系数确定喷水室的热交换系数1从纺织厂空气调节第二版表42可得到1的实验公式，取SM32KG，将和的值代入，可计算得1的值为8760945036101（3）喷水温度喷水室的初温和终温CSHZKT1ZCCI其中KG24SHJC（水的比热）将1，,CIKT和的值代入以上两式，可算得喷水初温和喷水终温分别为361CSHT4621ZSHT（4）每一级的喷水量HT39930582KGGW（5）喷水室的断面面积F2M54636F（6）每一级喷水室的喷嘴只数N（两排对喷）和喷水压力0PA，只1574032NN要求每只喷嘴的喷水量为只HKG2491573WWB,由0D,W查取纺织厂空气调节第二版表51得喷嘴前需水压BARP8050（7）喷水室所需要的制冷量KWHKJIGQKC233946728653（8）冷源水量及循环水量已知从冷冻站出来的冷源水温为7，考虑管路温升1，即8JT。冷源水量HT5148K148506243GTCQWJZSHJ循环水量T2339JX（9）水过滤器的选型选用JYS1340型水过滤器，额定过水量为320360T/H，滤网目数20目/吋，冲水管直径DG25，冲水压力005MPA以下，冲水耗水量010T/H以内。44喷淋方式选择冷源水直接用于第一级喷淋，此二级喷淋式中，靠近挡水板一侧的喷淋排管为一级喷淋，冷冻水先从这里喷淋，与已经经过二级喷淋排管洗涤的空气接触，吸收其热量，升温后落入水池，再由水泵吸起，送到混合空气入口端的二级喷淋排管喷淋，与初次进入喷淋室的混合空气接触，落入水池后再由溢水口溢出或者排放，或者由回水管回流到制冷站重复利用。二级喷淋室的长度一般取68M。由朱斯曼诺维奇公式得到直接喷淋冷源水时的水气比为270823610JKCSHJT则在新的条件下的喷水量为HT5316HKG17658270GWJJ45热工计算表喷水室热工计算对照汇总见表42表42喷水室的热工计算计算方法送风量制冷量重量风速水温初温终温温差GQTSHCTSHZTKGHKWKG1234567卡尔皮斯法65382316321451水气比水量喷水压力喷嘴密度直接喷淋冷源时喷水量冷源水量水气比喷水量WWJP0NJWJKGTHTHBAR个排KGTH8910112131406324858530277655空调室的设计空调室按照夏季风量进行。本空调系统夏季总送风量为544860M/H，分六个空调室，设置在厂房的东西两侧的辅房内。每个空调室的送风量为90810M/H，采用吸入式空调。下面以1空调室为例，进行设计计算。51室外进风窗的计算考虑到春秋季节可以采用全新风，故按照总风量进行计算。取经济风速为4M/S1面积计算2M316409836LF净面积进风窗设计为对开式调节钢窗，有效面积系数为08，所以其毛面积为28712选型在气楼四面都装有百叶窗，则每面百叶窗占用面积可采用2M97148F（设计成宽2000MM高1000MM），而其相应风速为进入管道后的风速，即为SM153608945固定金属百叶进风窗的阻力系数为。纺织厂空气调节第二版附录2152回风窗的设计计算夏季回风量为HM7264890183L，其中一部分来自笛管吸棉排风，另一部分来自车肚地排风。笛管吸棉回风量可选为为331H；车肚地排回风量则为H4268072683L笛管吸棉端的回风窗设置假定回风速度为SM，则其需要回风窗的面积为217360F，故此回风窗的规格设置为2000MM1400MM同理求得，车肚排风端的回风窗所需要的面积为295故此回风窗的规格定为2000MM2000MM53喷水室设计1喷水室截面积计算由前面喷水室的计算得知，经喷水室的风速为SM32KG，即S5213截面积20916980LF取截面积尺寸为2900MM3500MM，见图51图512喷水室的长度的确定根据纺织厂空气调节了解到喷水室中导流板厚度可以选用270MM，导流板前面需要留有400MM600MM的空间，第一级喷水室局导流板的距离可以为1000MM，两排喷管间距应该为1000MM，二级喷排距离一级喷排客流有500MM间距，挡水板离喷排也应该保留500MM的距离，挡水板选用4折90挡水板，厚度为270MM。详细布置见图52二级对喷喷水室布置图图523喷嘴计算（1）喷嘴选型由前面喷水室的热工计算可知，选用离心喷嘴，孔径，M30D，喷嘴水压力BARP8510510，每只喷嘴的喷水量为HKG249。（2）喷嘴只数和密度的确定由前面喷水室的热工计算知道，本空调室的喷水量为HKG653892W，每组喷水室一级喷嘴只数为只15746N，每排喷嘴只数为只1326。喷嘴的密度为排只2M9132FN考虑到喷嘴前在实际使用后的堵塞现象，取安全系数为11，则实际喷嘴只数为只2861SN（3）喷嘴布置采用梅花形布置。计算公式如下立管根数R3MB立管上的支管数12NH每排只数S1N式中B喷水室宽度（M）H喷水室高度（M）解上面三个方程式，得到只。根；524N16M274R经取整后只；根；N83R。4挡水板选用4折90挡水板，因为本设计中取挡水板的带水量为KG50D，所以需要将挡水板间距从22MM不带水时）放大到25MM。为了避免带水过量和安全起见，特将挡水板底部置于水位线下50MM处。5水系统的确定（1）水系统的选择采用人工冷源，喷水室为二级二排对喷形式，本系统为直流式系统（2）喷水排管的供水方式选用上分式的供水方式。（3）水过滤设备的选择选用JYS180水过滤器，过滤水量为7090T/H，反冲水量为052T/H。（4）喷水管管径的计算和选择计算公式M103643WDJ，计算结果如下支管每个喷嘴的喷水量为H2630HKG362149W，支管中水流速为SM，将以上数据代入式中求得计算管径M958JD，故可以选用DN10钢管立管据喷水室的计算知每根立管上有24个喷嘴，故每根立管的喷水量为HM43275HKG75432624WNL选取馆内经济流速为SM51，同样可求得计算管径为8JD，故选取DN40横管知一根横管上接有6根立管，所以横管流量为HM324756LH，选取横管管内流速为SM52，则计算管径为96751403HJD，故可以选取管径为DN80钢管。总管总管流量为横管流量与反冲水量之和，即为HM134总L，同样可选取DN80钢管。吸水管吸水管流量为实际喷水量与反冲水量之和，吸水管流量为HM913562451HLX，取吸水管管内流速为S51。即计算管径为47JD，故选取DN175钢管。喷水室管径计算表见表51喷水室管径的计算表51名称吸水管总管横管立管支管流量WM/H139341326543026流速（S）52511计算管径DJ（M）176468167935895选取管径S（）DN5DN0DN80DN40DN1054水池及其附属设备1水池水池净长选取5M，净宽选取3M，取水池水位高度为070M，水池的容量为105M，可容许喷水时间为MIN784913605C，大于23MIN，所以符合水量的要求。2溢水管取管径为150GD一只3泄水管取管径为一只4浮球阀补给水管（1）按照冬季喷淋循环水的补给量SW计算，由冬季空气处理过程焓湿图知KG8021DCK总的补水量HKG845H455736GP（2）考虑到上面计算的补给水量比较小，另外在水喷淋时候的飞溅等因素，取实际补给水量为夏季喷水量的2计算。则M632913W，取管内流速为HM1，得M530JD，故取40GD。55泵的选型每组喷水室的喷水量为HT465392L，由于是二级喷淋，所以每一级喷淋都需要配备一台水泵，每台水泵的流量为T72，流量在实际流量的基础上取安全系数11。杨程321H式中喷嘴前所需水压，则M518；2喷水室顶部喷嘴与水泵轴线间的垂直距离，则M532H；3管道流动阻力，取3。则M2158H选用水泵压力为实际所需压力的11倍（安全系数11），则选取水泵所需压力为M3251HP选取FLG80160（）型水泵，转速IN90R，电机功率15KW56加热器的计算因本设计中不需要用到预热量和再热量，故以值班采暖加热量来计算加热器。见表52加热器计算表表52加热器名称加热空气量空气温度蒸汽热媒所需有效面积传热系数传热修正系数加热器前加热器后平均温度蒸汽压力饱和温度加热器管子排数空气流速传热系数GT12TPTBNKIKGHAMSW1234567891012值班采暖460518270MPA1583534509360GF加热面积每排加热管根数管子间距加热器宽度加热量DG25管子加热管总长加热器高度每排加热管根数外径单位长度面积QDWF1HWMMMM13141567189202105042630524932713456）（TIBKF1ZLNZLFA50ADWB第6章车间气流组织设计计算本车间的气流组织采用上送下排双风机系统，送风道采用等截面大量风道，地排风道（即吸棉风道和车肚排风道）采用变截面的钢筋混凝土结构。61送风道的设计计算611送风道的布置总风道为了减少风道阻力损失，充分利用有效空间，将总风道做成与送风室宽度相同，高度为高度为16M（包括保温层02M,则总风道的截面积为2M74105F。故总风道的风速为SM6307981FLVZ，由此可知总风道风速较低，相应风道阻力较小。支风道本车间共有7条支风道，因为每组空调室的送风长度只占支风道全长的一半，所以每条支风道的送风量为HM38920546273LZ。612支风道的设计计算（1）每条风道设置72个带扩散导风叶的单面条缝型送风口，每侧36个。每个风口的风量为H10836923Q。条缝型送风口的紊流系数50A。纺织厂空气调节第二版表78（2）选经济流速SM5NV，初速比01NVC,送风不均匀系数1S（风道长度为946283，混凝土风道）纺织厂空气调节第二版表73支风道截面尺寸的选取由SM5NV，得截面积2M1630589NZVLF，选取支风道截面尺寸为1600MM1350MM。第一个出风口风速S1NC最后一个出风口风速50SV出风口平均风速SM22N出风口面积200573651836QF，取出风口截面尺寸为M50B，14L613验算工作区平均风速（要求SM704DP）自由射流的计算公式，是根据实验用动量守恒定律而求得的。纺织厂通常用条缝型风口进行送风，下式为自由射流计算公式205BAX80DP式中DP工作区平均速度SM；A条形送风口的紊流系数X出风口至X断面处的距离B条缝型送风口的宽度0最后一个出风口风速风道地板标高为4M，在地板上有B50MM宽的条缝型送风口，故送风口离工作区距离为M5214X，A05，代入上式得SM61025080BA80DP要求为S74DP，故符合工作区平均风速要求。614抽风现象的校核风道实际长度M946283L，支风道截面长度为16M，宽度为135M，管道内空气温度为237，管内平均风速SM25。由管道内空气温度237知运动粘性系数为10426传热学第五版附录2矩形风道的当量直径为35162BAD雷诺系数098415VER，大于2320，故属于紊流流动。温流流动时的摩擦阻力系数可用下式250E6D）（R其中管道绝对粗糙度（MM）管道摩擦阻力系数D管道截面当量直径RE雷诺系数本管道采用钢筋混凝土结构,故绝对粗糙度为M51纺织厂空气调节第二版表71将相关数据代入上式中得02319846105E68D105250）（）（R风道末端出口所需静压为式20P式中0风道末端出风口的局部阻力系数，取值为2；空气密度，取值12；0管内平均风速，此处为525M/S；将相关数据代入式中得PA130进风端出风口静压用式2V3DN0LN纺织厂空气调节第二版式734其中0P风道末端出风口静压；L管道长度；管道摩擦阻力系数；NV进风端风速；管道内空气密度，取值3MK21G；修正系数，取值807；代入数据得A12554613922PPN由此可知因为0和均大于零，故风管不会出现抽风现象，又因为0和NP基本接近，故送风比较均匀。校核进口端第一个出风口风速N由式2N（式中局部阻力系数2）得出SM5741NP此计算结果与原设计基本相符。62地排风道的设计计算在此细纱车间共布置9条地排风道，总的排风量为HM49037L。其中车肚地排风道共设置6条，排风量为H267053L笛管吸棉风道共设置3条风道，排风量为HM278403L。共有6组空调系统，每组空调系统的地排风量为169373，设置3条风道，其中车肚排风2条，排风量为H4023，笛管吸棉风道1条，排风量为M371683（本系统共包含21台细纱机）621车肚排风道的布置在每列细纱车肚下设置两条地下通风道，他们分别设置在沿细纱车长度方向四等分两头的分点上，如图所示。每条风道的单侧风量为HM230，每侧风道设置21个吸口（每个车肚下面一个吸口）。每个吸口的风量为H1623。取吸口的截面尺寸为300MM400MM，有效面积为2M09480F，求出吸风口的风速为S9720631CX。风道截面尺寸见图61123456789101112131415161718192021车肚地排风道尺寸图61622吸棉排风道的布置本系统为21台细纱车，每台吸棉风量为HM17682303，设置一条吸棉风道，位置在单独吸棉风机出后的下部。但是跟车肚地排管道相比，笛管吸棉管道可以做成等截面的，这个具体原因详见第7章。第7章空调系统的阻力计算和风机选择71送风系统的阻力计算由于厂房东西两边的辅房结构有很大差异，综合考虑，西边辅房（也就是1，2，3空调室）对于新风，尽在侧墙上设置进气百叶窗就可以，对于东边辅房（也就是4，5，6空调室）不仅要设置排气窗和排气楼，而且要设置进气楼。下面以4空调室为例，计算其送风阻力每组系统的送风量为HM90813，把系统分为若干段，各段的阻