电厂电气主接线方案 电力工程论文

摘要I摘要本篇论文主要针对主要针对直岗拉卡水电站在电力系统的地位，拟定本电厂的电气主接线方案，经过技术经济比较，确定推荐方案，对其进行短路电流的计算，对电厂所用设备进行选择，然后对各级电压配电装置及总体布置设计。并且对其发电机继电保护进行设计。在这些设计过程中需要用到各种电力工程设计手册，并且借用AUTOCAD辅助工具画出其电气主接线图、室外配电装置图、发电机保护的原理接线图、展开图、保护屏的布置及端子排接线图。尤其是厂用电在不同电源切换过程中存在的问题进行了较深入的分析，解决了厂用电切换经常不成功并损坏开关等电力设备这一严重问题。本人首先分析了厂用电系统的结构及厂用电切换对于电厂安全运行的重要性。从理论上对厂用电切换过程中电气量的变化规律进行了较深入的分析。对厂用电切换过程中切换装置所采用的“快速切换”、“残压切换”或“延时切换”及“同期捕捉切换”等方式分别进行了分析研究，特别是对于每种方式可能对厂用电的安全运行所造成的影响进行了分析。关键词电气主接线厂用电系统哈尔滨远东理工学院电力工程论文II目录摘要I第1章电气主接线设计111设计原则112各方案比较2第2章厂用电设计及安全切换921厂用电设计原则922厂用电安全切换的重要性9第3章短路电流计算1131对称短路电流计算11第4章电器主设备选择1341对方案I的各主设备选择1342对方案的各主设备选择19第5章发电机继电保护原理设计及保护原理2051初步分析2052对F1的保护整定计算2053对F5的保护整定计算23第6章结论与展望28参考文献29第1章电气主接线设计1第1章电气主接线设计11设计原则电气主接线是水电站由高压电气设备通过连线组成的接收和分配电能的电路。电气主接线根据水电站在电力系统中的地位、回路数、设备特点及负荷性质等条件确定，并应满足运行可靠、简单灵活、操作方便、易于维护检修、利于远方监控和节约投资等要求。在电气主接线设计时，综合考虑以下方面保证必要的供电可靠性和电能质量安全可靠是电力生产的首要任务，保证供电可靠和电能质量是对主接线最基本的要求。在设计时，除对主接线形式予以定性评价外，对于比较重要的水电站需要进行定量分析和计算。直岗拉卡水电站虽然是一个中小型水电站，但是由于担负了许多工业企业，及农业抗旱排涝等供电任务，因而必须满足必要的供电可靠性。具有经济性在主接线设计时，主要矛盾往往发生在可靠性与经济性之间。欲使主接线可靠、灵活，将导致投资增加。所以必须把技术与经济两者综合考虑，在满足供电可靠、运行灵活方便的基础上，尽量使设备投资费用和运行费用为最少。具有一定的灵活性和方便性，并能适应远方监控的要求。主接线应能适应各种运行状态，并能灵活地进行方式的转换。不仅正常运行时能安全可靠地供电，而且无论在系统正常运行还是故障或设备检修时都能适应远方监控的要求，并能灵活、简单、迅速地倒换运行方式，使停电时间最短，影响范围最小。显然，复杂地接线不会保证操作方便，反而使误操作机率增加。但是过于简单的接线，则不一定能满足运行方式的要求，给运行造成不便，甚至增加不必要的停电次数和停电时间。具有发展和扩建的可能性随着经济的发展，已投产的水电站可能需要扩大机组容量，从主变压器的容量、数量到馈电线路数均有扩建的可能，有的甚至需要升压，所以在设计主接线时应留有发展余地，不仅要考虑最终接线的实现，同时还要兼顾到分期过渡接线的可能和施工的方便。哈尔滨远东理工学院电力工程论文2根据以上几点，对直岗拉卡水电站的主接线拟定以下几种方案。12各方案比较方案本方案采用了两个扩大单元接线和一个单元接线，110KV侧采用了双母接线。双母接线的供电可靠性较高，可以轮流检修一组母线而不致使供电中断，检修任一组母线上的隔离开关也不需要中断供电，且调度灵活，各个电源和各回路负荷可以任意分配到一组母线上，能灵活适应电力系统中各种运行方式调度和潮流变化的需要。扩建性也非常号，可以向母线左右方向任意扩建，且施工过程也不会停电，只是双母接线多了一台旁路断路器，投资有所增加。图11电气主接线方案方案本方案采用了两个扩大单元接线和一个单元接线与110KV侧直接相连。110KV侧为单母分段带专用旁路断路器的旁路母线接线方式。其特点是扩大单元接线接线方式简单清晰，运行维护方便，且减少了主变压器高压侧出现，简化了高压侧接线和布置，使整个电气接线设备较省。单元接线的接线简单、清晰、运行灵活、维护工作量少且继电保护简单，但由于主变压器与高压电气设备增多，高压设备布置场地增加，整个电气接线投资也增大。其110KV侧的第1章电气主接线设计3单母分段带专用旁路断路器的母线接线方式中,由于增加了分段其全厂停电的可能性为0，且任一台断路器检修时都不会引起停电，其供电可靠性较高。哈尔滨远东理工学院电力工程论文4本方案采用了两个扩大单元接线和一个单元接线与110KV侧直接相连。110KV侧为单母分段带专用旁路断路器的旁路母线接线方式。其特点是扩大单元接线接线方式简单清晰，运行维护方便，且减少了主变压器高压侧出现，简化了高压侧接线和布置，使整个电气接线设备较省。单元接线的接线简单、清晰、运行灵活、维护工作量少且继电保护简单，但由于主变压器与高压电气设备增多，高压设备布置场地增加，整个电气接线投资也增大。其本方案采用了两个扩大单元接线和一个单元接线与110KV侧直接相连。110KV侧为单母分段带专用旁路断路器的旁路母线接线方式。其特点是扩大单元接线接线方式简单清晰，运行维护方便，且减少了主变压器高压侧出现，简化了高压侧接线和布置，使整个电气接线设备较省。单元接线的接线简单、清晰、运行灵活、维护工作量少且继电保护简单，但由于主变压器与高压电气设备增多，高压设备布置场地增加，整个电气接线投资也增大。其本方案采用了两个扩大单元接线和一个单元接线与110KV侧直接相连。110KV侧为单母分段带专用旁路断路器的旁路母线接线方式。其特点是扩大单元接线接线方式简单清晰，运行维护方便，且减少了主变压器高压侧出现，简化了高压侧接线和布置，使整个电气接线设备第1章电气主接线设计5较省。单元接线的接线简单、清晰、运行灵活、维护工作量少且继电保护简单，但由于主变压器与高压电气设备增多，高压设备布置场地增加，整个电气接线投资也增大。其本方案采用了两个扩大单元接线和一个单元接线与110KV侧直接相连。110KV侧为单母分段带专用旁路断路器的旁路母线接线方式。其特点是扩大单元接线接线方式简单清晰，运行维护方便，且减少了主变压器高压侧出现，简化了高压侧接线和布置，使整个电气接线设备较省。单元接线的接线简单、清晰、运行灵活、维护工作量少且继电保护简单，但由于主变压器与高压电气设备增多，高压设备布置场地增加，整个电气接线投资也增大。其本方案采用了两个扩大单元接线和一个单元接线与110KV侧直接相连。110KV侧为单母分段带专用旁路断路器的旁路母线接线方式。其特点是扩大单元接线接线方式简单清晰，运行维护方便，且减少了主变压器高压侧出现，简化了高压侧接线和布置，使整个电气接线设备较省。单元接线的接线简单、清晰、运行灵活、维护工作量少且继电保护简单，但由于主变压器与高压电气设备增多，高压设备布置场地增加，整个电气接线投资也增大。图12电气主接线方案方案本方案采用了两个扩大单元接线，一个单元接线，110KV侧采用了双母带旁母的接线方式。此种接线方式大大提高了供电的可靠性，但是由于有了专用的旁路母线，多装了价高的断路器和隔离开关，大大增加了投资，此种接线方式对于供电可靠性有特殊需要的场合是十分必要的，但是对于供电可靠性要求不是很高的中小型水电站来说不是很适用。哈尔滨远东理工学院电力工程论文6图13电气主接线方案方案本方案采用了两个扩大单元接线和一个单元接线，110KV侧采用了单母接线的方式，此种接线虽然接线方式简单，投资很少，但是其供电可靠性大大降低，其母线一旦出现故障就会造成全厂停电，严重影响了持续供电。图14电气主接线方案第1章电气主接线设计7方案本方案采用了一个发电机单母接线和两个单元接线，1110KV侧采用双母接线的方式。发电机单母接线使主变压器数量减少，投资节省，接线简单明了，运行方便，但是发电机电压配殿装置元件多，增加检修工作量，母线或与母线所相连的隔离开关故障或检修时，三台发电机都要停电，可靠性及灵活性较差。图15电气主接线方案综合分析上述五种方案，再结合该水电站为中小型水电站的实际情况，拟定的主接线应以经济性为主，但其可靠性也需要考虑，方案一和方案二最能满足这两项要求，故最终选定方案一和方案二为最终比较方案。方案的可靠性比方案一高，如果在投资相差不多的情况小应该首选方案，如果在方案比方案投资低较多则从经济性的角度出发应选择方案。哈尔滨远东理工学院电力工程论文8第2章厂用电设计及安全切换21厂用电设计原则厂用电接线的设计应按照运行、检修和施工的要求，考虑全厂发展规划，积极慎重地采用成熟地新技术和新设备，使设计达到经济合理，技术先进，保证机组安全经济地运行。其具体有如下一些要求接线方式和电源容量，应充分考虑厂用设备在正常、事故、检修、启动、停运等方式下地供电要求，并尽可能地使切换操作简便，使启动（备用）电源能迅速投入。尽量缩小厂用电系统的故障影响范围，避免引起全厂停电故障。各台机组的厂用电系统应独立，以保证在一台机组故障停运或其辅助机发生电气故障时，不影响其他机组的正常运行。充分考虑电厂分期建设和连续施工过程中厂用电系统的运行方式，特别主要对公用厂用负荷的影响。要方便过渡，尽少改变接线和更换设备。根据上述要求，结合本水电站为中小型水电站，以及厂用电分为6KV和380KV两个电压等级的实际情况，其厂用电设计祥见附录22厂用电安全切换的重要性厂用电的安全可靠关系到发电机组、电厂乃至整个电力系统的安全运行。厂用电切换过程是一个复杂的机电动态过程，特别在事故切换过程中电流、电压、频角、相角、转矩等将发生快速变化，如果切换不当，将造成切换失败或设备损坏。当厂用电母线故障时，此时工作电源开关过流保护动作，切除故障，但从多次厂用电母线故障分析，大多数为永久性故障，因为电厂6KV厂用电系统是不接地系统，一旦母线发生单相接地故障，中心点电位偏移，非故障相电压抬高，母线绝缘薄弱部分容易被击穿，从而发展为两相接地故障，若厂用电母线第2章厂用电设计及安全切换9故障无保护（实际大多数电厂如此），则只能靠工作电源开关过流保护延时切除故障，这样母线拉弧，产生游离碳化物，形成了永久性相间接地短路。工作电源开关由过流保护跳开后，备用电源自动投入，这时等于向故障点又送了一次故障电流，备用电源开关由备用电源自投的后加速跳闸，切除故障，导致流过备用电源开关的短路容量超出额定值，致使开关爆炸。若备用开关拒分，则只能由备用变后备保护切除故障，故障范围将扩大。哈尔滨远东理工学院电力工程论文10第3章短路电流计算31对称短路电流计算发电机，变压器及系统的主要参数如下发电机参数45MW，COS，额定电压105KV5950230DX变压器参数3台，1T50MVA,2T,100MV14DU14DU系统参数110KV出线四回，正序阻抗（标么值）091716，零序阻抗（标么值）11235，三相短路容量2543MVA，单相短路容量25299MVA。对方案的系统正序阻抗网络等值图为1图31正序阻抗网络等值图取基准值，时，MVASJ10KVUJ510,，5020KA,45MW功率KUIJJ986543510KJ15JIJS3因素为095的机组容量第3章短路电流计算11为MVASN36847950发电机02351F1X2345XNJDS85643710变压器31B6710NJDU208X系统阻抗0X392541DJS对点进行短路计算21D网络简化如下图32网络简化图1D3091760912X82544373/2821/657584X哈尔滨远东理工学院电力工程论文12第4章电器主设备选择41对方案I的各主设备选择断路器和隔离开关的选择5对D1D4断路器和G1G4隔离开关的选择A对105KVD1D4断路器的选择（1）按额定电压选择断路器的额定电压不小于安装地点电网额定电压，即KVUN510（2）按额定电流选择断路器的额定电流不小于流过断路器的长期负荷电流，即KASINNN7352103/68473/051MAX（3）按开断电流选择若在D1D4上侧短路时流过D1D4的短路电流为F1流过的短路电流，即为26498/213249KA，而在D1D4下侧短路时流过D1D4的短路电流为系统和F2F5的短路电流之和，即1603658761324935161KA，故应按D1D4下侧短路时来选择设备，其短路电流为35161KA。断路器的额定开断电流不应小于断路器开断瞬间的短路电流周期分量。NBRI即KADBT1635（4）按动稳定电流选择电器允许通过的动稳定电流不小于短路冲击电流，即ESISHIKIIDSHE58394291（5）按热稳定度校验TIQDTDK1/022KAI635KID987041762第4章电器主设备选择13KAID243168503614代入上式，得SKAQK298则KKT23B对105KVG1G4隔离开关的选择（1）按额定电压选择KVUN510（2）按额定电流校验AI732MAX（3）按动稳定度校验894SHEI（4）按热稳定度校验SKQKT2选择D1D4为型断路器30/1NS选择G1G4为型隔离开关T可知所选断路器和隔离开关的技术参数能满足对D5，D6断路器和G6G9隔离开关选择A对110KVD5，D6断路器的选择（1）按额定电压选择断路器的额定电压不小于安装地点电网额定电压，即KVUN10（2）按额定电流选择断路器的额定电流不小于流过断路器的长期负荷电流，即KASINNN52013/769453/051MAX（3）按开断电流选择若在D5，D6上侧短路时流过D5，D6的短路电流为F1和F2流过的短路电流为1445KA，而在D5，D6下侧短路时流过D5，D6的短路电流为系统和F3F5的短路电流之和，即383221495981KA，故应按D5，D6下侧短路时来选择设备，其短路电流为5981KA。断路器的额定开断电流不应小于断路器开断瞬间的短路电流周期分量。NBRI即KAIDT9815（4）按动稳定电流选择电器允许通过的动稳定电流不小于短路冲击电流，即ESISHIKIIDSHE25281哈尔滨远东理工学院电力工程论文14（5）按热稳定度校验TIIQDTDK12/1022KA985D762I34代入上式，得SKAQK251则SKAQKT24513B对110KVG6G9隔离开关的选择（1）按额定电压选择KVUN0（2）按额定电流选择AI52MAX（3）按动稳定选择ISHE1（4）按热稳定度校验SKQKT43选择D5，D6为SW6110型断路器，选择G6G9为GW4110D型隔离开关由上表可知所选断路器和隔离开关的技术参数能满足对105KVG5断路器的选择（1）按额定电压选择断路器的额定电压不小于安装地点电网额定电压，即KVUN510（2）按额定电流选择断路器的额定电流不小于流过断路器的长期负荷电流，即KASINNN7352103/68473/051MAX（3）按动稳定电流选择若在G5上侧短路时流过G5的短路电流为F5流过的短路电流为12535KA，而在G5下侧短路时流过G5的短路电流为系统和F1F4的短路电流之和，即9125637615501KA，1550112535，故按G5下侧短路时来选择设备，其短路电流为15501KA。电器允许通过的动稳定电流不小于短路冲击电流，即ESISHI第4章电器主设备选择15KAISHE649150291（4）按热稳定度校验TIIQDTDK2/2其中ZKI382AZ9156194代入上式得则SKAQK2501SKQKT20对D7断路器和G10,G11隔离开关选择A对110KV侧D7断路器的选择（1）按额定电压选择断路器的额定电压不小于安装地点电网额定电压，即KVUN10（2）按额定电流选择断路器的额定电流不小于流过断路器的长期负荷电流，即INIMAXKANS30526103847（3）按开断电流选择若在D7上侧短路时流过D7的短路电流为F5流过的短路电流，即为214914450704KA，而在D7下侧短路时流过D7的短路电流为系统和F1F4的短路电流之和，即3832214456722KA，故应按D7下侧短路时来选择设备，其短路电流为67221KA。断路器的额定开断电流不应小于断路器开断瞬间的短路电流周期分量。NBRI即ID6722KABR（4）按动稳定电流校验电器允许通过动稳定电流IES不小于短路冲击电流ISH即IESISH672217111KADI281哈尔滨远东理工学院电力工程论文16（5）按热稳定校验QKTIIZTZ1202/其中6722KA,ZI3832213016434KA23832213356502KA4ZI带入上式得，QK1671KA2S,则QTQK1671KA2SB对110KV侧G10，G11隔离开关的选择1、按额定电压选择UN110KV2、按额定电流选择IN0261A；3、按动稳定校验IESISH1711KA4、按照热稳定校验QTQK1671KA2S,选择D7为SW6110型断路器选择G10G11为GW4110D型隔离开关表44所选各设备技术数据与计算数据设备参数SW6110GW4110D计算数据UN（KV）110110UN（KV）110IN（A）12001000IMAX（A）261INBRKA315IDKA6722IT2T31524396925242500QKKA2S1671IESKA8080ISHKA1711由上表可知所选断路器隔离开关符合技术参数要求对于D8D11断路器，和G12G23隔离开关的选择A对110KV侧D8D11断路器选择（1）按额定电压选择断路器的额定电压不小于安装地点电网额定电压，即第4章电器主设备选择17UN110KV；（2）按额定电流选择断路器的额定电流不小于流过断路器的长期负荷电流，即INIMAX0326KANSN305141036875（3）按开断电流选择若在D8D11下侧短路电流时流过D8D11的短路电流为系统侧短路电流即为3832KA,而在D8D11上侧短路时流过D8D11短路电流为5台发电机短路电流之和，即为144521493549KA，38323594，所以按照D8D11下侧短路的短路电流来选择设备，其短路电流为3832KA断路器的额定开断电流不应小于断路器开断瞬间的短路电流周期分量。NBRI即断路器额定开断电流INBRID3832KA（4）按动稳定电流校验电器允许通过动稳定电流IES不小于短路冲击电流ISH即IESISH38329756KADI281（5）按热稳定校验QKTIZTZ022/其中3832KA带入上式得24QK58739KA2S则QTQK58739KA2SB对G12G23隔离开关的选择1、按额定电压选择UN110KV；2、按额定电流选择INIMAX0326KA3、按动稳定电流校验IESISH9756KA4、按热稳定校验QTQK58739KA2S选择D8D11为SW4110型断路器选择G12G23为GW4110型隔离开关哈尔滨远东理工学院电力工程论文1842对方案的各主设备选择其接线图如下图42方案主接线图分析因为方案和方案除主接线外其余部分接线形式相同，故方案的与方案的相对应，故其型号也相同。方案8171,GD8171,GD的的校验与方案的校验相同，故其相2098231,对应的型号也相同，方案的与方案的校验相同，2312,254,GD故其对应的型号也相同。对断路器和隔离开关的选择。13254左侧短路时的短路电流为383221495981KA，右侧短路时的短路D电流为383214455277KA，其左侧短路时的短路电流大于右侧短路时的短路电流，故应按左侧短路时来选择设备。但的短路电流小于短路时的短13D12D路电流，两者电压等级又相同，所以也适用于也适用于2321,G254G第5章发电机继电保护原理设计及保护原理19第5章发电机继电保护原理设计及保护原理51初步分析发电机的安全运行对电力系统和本水电厂供电系统的稳定运行起着决定性的作用。因此，在发电机上必须装社比较完善的继电保护装置。根据有关规程，应对下列故障及异常运行方式设置继电保护装置9。1定子绕组相间短路；2定子绕组匝间短路；3定子绕组接地短路；4外部短路引起的过电流；5对称过负荷；6励磁回路一点或两点接地故障；本水电厂发电机保护装置的设置可依据以上原则并结合具体情况进行，一般可以设置下列保护。因为5台发电机型号一样，且F1,F2,F3,F4,对称，故只需对F1进行保护整定，F2,F3,F4的保护整定与F1相同，再对F5进行保护整定，就可完成该水电站5台发电机的保护整定。52对F1的保护整定计算1短路电的分析计算及电压电流互感器的变比选定由短路电流的计算结果可知，F1的最大短路电流为13249KA,而F1出口额定电流为2605KA,所以电流互感器的变比级次应该为47368I105NF3000/5，即电流互感器变比为600，电流互感器变比为30/5LN105/01105。哈尔滨远东理工学院电力工程论文202各种保护的整定计算101纵差保护的整定A动作电流IDZ应按躲过外部短路时流过保护装置的最大不平衡电流IBP即IDZKKIBPJSKKKFZQKTXFIIDZD131050113249103136624586117A。KK可靠系数，采用13IBPJS计算不平衡电流；KFZQ非周期分量影响的系数，取1；KTX电流互感器的同型系数，取KTX05；IDZD发电机外部三相短路时,流过保护最大周期性短路电流，IDZD13249KAB为避免保护在电流互感器二次回路断线时误动作，保护动作电流应该大于发电机最大负荷电流；IDZKKINKK可靠系数，取KK13INF发电机的额定电流；取以上计算中较大者，作保护的动作电流，故IDZ33859A,则差动继电器动作电流为IDZJ564A。1385960JXDZLKINNL电流互感器的变比；KJX接线系数，取KJX1C灵敏度KLM3392DZIMIN93850243满足灵敏度要求。IDMIN最小短路电流，即在单机运行情况下，发电机出口两相短路电流；D差动回路断线监视器的动作电流应大于正常运行时的最大不平衡电流第5章发电机继电保护原理设计及保护原理21IBP，可按照一下经验公式整定AIDZJ02INF/NL0868A47368021052横差保护的整定保护动作电流按照躲过外部短路故障最大不平衡电流整定，由于不平衡电流很难确定，因此在工程设计中根据运行积累的数据计算。即IDZ02INF022605521A则继电器动作电流为IDZJ521/6000868ADZLN3）定子单相接地保护整定保护动作电流根据外部发生单相接地并伴随外部两相短路的选择性来选择，需要躲过发电机固有电容电流和不平衡电流，且一次动作电流不超过5AIDZ11KJDFKBPSHIIJDF被保护发电机的接地稳态电容电流，对45MW额定容量电压为105KV，发电机取IJDF121AIBPBS1闭锁继电器一次不平衡电流取IBPBS109AKK可靠系数，取15；KH返回系数，取085；故IDZ11KJDFKBPSI2509085443,小于5A。4）励磁回路两点接地保护当发电机励磁回路发生两点接地故障时，部分励磁线圈将被短路，由此由于气隙磁势的对称性遭到破坏，可能使转子产生剧烈振动，因此在发电机上需要装设励磁回路两点接地保护，该装置只设一套,并仅在励磁回路中出现稳定性的一点接地时才投入工作。5）复合电压闭锁过电流保护的整定校验哈尔滨远东理工学院电力工程论文22复合电压闭锁过电流保护是发电机后备保护，它选择性是用阶梯时限特性来满足的，因此，在整定电流电压元件时只需要考虑躲过正常运行时相应值就够了，其整定计算如下A电流计电器动作电流为IDZJ1226103/085600612ANFLHKINKKK可靠系数,取KK12；KH返回系数，取KH085；NL电流互感器变比；INF发电机额定电流B按照躲过正常运行时不平衡电压降为条件整定，负序电压继电器动作电压，UDZJ006UNF/NY006105103/1056V,UNF发电机额定电压；NY电压互感器变比；C动作时限作为远后备保护，发电机过电流保护时限应该比连接在发电机电压母线上的其他设备的保护装置最大时限还要大12个时间级差T一个T一般为05S,即TTMAX12T。6过负荷保护整定校验过负荷保护是动作于信号的保护，考虑到过负荷对称性，该保护只有一相中装设，并与过电流保护共用一组互感器，保护由电流继电器及时间继电器组成。电流继电器动作值按照下式计算IDZJ535A6085123LNFHKNIKKK可靠系数，取105；KH返回系数，取085INF发电机额定电流NL电流互干器变比；过负荷保护动作时限比过电流保护长，一般为910S53对F5的保护整定计算1短路电的分析计算及电压电流互感器的变比选定第5章发电机继电保护原理设计及保护原理23由短路电流的计算结果可知，F1的最大短路电流为12535KA,而F5出口额定电流为2605KA,所以电流互感器的变比级次应该为3000/5，47368I105NF级电流互感器变比为600，电流互感器变比为105/01105。/LN2各种保护的整定计算111纵差保护的整定动作电流IDZ应躲过外部短路时流过保护装置的最大不平衡电流即IDZKKIBPJSKKKFZQKTXFIIDZD1310501125351031362681478A。KK可靠系数，采用13IBPJS计算不平衡电流；KFZQ非周期分量影响的系数，取1；KTX电流互感器的同型系数，取KTX05；IDZD发电机外部三相短路时,流过保护最大周期性短路电流，IDZD12535KAC为避免保护在电流互感器二次回路断线时误动作，保护动作电流应该大于发电机最大负荷电流；IDZKKINKK可靠系数，取KK13INF发电机的额定电流；取以上计算中较大者，作保护的动作电流，故IDZ33859A,则差动继电器动作电流为IDZJ564A。1385960JXDZLKINNL电流互感器的变比；KJX接线系数，取KJX1C灵敏度KLM322，满足灵敏度要求。3MIN325089DZI哈尔滨远东理工学院电力工程论文24IDMIN最小短路电流，即在单机运行情况下，发电机出口两相短路电流；E差动回路断线监视器的动作电流应大于正常运行时的最大不平衡电流IBP，可按照以下经验公式整定AIDZJ02INF/NL0868A47368021052横差保护的整定保护动作电流按照躲过外部短路故障最大不平衡电流整定，由于不平衡电流很难确定，因此在工程设计中根据运行积累的数据计算。即IDZ02INF022605521A则继电器动作电流为IDZJ521/6000868ADZLN3）定子单相接地保护整定保护动作电流根据外部发生单相接地并伴随外部两相短路的选择性来选择，需要躲过发电机固有电容电流和不平衡电流，且一次动作电流不超过5AIDZ11KJDFKBPSHIIJDF被保护发电机的接地稳态电容电流，对45MW额定容量电压为105KV，发电机取121AJDFIIBPBS1闭锁继电器一次不平衡电流取IBPBS1