心墙坝设计及其坝坡稳定分析》毕业设计

第一章调洪计算1第二章大坝高程的计算11第三章土料的设计14第四章渗流计算2241渗流计算应包括以下内容2242渗流计算应包括以下水位组合情况2343计算方法2344计算断面与计算情况2445渗透稳定分析27第五章稳定分析2751程序说明2752源程序28第六章细部结构计算3461反滤层的设计计算3462护坡设计35第七章泄水建筑物的计算3671隧洞进口堰面曲线（以堰顶为坐标原点）3672隧洞的水力计算3773隧洞水面曲线的计算3774出口消能计算40第八章施工组织设计4181施工导流计算41心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计2第一章调洪计算主要建筑物为2级，次要建筑物为3级，临时建筑物为4级。永久建筑物洪水标准正常运用（设计）洪水重现期100年；非常运用（校核）洪水重现期2000年。泄洪方式由于明渠开挖量巨大，故采用隧洞泄洪方案水库运用方式洪水来临时用闸门控制下泄流量等于来流量，水库保持汛前限制水位不变，当来流量继续加大，则闸门全开，下泄流量随水位的升高而加大，流态为自由泄流。调洪演算原理采用以峰控制的同倍比放大法对典型洪水进行放大，得出设计与校核洪水过程线如下23206H流量坝址水文站单位过程线流量16806H坝址水文站单位过程线图11设计洪水过程线图12校核洪水过程线拟定几组不同堰顶高程I及孔口宽度B的方案。堰顶自由泄流公式322QBMGH11可确定设计洪水和校核洪水情况下的起调流量Q起，由Q起开始，假定三条泄洪过程线（为简便计算，假设都为直线），在洪水过程线上查出Q泄，并求出相应的蓄水库容V。根据库容水位关系曲线可得相应的库水位H，由三组（Q泄，H）心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计3绘制的QH曲线与由322QMBGH泄绘制的QH曲线相交，所得交点即为所要求的下泄流量及相应水位。方案一I2816MB7MH282722816112起调流量232HGMBQ起（12）08680502781921122350174M3/SNBHNK001201（13）1020701086式中侧收缩系数；0闸墩系数；K边墩系数，取070；N1，M0502NBH0112/17161,取1设计洪水时Q设1680M3/S计算QH曲线列表如下表11QH曲线计算表假设泄水流量Q泄（3M/S）对应方格纸的面积水库拦蓄洪水V（1063M）水库总水量V（1063M）水库水位H（M）560221673351754381528286836302056431093541391282858370019013287485390462828514QH曲线与QBM2G1/2H3/2的交点为Q泄600M3/S，H282862M心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计4校核洪水时Q校2320M3/S计算QH曲线列表如下表12QH曲线计算表设泄水流量Q泄（3M/S）应方格纸的面积库拦蓄洪水V（1063M）库总水量V（1063M）库水位H（M）5802941661423571721282980667669271555670256728296157733624989521795624772829433QH曲线与QBM2G1/2H3/2的交点为Q泄675M3/S，H282975M堰高2816MB7M2827282752828282852829282952830283052831283150100200300400500600700800900QM3/S水位M隧洞下泄能力曲线设计情况校核情况交点1交点2图13隧洞下泄能力曲线方案二I2816M,B8MH282722816112232HGMBQ起086805028819211223573415M3/S设计洪水时Q设1680M3/S心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计5计算QH曲线列表如下表13QH曲线计算表设泄水流量Q泄（3M/S）应方格纸的面积库拦蓄洪水V（1063M）库总水量V（1063M）库水位H（M）630192672913253943282849700178792703353733128284077016542250115353092828307QH曲线与QBM2G1/2H3/2的交点为Q泄670M3/S，H282844M校核洪水时Q校2320M3/S计算QH曲线列表如下表14QH曲线计算设泄水流量Q泄（3M/S）应方格纸的面积库拦蓄洪水V（1063M）库总水量V（1063M）库水位H（M）676692591054105643982829510773362394549997560295282934587022081461055564032829188QH曲线与QBM2G1/2H3/2的交点为Q泄750M3/S，H282938M心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计6堰高2816M，B8M28272827528282828528292829528302830528312831502004006008001000QM3/S水位M隧洞下泄能力曲线设计情况校核情况交点1交点2图14隧洞下泄能力曲线方案三I2817M,B7MH282722817102M232HGMBQ起086805027819210223436064M3/S设计洪水时Q设1680M3/S计算QH曲线列表如下表15QH曲线计算设泄水流量Q泄（3M/S）应方格纸的面积库拦蓄洪水V（1063M）库总水量V（1063M）库水位H（M）490254043841154870928288785602351835559545857282876363021720328415431392828648QH曲线与QBM2G1/2H3/2的交点为Q泄542M3/S，H282881M校核洪水时Q校2320M3/S心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计7计算QH曲线列表如下表16QH曲线计算设泄水流量Q泄（3M/S）应方格纸的面积库拦蓄洪水V（1063M）库总水量V（1063M）库水位H（M）580307766426357456128299267669282926042557072328297657733625938541605644582829513QH曲线与QBM2G1/2H3/2的交点为Q泄618M3/S，H282985M堰高2817M，B7M2827282752828282852829282952830283052831283150100200300400500600700800900QM3/S水位M隧洞下泄能力曲线设计情况校核情况交点1交点2图15隧洞下泄能力曲线方案四I2817M,B8MH282722817102M232HGMBQ起086805027819210223436064M3设计洪水时Q设1680M3/S心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计8计算QH曲线列表如下表17QH曲线计算设泄水流量Q泄（3M/S）应方格纸的面积库拦蓄洪水V（1063M）库总水量V（1063M）库水位H（M）560222363362154391928286846302062331182541480282858070019065288265391242828475QH曲线与QBM2G1/2H3/2的交点为Q泄605M3/S，H282861M校核洪水时Q校2320M3/S计算QH曲线列表如下表18QH曲线计算设泄水流量Q泄（3M/S）应方格纸的面积库拦蓄洪水V（1063M）库总水量V（1063M）库水位H（M）5802948761569571867282981167669272135682156711928296207733625038522795625772829437QH曲线与QBM2G1/2H3/2的交点为Q泄685M3/S，H282961M心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计9堰高2817M，B828272827528282828528292829528302830528312831502004006008001000QM3/S水位M隧洞下泄能力曲线设计情况校核情况交点1交点2图16隧洞下泄能力曲线方案五I2815M,B8MH282722815122M232HGMBQ起0868050288192122236519M3设计洪水时Q设1680M3/S计算QH曲线列表如下表19QH曲线计算设泄水流量Q泄（3M/S）应方格纸的面积库拦蓄洪水V（1063M）库总水量V（1063M）库水位H（M）6301784726985537283282839470016637251555354532828314770154432335053366482828233QH曲线与QBM2G1/2H3/2的交点为Q泄738M3/S，H282826M校核洪水时Q校2320M3/S心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计10计算QH曲线列表如下表110QH曲线计算设泄水流量Q泄（3M/S）应方格纸的面积库拦蓄洪水V（1063M）库总水量V（1063M）库水位H（M）6766924539512375615352829388773362278447573557871282934787021091440385543362829105QH曲线与QBM2G1/2H3/2的交点为Q泄815M3/S，H282918M堰高2815M，B8M282728275282828285282928295283028305283128315020040060080010001200QM3/S水位M隧洞下泄能力曲线设计情况校核情况交点1交点2图17隧洞下泄能力曲线方案六I2814M,B7MH282722814132M232HGMBQ起086805027819213223641964M3设计洪水时Q设1680M3/S心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计11计算QH曲线列表如下表111QH曲线计算设泄水流量Q泄（3M/S）应方格纸的面积库拦蓄洪水V（1063M）库总水量V（1063M）库水位H（M）700167942539353569128285147701558223560533858282824384014427218145321122828166QH曲线与QBM2G1/2H3/2的交点为Q泄730M3/S，H282839M校核洪水时Q校2320M3/S计算QH曲线列表如下表112QH曲线计算设泄水流量Q泄（3M/S）应方格纸的面积库拦蓄洪水V（1063M）库总水量V（1063M）库水位H（M）6766924707515885618862829409773362292647870558168282925987021213442935545912829115QH曲线与QBM2G1/2H3/2的交点为Q泄795M3/S，H282922M心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计12堰高2814MB7M28272827528282828528292829528302830528312831502004006008001000QM3/S水位M隧洞下泄能力曲线设计情况校核情况交点1交点2图18隧洞下泄能力曲线最后选第五种方案I2815M,B8M第二章大坝高程的计算坝顶在水库静水位以上的超高按下式确定AERY（21）其中Y坝顶超高；R最大波浪在坝顶的爬高；E最大风壅水面高度；A安全超高。该坝为二级建筑物，设计时取A10，校核时取A05坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按以下运用条件计算，取其最大值1设计水位常运用条件下的坝顶超高；2正常蓄水位常运用条件下的坝顶超高；3校核水位非正常运用条件下的坝顶高程；4正常蓄水位非常运用地震安全超高条件下的坝顶高程。心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计13波浪的平均波高和平均波周期宜采用莆田试验站公式GHM/W2702MWGH7013TH0TH702M4502WGH7013TH0WGD00180（22）05T4438MH23222MMGTHLTHL24式中MH平均波高，MMT平均波周期，S32233/840/8981MMMTPACMDHHTWKHSVRHKQHGD风区长度KMMH水域平均水深，MW计算风速,M/S风壅高度可按下式计算COS22MGHDKWE25式中E计算处的风壅水面高度M；D风区长度KM，D15KM；K综合摩阻系数36106；计算风向与坝轴线的夹角225。对于内陆峡谷水库，在风速W5MM砾石含量（）比重GS容重孔限率N保持含水量（）孔限比1NEN相对密实度内摩擦角粘聚力C渗透系数K102CM/S1上4898472751860325504820733510020心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计192上421747527417903475053106136000203上26305227619103105044908135400204上384645527519003155046007836300201下48984627518603255048207335200202下407442527318503225047507536400203下631043527318403255048207335500204下4571462721800338505110663710020绘出各沙石料场的级配曲线如下1上0102030405060708090100011101001000系列1图312上0102030405060708090100011101001000系列1图32心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计203上0102030405060708090100011101001000系列1图334上0102030405060708090100011101001000系列1图34心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计211下0102030405060708090100011101001000系列1图352下0102030405060708090100011101001000系列1图36心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计223下0102030405060708090100011101001000系列1图374下0102030405060708090100011101001000系列1图38由表33可知，除了3上料场的不均匀系数不满足要求外，其余几个料场的渗透系数、砾石含量及不均匀系数均能满足要求，故都可以作为筑坝材料。同时，为减小施工时的相对干扰，考虑上游料场砂砾料填筑在上游侧，下游料场的砂砾料填筑在下游侧，因此上下游均需选择料场。从颗粒级配曲线可以看出4上、3下料场砂砾料的颗粒级配较好，物理力学性质指心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计23标也较高，设计中采用4上、2下作为主料场，同时采用1上。1下作为辅助料场。323计算结果表34砂砾料计算成果表料场最大孔限率最小孔限率孔限比相对密实度比重设计干容重湿容重浮容重饱和容重4上044027046007827518501940117621572下04402704750752731816190711512132第四章渗流计算41渗流计算应包括以下内容确定坝体浸润线及其下游出逸点的位置，绘制坝体及其坝基内的等势线分布图或流网图；1确定坝体与坝基的渗流量；2确定坝坡出逸段与下游坝基表面的出逸比降，以及不同土层之间的渗透比降；3确定库水位降落时上游坝坡内的浸润线位置空隙压力；4确定坝肩的的等势线、渗流量和渗透比降42渗流计算应包括以下水位组合情况1上游正常蓄水位与下游相应的最低水位；2上游设计水位与下游相应的水位；3上游校核水位与下游相应的水位；43计算方法选择水力学方法解决土坝渗流问题。根据坝体内部各部分渗流状况的特点，将坝体分为若干段，应用达西定律近似解土坝渗流问题。计算中假定任一铅直过水心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计24断面内各点的渗透坡降相等。计算简图见图41。图41渗流计算简图通过防渗体流量221212KHHKHHQTD141通过防渗体后的流量221212KHHKHHQTD142假设1）不考虑防渗体上游侧坝壳损耗水头的作用；2）由于砂砾料渗透系数较大，防渗体又损耗了大部分水头，逸出水与下游水位相差不是很大，认为不会形成逸出高度；3）对于岸坡断面，下游水位在坝底以下，水流从上往下流时由于横向落差，此时实际上不为平面渗流，但计算仍按平面渗流计算，近似认为下游水位为零。由于河床冲积层的作用，岸坡实际不会形成逸出点，计算时假定浸润线末端即为坝趾。44计算断面与计算情况对河床中间断面11以及左右岸坡段各一断面22、33三个典型断面进行渗流计算，参见图42，计算按正常蓄水位、设计洪水位和校核洪水位三种情况进行。心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计25图42大坝剖面图11断面83010/KMS112110/KMS412010/TKKMS1正常蓄水位上28272M27522M下3084TM1DM282722750772HMM127522275022TM117884LM18875LM545252M由12QQ得12309HM62123610/QQMS2设计洪水位上282826M275525M下28282627507826HMM12755252750525TM由12QQ得15351HM621236810/QQMS3校核洪水位上282918M275538M下28291827507918HMM12755382750538TM由12QQ得15483HM621237710/QQMS同理可得22断面，33断面的逸出水深。结果见下表表41渗流计算表11断面H1KK1K2KTDDHSINTT1L1LQ1Q2Q正常蓄水位23093E082E041E092E042517721308422178841887536E0636E0619255设计洪水位53113E082E041E092E042517826130845251788418875368E06368E0619875校核洪水位54833E082E041E092E042517918130845381788418875377E06377E062045522断面正常蓄水位00813E082E041E092E041528161211579055116275368E06368E06设计洪水位00843E082E041E092E0415281622611579055116275382E06382E06校核洪水位00863E082E041E092E041528163181157905511627539E0639E0633断面正常蓄水位001233E082E041E092E04208119212210179881902827E0727E07设计洪水位001363E082E041E092E042081202612210179881902830E0730E07校核洪水位001483E082E041E092E042081211812210179881902833E0733E07表42渗流计算结果汇总表45渗透稳定分析通过手绘流网计算渗透坡降。流网图见附图1。计算成果见表43表43各种工况渗流出逸点坡降11断面正常蓄水位设计洪水位校核洪水位坡降J148139141第五章稳定分析51程序说明以简化折线滑动法为理论基础，相关公式见SL2742001碾压式土石坝设计规范、土力学、水工建筑物等参考文献。以坝底角点处为坐标原点，水平向右为X轴，竖直向上为Y轴建立直角坐标系统。假设滑动楔体ABCD各角点的坐标，并控制D点并且不会切到心墙，C点在心墙延伸线以内。D点为折点，在水位附近。A点在上游坝脚斜坡面上。先按一定步长确定三点的坐标，然后分成两块，分别计算重力。套用公式进行判断。初始安全系数假定为300，当满足判断条件并且安全系数小于上次取出的安全系数，取出安全系数，并绘出最危险滑动面。三个点的坐标加安全系数的计算循环。这样，程序总共有4层循环嵌套。计算简图如下计算情况计算项目正常蓄水位设计洪水位校核洪水位上游水深H（M）772782679186126226631819220262118下游水深T1（M）22525538000000逸出水深H1（M）230953515483008100840086001230013600148单宽流量Q106M3/SM3636837736838239273033总渗流量Q（M3/D）192551987520455心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计281G1G2PPR1R2附图1稳定计算图计算公式0TANN1NTANM1L/TANN1G2121GGG注L,MN52源程序附稳定计算程序OPTIONEXPLICITPRIVATESUBABOUT_CLICKFORM_ABOUTSHOW心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计29FORM_ABOUTLEFTSCREENWIDTHFORM_ABOUTWIDTH/2FORM_ABOUTTOPSCREENHEIGHTFORM_ABOUTHEIGHT/2ENDSUBPRIVATESUBCAL_U_CLICKFORM_MAINHIDEFORM_CALSHOWFORM_CALLEFTSCREENWIDTHFORM_CALWIDTH/2FORM_CALTOPSCREENHEIGHTFORM_CALHEIGHT/2FORM_CALCAPTION“上游坡面计算“FORM_CALLABEL_WHCAPTION“上游水位H1M“FORM_CALLABEL_MCAPTION“上游坝面坡度M1“ENDSUBPRIVATESUBCAL_D_CLICKFORM_MAINHIDEFORM_CALSHOWFORM_CALLEFTSCREENWIDTHFORM_CALWIDTH/2FORM_CALTOPSCREENHEIGHTFORM_CALHEIGHT/2FORM_CALCAPTION“下游坡面计算“FORM_CALLABEL_WHCAPTION“下游水位H2M“FORM_CALLABEL_MCAPTION“下游坝面坡度M2“ENDSUBPRIVATESUBDOC_CLICKFORM_HELPSHOWFORM_HELPLEFTSCREENWIDTHFORM_HELPWIDTH/2FORM_HELPTOPSCREENHEIGHTFORM_HELPHEIGHT/2ENDSUBPRIVATESUBEXIT_CLICKENDENDSUBPRIVATESUBFORM_LOADFORM_MAINLEFTSCREENWIDTHFORM_MAINWIDTH/2FORM_MAINTOPSCREENHEIGHTFORM_MAINHEIGHT/2ED1ENDSUBPRIVATESUBOPTION_CLICKFORM_OPTIONSHOWFORM_OPTIONLEFTSCREENWIDTHFORM_OPTIONWIDTH/2心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计30FORM_OPTIONTOPSCREENHEIGHTFORM_OPTIONHEIGHT/2ENDSUBOPTIONEXPLICITPRIVATESUBCOMMAND1_CLICKDIMHASSINGLE,WHASSINGLE,MASSINGLE,RASSINGLE,RFASSINGLE,DASSINGLE,AMASSINGLE,AHASSINGLE,WRASBOOLEANDIMXAASSINGLE,YAASSINGLE,XBASSINGLE,XCASSINGLE,XC_MAXASSINGLE,XDASSINGLE,YDASSINGLE,YEASSINGLE,XFASSINGLE,XGASSINGLE,A1ASSINGLE,A2ASSINGLEDIMH1ASSINGLE,H2ASSINGLE,ALF1ASSINGLE,ALF2ASSINGLE,W1ASSINGLE,W2ASSINGLE,F1ASSINGLE,F2ASSINGLEDIMAASSINGLE,BASSINGLE,CASSINGLE,DLTASDOUBLE,KASSINGLE,KCASSINGLE,XD_FASSINGLE,YD_FASSINGLEKC5WRFALSEIFOPTION2VALUETRUETHENIFTEXT_AMTEXT7THENAM3AH01ELSEIFTEXT_AMTEXT8THENAM25AH02ELSEIFTEXT_AMTEXT9THENAM2AH04ELSEWRTRUEENDIFENDIFIFTEXT_DTEXT“ORTEXT_HTEXT“ORTEXT_WHTEXT“ORTEXT_MTEXT“ORTEXT_RTEXT“ORTEXT_RFTEXT“ORWRTRUETHENMSGBOX“请正确输入计算所需数据“,48,“错误提示“ELSEHVALTEXT_HTEXTWHVALTEXT_WHTEXTMVALTEXT_MTEXTRVALTEXT_RTEXTRFVALTEXT_RFTEXTDVALTEXT_DTEXTXBHMFORXA0TOXBEDSTEPEDYAXA/MFORXDXAEDTOXBSTEPED心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计31FORYDYAEDTOXD/MEDSTEPEDA2ATNYDYA/XDXAYEXD/MXC_MAXXBDIFXAHYA/TANA2XCTHENA1ATNHYD/XCXDIFWHYAANDWHYDANDWHYETHENXFWHMXGXDWHYD/TANA1W1XGXFXCXBHWHRXGXFWHYEYEYDXGXDRF/2W2YEYDXDXARF/2ENDIFIFOPTION1VALUETRUETHENAW1SINA1COSA1A2W2SINA2BW1COSA1COSA1A2074W1SINA1SINA1A2071W2COSA2071CW1COSA1SINA1A2071074ELSEIFOPTION2VALUETRUETHENH1YAYDYE/3IFXCXBTHENH2YEYDH/3ELSE心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计32H2YEYDHH/4ENDIFIFH90M上游连接段采用三圆弧法R105HD663MB10175HD23205MR202HD2652MB20276HD366MR3004HD0530MB302818HD3737M心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计3772隧洞的水力计算平洞底坡的确定223381581019981CQHMGCCCCBCGI2611RNCC72其中糙率N0014Q815/81019M3/S22101982838CCHBMACHB101988185M2RA/C2884M8522CCCI00048设计平洞底坡为陡坡CI，取CI0005。73隧洞水面曲线的计算（1）20022202CCQTHGBH20222081579182981098CCHH73式中0T堰前总有效水头，028291827507918TM；流速系数；取090CH反弧段最低点水深；经过试算得0293CHM心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计38表71平洞段水面曲线计算H1H2QV1A1R1ESVRCESJSLHHA293321815348234169707016145432134981531725717859733251747831103010112112147468349373815292279186513304618278984200811022113548437339881527329819345628251979557100792731412649939842781525631819940726451967994840069524091185164274568152393422073622473203804453005109518110537经整理得出平洞段水面曲线，见表72表72平洞段水面曲线LM0112221314409518HM293321349373398427HAM45394678484499451645374由于隧洞泄流时流速较大（最大达348M/S），因此必须考虑高速水流掺气的影响。掺气后的水深按以下公式计算AHHH2VHKHGR（74）式中V、R为不计掺气时断面；HA考虑掺气后的水深。K掺气系数取00081按上式计算结果如上表72隧洞洞身断面尺寸本泄水隧洞的洞身断面尺寸为如右图71洞身断面尺寸要满足以下两个条件1、高宽比115；2、SS总净1530。对于出口处断面H水537MS总8070462/3058236895M2S净689585372599M2心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计39SS总净1727/58553769，满足要求。H/B93/8116满足要求。图71对于收缩断面H水454MS总6895M2S净689545483263M2SS总净3263/68954732，满足要求H/B923/8116，满足要求。对于出口扩散段为减少出口单宽流量，利于消能，隧洞出口设扩散段。因流速较大，为避免水流与边墙脱离，扩散角不易太大。RFK1TAN（75）式中K1530，取202473981537RVFGH340710147203407TG则挑坎顶宽L7265TG109M，取为10M心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计4074出口消能计算1扩散角为减小单宽流量，减轻下游冲刷，利于消能，隧洞出口采用扩散段布置。为防止高速水流脱离边壁而发生空蚀，扩散角不宜过大。按经验最终确定扩散角8，扩散段布置见图71。2挑距计算挑距L可用下面公式估算公式222111121SINCOSCOSSIN2LVVVGHHG（76）式中L挑距（M），鼻坎末端至冲坑最深点的水平距离；1V坎顶水面流速（M/S），可取为坎顶平均流速的11倍；1V11815/103582504M/S；鼻坎挑射角度，30；H1坎顶平均水深H在铅直方向投影，即H1HCOS；H2坎顶至河床表面高差；G重力加速度。已知反弧起始位置，H537M,V2473M/S由能量方程221122222VQHZHGGH772222124731815/10537652981210981HH可得23578HM，取2358HM求得L6825M3冲坑深度冲坑稳定深度TR与水流冲刷能力和河床抗冲能力有关，采用以下估算公式1214RRTKQHTRT292M78式中T下游水位，538M；H上下游水位差；设计中，考虑到隧洞较长，沿程水头损失很大，心墙坝设计及其坝坡稳定分析水利水电工程专业毕业设计41H以坎顶水流的总有效水头计算；H28291827573578COS307528M；KR冲刷坑系数。对于坚硬岩石取KR0912；坚硬但不完整岩石KR1215；软弱破碎的岩石KR1520。