冲沙底孔工作门启闭排架施工方案

1、贵州毛家河水电站 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案合同编号:MJH/A-2 贵州省毛家河水电站大坝标主体建筑物土建工程 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案（合同编号：MJH/A-2） 批准： 审核： 校核： 编制： 中国水利水电第三工程局有限公司毛家河电站项目部二一四年十月目 录一、概况1二、冲沙底孔启闭排架支撑设计说明1三、支撑荷载计算13.1梁底支撑负荷计算13.2板底支撑的计算7四、钢筋混凝土施工144.1钢筋施工混凝土施工工艺14 4.2模板施工17五、支撑系统拆除18六、资源配置196.1主要机械设备配置196.2主要劳动力配置20七、质量保证措施20八、安全保证措施218.1施工安全21

2、8.2材料、机械安全218.3高处作业安全措施22 施工单位：中国水利水电第三工程局有限公司 冲沙底孔工作门启闭排架支撑方案一、概况毛家河大坝为碾压混凝土重力坝，布置2个溢流坝段，总宽为54m，其中在溢流坝段两侧分别布置了冲砂底孔，冲砂底孔出口段布设有工作门并设启闭机室。启闭排架总高度为22.59m，宽为8.6m，长为15.6m，为C25(二级配)钢筋混凝土结构。工作门启闭排架基础高程为EL1269.61m，顶部高程为EL1292.2m，其中EL1275.5板为启闭机安装平台。在EL 1281m及EL1286.5m高程设置80*50cm的框梁，梁底部高程分别为EL1280.2m及EL1285.

3、7m，框梁坝纵方向每跨间净跨距为7m，每跨重量为7t。坝横方向每跨间净跨距为6.6m，每跨重量为：6.6t。在启闭排架顶部EL1292.2高程设置60*120cm的框梁，梁底高程为EL1291.0m，框梁坝纵方向每跨间净跨距为7m，每跨重量为12.6t。坝横方向每跨间净跨距为6.6m，每跨重量为：11.88t。二、冲沙底孔启闭排架支撑设计说明 由于目前工作门启闭排架EL1275.5层板梁及以下结构已于7月30日前浇筑完成，目前已具备作为上部结构支撑平台的条件。故本次搭设的支撑脚手架以EL1275.5平台作为支撑基础。框梁下部支撑脚手架立杆间距为40*80cm，横杆间距为120cm。次梁下部支撑

4、脚手架立杆采用单排支撑，布设间距为80cm，横杆间距为120cm。顶板下部支撑脚手架立杆间距为100*100cm，横杆间距为120cm。同时为提高脚手架的整体稳定性，增设了剪刀撑。具体支撑形式详见附图。三、支撑荷载计算 高支撑架的计算参照： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、 2、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 3、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

5、本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。3.1梁底支撑负荷计算 本次支撑设计为梁底增加2道承重立杆， 采用的钢管类型为48×3.50。支撑大样图方式详见下图： 图1 梁模板支撑架立面简图 3.1.1、基本参数 1、脚手架参数: 立柱梁跨度方向间距l(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.20；脚手架搭设高度(m):15.50； 梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:多根承重立杆，木方垂直梁截面； 梁底增加承重立杆根数:2。 2、荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m

6、):0.600； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.200； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3、木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4、其他 采用的钢管类型(mm):48×3.5。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 3.1.2、荷载

7、的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×1.200×0.800=24.000 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.800×(2×1.200+0.600)/ 0.600=1.400 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)×0.600×0.800=1.920 kN； 3.1.3、木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.2×24.000+1.2

8、5;1.400=30.480 kN/m； 集中荷载 P = 1.4×1.920=2.688 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=2.228 kN； N2=8.082 kN； N3=8.417 kN； N4=2.228 kN； 木方按照简支梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3； I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑

9、为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如： 均布荷载 q = 8.417/0.800=10.521 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×10.521×0.800×0.800= 0.673 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.416×106/833333.3 = 4.992N/mm2； 故：木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 0.6×10.521&

10、#215;0.500 = 3.156kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3×3156.3/(2×50.000×100.000) = 0.947 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 故：木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大变形 V= 0.677×8.768×800.0004 /(100×9500.000×666.667× 103)=0.384 mm； 故：木方的最大挠度小于 800.0/250,满足要求! 3.1.4、支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下： 计

11、算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=0.570 kN 中间支座最大反力Rmax=11.956； 最大弯矩 Mmax=0.328 kN.m； 最大变形 Vmax=0.170 mm； 截面应力 =0.328×106/5080.0=64.599 N/mm2； 故：支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 3.1.5、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =11.956 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.

12、2×0.149×15.500=2.770 kN； N =11.956+2.770=14.726 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo

13、 = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.185 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.185×1.700×1.200 = 2.417 m； Lo/i = 2417.400 / 15.800 = 153.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=14725.663/(0.298×4

14、89.000) = 101.053 N/mm2； 故：立杆稳定性计算 = 101.053 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.200+0.300×2 = 1.800 m； Lo/i = 1800.000 / 15.800 = 114.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.489 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=14725.663/(0.489×489.000) = 61.582 N/mm2； 故：立杆稳定性计算 = 61.582 N/mm2 小于 f = 2

15、05.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.800 按照表2取值1.038 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.038×(1.200+0.300×2) = 2.214m Lo/i = 2214.054 / 15.800 = 140.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.349 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=14725.663/(0.349×48

16、9.000) =86.286N/mm2； 故：立杆稳定性计算 = 86.286 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！3.2、板底支撑的计算 3.2.1基本参数 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):16.50； 采用的钢管(mm):48×3.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.250；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m

17、):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.5； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):100.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 3.2.2、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.000×10

18、.000×10.000/6 = 83.33 cm3； I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.000×0.100×0.200 = 0.500 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.250×0.100 = 0.025 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)×1.000×0.

19、100 = 0.300 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如 下: 均布荷载 q = 1.2×(0.500 + 0.025) = 0.630 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.300=0.420 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.420×1.000 /4 + 0.630×1.0002/8 = 0.184 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.420/2 + 0.630×1.000/2 = 0.525 kN ； 截面应力 = M / w

20、 = 0.184×106/83.333×103 = 2.22N/mm2； 方木的计算强度为 1.378 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 1.000×0.630/2+0.420/2 = 0.525 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 ×525.000/(2 ×50.000 ×100.000 = 0.1575 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2；

21、方木的抗剪强度为0.098小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.500+0.025=0.525 kN/m； 集中荷载 p = 0.300 kN； 最大变形 V= 5×0.525×1000.0004 /(384×9500.000×4166666.67) + 300.000×1000.0003 /( 48×9500.000×4166666.67) = 0.175 mm； 方木的最大挠度 0.175 小于 1

22、000.000/250,满足要求! 3.2.3、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.630×1.000 + 0.420 = 1.050 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.040 kN.m ； 最大变形 Vmax = 2.860 mm ； 最大支座力 Qmax = 11.540 kN ； 截面应力 = 1.040×106/5080.000=204.638 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于

23、 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求! 3.3.4、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.540 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 3.2.5、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下

24、内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.149×16.500 = 2.457 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.250×1.000×1.000 = 0.250 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.200×1.000×1.000 = 5.000 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.707 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

25、经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×1.000×1.000 = 3.000 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.448 kN； 3.2.6、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.448 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩

26、)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2） k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.20

27、0 = 2.356 m； Lo/i = 2356.200 / 15.800 = 149.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=13448.220/（0.312×489.000） = 88.146 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 88.146 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.200+0.100×2 = 1.400 m； Lo/i = 1400.000 / 15.800 = 89.000 ； 由长细比 Lo/i 的

28、结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.667 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=13448.220/（0.667×489.000） = 41.232 N/mm2 立杆稳定性计算 = 41.232 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.400 按照表2取值1.062 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.062

29、5;(1.200+0.100×2) = 1.762 m； Lo/i = 1761.858 / 15.800 = 112.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.502 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=13448.220/（0.502×489.000） = 54.784 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 54.784 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！四、钢筋混凝土施工4.1、钢筋施工混凝土施工工艺1、混凝土拌和及供应混凝土由建在右岸下游拌和系统(HL240-2S3000L型强制式拌和楼和一座为HZ75-2S1500型强制式

30、拌和站)供应，为防止混凝土在拌和出机和运输过程中不同标号发生混乱，采取如下方法：1）制定岗位责任制，强化质量意识，防止人为因素造成不同标号混淆。2）拌制不同标号的混凝土时对出料斗进行分隔，并挂标示牌。3）在机口挂设出口混凝土标号及浇筑部位标志牌。4）不同标号混凝土运输的车辆悬挂明显的区分标志牌。2、混凝土运输 做到连续、均衡、快速、及时地将混凝土从拌和楼运到浇筑地点。转料、卸料时混凝土最大自由下落高度控制在1.5m以内，保证整个过程中混凝土骨料不分离、不漏浆、不泌水。同时选用的混凝土运输设备和运输能力均与混凝土拌和、混凝土浇筑能力、仓面情况相适应。采用混凝土泵运输混凝土时，遵循水工混凝土施工规

31、范（DL/T5114-2001）中的关于泵送混凝土的有关规定，保证泵送混凝土工作的连续性。因故中途中断时，及时将导管中的混凝土清除干净。泵送混凝土过程中，经常使混凝土泵转动运行，以免导管堵塞。在正常温度下，如间歇时间过长（超过45分钟），将留在泵管中的混凝土排除，并加以清洗。采用其它运输机具运输混凝土时，遵循水工混凝土施工规范（DL/T5114-2001）中的有关规定，同时满足设计文件要求。3、混凝土下料平仓振捣启闭排架采用常态混凝土浇筑，主要采用门塔机进行垂直运输，泵机进行辅助，罐车进行水平运输。因此仓面浇筑时必须与浇筑手段能力相匹配，根据门塔机吊运混凝土的能力和散热的需要，浇筑梁时浇筑厚度

32、宜控制在50cm内，并采用两侧对称进行混凝土浇筑，配置23台50软轴振捣器。混凝土浇筑时应注意以下几点：1)在柱子上一层浇筑层面上先均匀铺设一层厚23cm的水泥砂浆，砂浆标号应比同部位混凝土标号高一等级。每次铺设砂浆的面积与混凝土浇筑强度相适应，以砂浆铺设30分钟内被覆盖为限；2)浇筑混凝土时，严禁在仓内加水。当混凝土和易性较差时，采取加强振振捣等措施。仓内的泌水必须及时排除，应避免外来水进入仓内，模板、钢筋和预埋件表面粘附的砂浆应随时清除；3）混凝土浇筑应保持连续性，因故超过混凝土间歇时间，但混凝土能重塑者，可继续浇筑；不能重塑者，按施工缝进行处理；4）混凝土浇筑仓面出现初凝情况，应停止浇筑

33、，按施工缝进行处理；5）振捣器插入混凝土的间距，应不超过振捣器作业半径的1.5倍；6）振捣器应垂直按顺序插入混凝土，间距一致，防止漏振；7）振捣器应插入下层混凝土5cm左右；8）严禁振捣器直接碰撞模板，钢筋及预埋件；9）预埋件周围应细心振捣，必要时附以人工捣固密实；10）浇筑块第一层、卸料接触带和台阶边坡的混凝土应加强振捣。11)浇筑时应对称下料，严禁堆料。12）浇筑时应两侧对称下料，单层铺筑厚度应不大于50cm，且层间间隔应大于2小时。4、钢筋加工1)钢筋加工工艺流程：钢筋加工的程序见图4.1-1。钢筋加工程序框图质量检查编制钢筋配料表出厂合格验收技术审核原料外观质量检查断料、加工、标识审阅

34、图纸、查看现场捆扎、分类、堆放出厂 图4.1-12)大坝工程钢筋加工主要在钢筋加工厂内完成。钢筋的表面应洁净无损伤，油渍、漆污、锈皮等应在使用前清除干净。3)技术部门按照设计图纸的形式、分层分块及现场安装条件预先分段绘制钢筋加工表，以避免出现在现场加热打弯或切割的现象，且钢筋分段要符合相关的规范要求。4)钢筋加工厂严格按照钢筋加工表进行断料加工，钢筋加工后的允许偏差不得超过有关规定。5、钢筋加工方法1）对已弯曲或变形的钢筋采用钢筋调直机进行调直时，其表面不得有明显擦伤。2）采用冷拉方法调直钢筋时，级钢筋的冷拉率不宜大于2%；级钢筋的冷拉率不宜大于1%。3）钢筋切割在钢筋切割机上进行，尽可能不采

35、用气割或其它热切割。4）钢筋按钢筋加工表要求的形式在弯曲机上弯曲，对小箍筋可采用人工弯曲，箍筋的弯钩长度应满足规范要求。5）加工成形的钢筋出厂前分类捆扎并挂牌标识。标志牌应标明使用单位、部位、规格、加工日期和责任人等情况。标识牌应予以保护，避免掉落。6、钢筋运输1)钢筋的水平运输根据钢筋长度或形式采用不同的运输车辆。对钢筋长度或弧度较大的采用20t平板车进行运输，以防止运输途中钢筋变形。2)钢筋的垂直吊运根据施工部位、钢筋形式、重量等，采用不同的吊运设备和吊运方法，注意避免钢筋在吊运过程中发生较大变形。7、钢筋安装1）安装工艺流程钢筋安装工艺流程见图4.1-2。钢筋安装工艺流程框图 图4.1-

36、22）安装方法及技术要求（1）本标段所有钢筋均在仓号内人工进行安装。（2）钢筋安装的位置、间距应按施工图纸中所示或监理人的指定执行，并符合GB50204-92规范的有关规定。（3）按照施工详图搭设架立钢筋和样架钢筋，使安装后的钢筋具有足够的刚度和稳定性。（4)除非施工图纸另有规定，否则钢筋的最小混凝土保护层(钢筋外边缘至混凝土表面的距离)应满足规范要求。（5)有多层钢筋的部位，先安装下层或内层钢筋，待检验合格后，再施工上层或外层钢筋。两层水平钢筋网之间采用12短钢筋支撑。 4.2、模板施工启闭排架柱、梁、板采用P3015、P1015、P1515、木模、方木和转角模板等小钢模拼装，模板间的联接采

37、用“U”形卡联接。加固方式采用内撑内拉或外撑内拉的形式加固，模板围檩采用48mm脚手管，拉结方式采用与可拆卸式套筒螺杆和拉筋固定的方式，从而使拆模后表面不留钢筋头，拉模筋孔采用砂浆及时填补。表孔闸墩墩采用现立木模，面板采用1cm胶合板，支撑采用5×10cm方木。模板工艺详见图4.2-1模板施工工艺流程图材料准备缝面处理样点施测定位安装自调自查测量复测验收模板维护拆模模板修补 图4.2-1五、支撑系统拆除根据启闭排架的施工特点，在拆除过程中遵守“先搭后拆”的原则，在结构完成并达到设计强度后方可拆除支撑。在拆除前要做好以下工作：1、对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在严重隐患。如存在影

38、响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。2、对参与脚手架拆除的操作人员、管理人员和检查、现场安全人员进行施工方案、安全、质量保护等措施的交底。3、外脚手架的拆除严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其它垂直方向工作的安排，故第1条规定的工作必须在全部完成后，方可开始拆除脚手架，决不允许下部在脚手架拆除时进行施工作业。拆除脚手架时要特别加强出入口处的管理。拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用。对此除现场安全人员特别要注意外，还应在出入口处设置明显的警示标志。4、在拆除的脚手架周围，于坠落范围四周设置明显“禁止入内”的标志，并有专人监护，以保证在

39、拆脚手架时无其他人员人内。5、对于拆除脚手架用的垂直运输设备要事先检查和试车，使之符合安全使用的要求，并对操作人员和使用人员交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。 6、脚手架的拆除应从上往下，水平方向一步拆完再拆下一步。在拆除脚手架时，应先清除脚手板或竹笆板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，从脚手架拆下的钢管、扣件及其他材料先向垂直运输设备集中，然后由垂直运输设备向下运送，绝对禁止从高处向下抛掷，以免伤害地面工作人员，脚手架的拆除与搭设顺序正好相反，即后搭设的先拆除，先搭设的后拆除。7、拆除脚手架应一步步进行

40、，由上而下，一步一清地进行拆除，不可两步或两步以上同时拆除。分段拆除时，高差不应大于两步。如高差大于两步时，应按脚手架开口进行加固处理。8、拆除高层建筑施工用脚手架时要遵守高处作业的有关规定，特别是按关于强风区高处作业、雨天高处作业的有关规定进行。在拆除脚手架与建筑物的连接和拆除脚手架的挑架等需气割金属时，应严格遵照现场消防的有关规定，要有防止电焊火星、溶渣和切割下的金属物件下落的措施，要有切实可靠的监护组织和消防器材。9、每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进行检查。还要对周围环境进行检查。如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。六、资

41、源配置6.1主要机械设备配置主要施工机械及设备见表6.1-1表6.1-1 主要施工机械设备表序号设备名称规格、型号单位数量备注1塔机K80-115台12门机600B台13混凝土泵HBT-60台24平板汽车20t辆15罐车9m³辆66电焊机28KW台87软轴振捣器50台68冲毛机GCHJ-50台29变频器N150台26.2主要劳动力配置主要劳动力配置见表6.2-1。表6.2-1 劳动力配置表序号工 种数 量 （人）备 注1司机222焊工153钢筋工204混凝土工205模板工156电工47普工308管理人员59技术人员510测量人员2合计138七、质量保证措施1、建立班组自检、作业队复检、质管部终检三检制。检验合格后，报监理核验。核验合格，取得准浇证后开浇混凝土。2、在拌和楼同时生产几种标号的混凝土的情