t循环流化床锅炉设计计算表

1、130t/h130t/h高高温温高高压压循循环环流流化化床床1、基本数据1.1 设计煤种序号名称符号1收到基水分Mar2收到基碳含量Car3收到基氢含量Har4收到基氧含量Oar5收到基氮含量Nar6收到基硫含量Sar7收到基灰分Aar8收到基硫酸盐CO2含量CO2ar9收到基挥发分Var10收到基低位发热量Qnet，ar11收到基CaO含量CaOar12煤质分析校核计算Qnet，ar校13发热量校核误差1.2 石灰石序号名称符号1石灰石CaCO3含量CaCO32石灰石MgCO3含量MgCO33石灰石水分Md4石灰石灰分Ad2、燃烧脱硫计算2.1 无脱硫工况时的燃烧计算序号名称符号1理论空气量

2、V02三原子气体体积VRO23理论氮气体积V0N24理论水蒸气体积V0H2O5飞灰份额af2.3 脱硫计算序号名称符号1SO2原始排放浓度0SO22SO2最高允许排放浓度SO23计算脱硫效率SO2j4燃煤自脱硫能力系数A5石灰石脱硫能力系数K6钙硫摩尔比m7石灰石中CaCO3含量CaCO38与1kg燃料相配的入炉石灰石量Bd9CaCO3未利用率CaCO310煅烧成CaO的吸热量QA11脱硫时的放热量QT12可支配热量QDar13燃烧所需的理论空气量V014脱硫所需要的理论空气量V0d15燃烧和脱硫的当量理论空气量V0D16燃烧产生的理论氮气体积V0N217脱硫所需的空气中的氮气体积V0dN21

3、8当量理论氮气体积V0DN219燃烧产生的RO2体积VRO220煅烧石灰石生成的CO2体积VdCO221脱硫使SO2的体积减少量VDSO222燃烧和脱硫时产生RO2的当量体积VDRO223燃烧产生的理论水蒸气体积V0H2O24当量理论水蒸气体积V0DH2O25入炉的燃料灰量FG26入炉的石灰石直接成为飞灰的量AfCaCO327入炉的石灰石灰分含量Ad28未反应的CaO的量ACaO29脱硫产物CaSO4的量ACaSO430当量灰分ADar31未脱硫时的底灰份额ad32脱硫工况时的底灰份额aDd33未脱硫时的飞灰份额af34脱硫工况时的飞灰份额aDf35分离效率f36灰循环倍率an37分离器前飞灰

4、的份额a38脱硫后SO2的排放浓度DSO239脱硫效率SO240误差3、130t/h CFB锅炉热力计算3.1 锅炉设计参数序号名称符号1最大连续蒸发量DMCR2过热蒸汽压力pgr3过热蒸汽温度tgr4喷水量Dp5工质流量Dd6给水温度tgs7热空气温度trk8排烟温度py9冷空气温度tlk10锅筒蒸汽压力pg 11给水压力pgs12锅炉排污率pw13锅炉排污流量Dpw14燃烧方式3.2 锅炉热平衡及燃料和石灰石消耗量1可支配热量QDar2排烟温度py3排烟焓Ipy4冷空气温度tlk5冷空气焓I0lk6脱硫工况时的底灰含碳量CDd7脱硫工况时的底灰份额aDd8脱硫工况时的飞灰含碳量CDf9脱硫

5、工况时的飞灰份额aDf10固体未完全燃烧热损失q411底灰温度td12灰焓Ih13灰渣热物理损失q614可燃气体未完全燃烧热损失q315散热损失q516排烟热损失q217锅炉机组热效率gl18保温系数19过热蒸汽出口焓igr20饱和蒸汽焓iBh21饱和水焓ibh22给水温度tgs23给水焓igs24最大连续蒸发量DMCR25锅炉排污水流量Dpw26锅炉机组有效利用热量Qgl27脱硫工况时当量燃料消耗量BD28脱硫工况时计算燃料消耗量Bdj29脱硫工况时燃料消耗量Bd30计算石灰石消耗量Bcj31石灰石消耗量Bc32计算燃料当量消耗量BDj3.3 炉膛膜式水冷壁传热系数计算1计算燃料当量消耗量B

6、Dj2当量烟气体积VDy3炉膛出口烟温m4炉膛截面积F5炉膛截面烟气流速wR6床对流放热系数k7水冷管外壁温度twb假8工质温度tb9内外壁平均温度tnwpj10材料导热系数11管子外径d112管子内径d213吸收率a14床辐射放热系数h15床总放热系数16床密相区对水冷管的传热系数K管17管子外壁的计算温度twb计18误差19鳍高h20鳍厚21鳍长L22鳍端温度tqd假23鳍片平均温度tqpj24吸收率a25床辐射放热系数h26床总放热系数27材料导热系数28鳍片传热周界截面积f29鳍片m值m30鳍基温度差131鳍端温度差232鳍端计算温度tqd计33误差34床密相区对鳍片的传热系数K鳍35

7、炉膛模式水冷壁的平均传热系数Km3.4 炉膛汽冷屏传热系数计算1计算燃料当量消耗量BDj2当量烟气体积VDy3炉膛出口烟温m4炉膛截面积F5炉膛截面烟气流速wR6床对流放热系数k7进口工质温度t8出口工质温度t 9工质流速wn10平均工质温度tbpj11管外壁温度twb假12吸收率a13床辐射放热系数h14床总放热系数15床密相区对汽冷管的传热系数K管16管子外径d117管子内径d218内壁工质放热系数219管内壁温度tnb20内外壁平均温度tnwpj21材料导热系数22管子外壁的计算温度twb计23误差24鳍高h25鳍厚26鳍长L27鳍端温度tqd假28鳍片平均温度tqpj29吸收率a30床

8、辐射放热系数h31床总放热系数32材料导热系数33鳍片传热周界截面积f34鳍片m值m35鳍基温度差136鳍端温度差237鳍端计算温度tqd计38误差39床密相区对鳍片的传热系数K鳍40炉膛汽冷的平均传热系数Kq3.5 EHE过热器传热系数计算（该130t/hCFB未设置）4、结构计算4.1 炉膛模式水冷壁计算受热面积炉膛水冷壁由60mm*5mm管子和20mm*6mm鳍片组成序号名称符号1密相区耐火层Hmn 折算系数mn计算受热面积Hmnj2稀相区耐火层Hxn折算系数xn计算受热面积Hxnj3膜式壁Hx折算系数x计算受热面积Hxj4密相区膜式壁Hm折算系数m 计算受热面积Hmj5膜式水冷壁计算换

9、热总面积Hj6炉膛计算受热面积传热周界比m7炉膛计算受热面积 Hmj4.2 炉膛汽冷屏计算受热面积炉膛内布置3片汽冷屏，每片由21根38mm*5mm管子和鳍片组成，下部浇注耐火耐磨材料，如图13-21浇注耐火耐磨材料的面积F2稀相区耐火材料计算受热面积Hxnj3膜式壁计算受热面积Hxj4鳍片管受热面计算面积Hqpj5炉膛汽冷屏计算受热面积Hqj4.3 汽冷旋风分离器计算受热面积由180根34mm*5mm管子和鳍片组成汽冷壁 如图13-31分离器耐火材料总壁面积FCF2汽冷分离器空间体积VF3火焰辐射层有效厚度S4敷设有汽冷壁部分的总壁表面积Hq5分离器有效辐射受热面积Hyx6进口烟道截面Ai7

10、蒸汽流通面积Fn5、热力计算5.1 炉膛热力计算序号名称符号1可支配热量QDar2可燃气体未完全燃烧损失q33固体未完全燃烧损失q44灰渣热物理损失q65热空气温度trk6热空气焓Irk7炉膛出口空气过量系数m8冷空气温度tlk9冷空气焓Ilk10回料器进口过量空气系数z11炉膛进口过量空气系数m12炉膛有效放热量Qmls13炉膛出口烟温m14炉膛出口烟焓Im15入炉当量燃料消耗量BD16灰循环倍率an17当量灰量ADar18循环灰量Bx19计算燃料当量消耗量BDj20分离器理论燃烧温度aF21分离器理论烟焓IaF22分离器理论循环灰焓IaZ23炉膛出口循环灰焓Imz24分离器烟气焓增IF25

11、折算成1kg燃料的分离器循环灰焓增IFZ26分离器烟气焓增份额xF27分离器循环灰焓增份额xFZ28分离器放热份额x29炉膛放热份额X30炉膛计算受热面积Hmj31膜式水冷壁内工质温度tb32炉膛膜式水冷壁传热偏差tZ33炉膛膜式水冷壁的平均传热系数Km34保温系数35炉膛膜式水冷壁吸热量Qz36炉膛汽冷屏计算受热面积Hqj37炉膛汽冷屏工质平均温度tbpj38炉膛汽冷屏传热温差tq39炉膛汽冷屏传热系数Kq40炉膛汽冷屏吸热量Qq41炉膛进口灰温度ze42炉膛进口循环灰焓Ize43炉膛循环灰焓增ImZ441kg燃料燃烧产物向炉膛受热面工质和循环灰传递地热量QR145炉膛受热面内工质的吸热量Q

12、m146误差47(各受热面的传热系数及平均温差均与炉膛出口烟温有关，因此计算时需采用逐次逼近法）48汽冷屏蒸汽流量Dq49汽冷屏工质焓增iq50汽冷屏工质进口温度t51汽冷屏工质进口焓i52汽冷屏工质出口焓I53汽冷屏工质出口温度t54汽冷屏进口比容v55汽冷屏出口比容v56平均比容vcp57蒸汽流通截面积Fn58工质流速wn59蒸汽质量流速wr5.2 汽冷热力计算序号名称符号1分离器空间体积VF2分离器有效辐射受热面积Hyx3分离器耐火材料总壁面积FCF4旋风分离器进口烟道截面积Ai5火焰辐射层有效厚度S6分离器水冷程度F7面积比8进口烟气温度m9进口烟焓Im10分离器烟气焓增份额xF11分

13、离器循环灰焓增份额xFZ12循环灰量Bx13计算燃料当量消耗量BDj14炉膛有效放热量Qmls15炉膛出口循环灰焓Imz16分离器理论烟焓IaF17分离器理论燃烧温度（烟气）TaF18分离器理论循环灰焓IaZ19分离器理论循环灰温度Taz20分离器出口烟温F21分离器出口烟焓IF22火焰中三原子气体的当量体积分数rDn23旋风筒内烟气压力pF24火焰中三原子气体的分压力pn25水蒸气的当量体积分数rDH2O26三原子气体减弱系数K27不发光火焰辐射减弱系数K28不发光火焰黑度a29发光火焰辐射减弱系数K30发光火焰黑度acb31火焰发光性系数m32火焰黑度a33受热面污垢系数34汽冷分离器黑度

14、aF35烟气平均热容量VCcp36分离器数量n37汽冷旋风分离器出口烟温F38误差39烟气放热量cp40分离器出口循环灰焓IFZ41循环灰放热量Qez42总放热量Qe43工质流量Dd44蒸汽焓增i45蒸汽进口焓i46蒸汽出口焓I47蒸汽出口温度t48蒸汽进口比容v49蒸汽出口比容v50平均比容vcp51蒸汽流通截面积Fn52蒸汽流速wn53蒸汽质量流速wr来源数值单位测量值6%测量值61%测量值4.1%测量值6.8%测量值1.4%测量值2.9%测量值18.8%测量值0%测量值40%测量值25140kJ/kg测量值0%339.13*Car+1029.95Har-108.86*（Oar-Sar）-

15、25.12*Mar24334.451kJ/kg|Qnet,ar-Qnet,ar校|(应小于628）805.549kJ/kg来源数值单位测量值97.32%测量值0%测量值0.8%测量值1.88%来源数值单位0.0889(Car+0.375Sar)+0.265Har-0.0333Oar6.37963875Nm3/kg1.866(Car+0.375Sar)/1001.15855275Nm3/kg0.79V0+0.8Nar/1005.051114613Nm3/kg0.111Har+0.0124Mar+0.0161V00.632212184Nm3/kg测量值0.7来源数值单位0SO2=1.998Sar*

16、104/Vy6820.815195mg/m3“GB13271-2001锅炉大气污染物排放标准”900mg/m3（1-SO2/0SO2）*10086.80509625%测量值80.8%测量值0.8055m=-ln（100-SO2j）/A）/K2.249716065见1.297.32%Bd=3.122m*Sar/CaCO30.209293869kg/kg测量值（若无，推荐15%）15%QA=（1-CaCO3）*5561.8m*Sar/100308.4324054kJ/kg130t/h130t/h高高温温高高压压循循环环流流化化床床1、基本数据1.1 设计煤种1.2 石灰石2、燃烧脱硫计算2.1 无

17、脱硫工况时的燃烧计算2.3 脱硫计算QT=15597.7*SO2j/100*Sar/100392.6483564kJ/kgQDar=（Qnet，ar+QT-QA）/(1+Bd)20858.63213kJ/kg见2.16.37963875Nm3/kgV0d=1.667*SO2j/100*Sar/1000.041964188Nm3/kgV0D=（V0+V0d）/(1+Bd)5.310208795Nm3/kg见2.15.051114613Nm3/kgV0dN2=0.79V0d0.033151708Nm3/kgV0DN2=（V0N2+V0dN2）/(1+Bd)4.204326551Nm3/kg见2.1

18、1.15855275Nm3/kgVdCO2=0.699*m*Sar/1000.045603994Nm3/kgVDSO2=0.699*SO2j/100*Sar/1000.017596261Nm3/kgVDRO2=（VRO2+VdCO2-VDSO2）/（1+Bd）0.981201107Nm3/kg见2.10.632212184Nm3/kgV0DH2O=(0.0124*(Mar+Bd*Md)+0.111Har)/(1+Bd)+0.0161V0D0.525070059Nm3/kgFG=Aar/1000.188kJ/kgAfCaCO3=CaCO3/100*Bd0.03139408kJ/kgAd=（100

19、-CaCO3)/100*Bd*(1-CaCO3/100-Md/100)0.003344516kJ/kgACaO=1.749*（100-CaCO3)/100*m*Sar/100-1.749*SO2j/100*Sar/1000.052963258kJ/kgACaSO4=4.246*SO2j/100*Sar/1000.106886587kJ/kgAdar=(FG+AfCaCO3+Ad+ACaO+ACaSO4）/(1+Bd)*10031.6373424%取定0.3aDd=(ad*Aar/100+Ad+ACaO+ACaSO4)/(1+Bd)*ADar/100)0.573970192af=1-ad0.7a

20、Df=（af*Aar/100+AfCaCO3）/(1+Bd)*ADar/100)0.426029808设计值99%an=af*f/(1-f)(af用aDf代替）42.17695096an+aDf42.60298076%1.998Sar*104(1-SO2j/100)/(1+Bd)VDy)892.1460194mg/m3(1-DSO2/0SO2)*10086.92024349%|SO2-SO2j|/SO2(小于0.15%即可，若不收敛则重新设置SO2j）0.132474598%来源数值单位设计参数130000kg/h设计参数9.9Mpa设计参数540设计参数5000kg/hDMCR-Dd1250

21、00kg/h设计参数215设计参数204.6设计参数135设计参数20设计参数10.89Mpa3、130t/h CFB锅炉热力计算3.1 锅炉设计参数设计参数11.43Mpa设计参数1%pw*DMCR1300kg/hCFB表2.320858.63213kJ/kg表3.1135表2.5（计算得）1347.902048kJ/kg表3.120表2.5（计算得）140.5081247kJ/kg试验数据1.5%表2.30.573970192试验数据6%表2.30.426029808q4=(ad*Cd/(100-Cd)+af*Cf/(100-Cf)*33727*Aar/QDar(脱硫工况，新设计CFB可查

22、表）1.83822263%td=m890表2.5（计算得）864.2kJ/kgq6=ad*Ih*Aar/100/QDar0.752346268%查表8-1 无烟煤0.05%查图0.44%q2=(Ipy-I0lk)(100-q4)/QDar(重要的热损失）5.503522493%gl=100-q2-q3-q4-q5-q691.41590861%=1-q5/(q5+gl)0.995209889kJ/kgpgr=9.9MPa;tgr=5403476.5kJ/kgpBh=10.89MPa;tBh=317.32707.3kJ/kgpbh=10.89MPa;tbh=317.31446.5kJ/kg表3-1

23、215pgs=11.43MPa;tbh=215923.9kJ/kg表3-1130000kg/h表3-11300kg/hQgl=DMCR(Igr-igs)+Dpw(ibh-igs)(有再热也得计算进去）332517.38MJ/hQgl/gl/QDar17438.4044kg/hBD/(100/(100-q4)+Bd)14200.41997kg/h100Bdj/(100-q4)14466.34357kg/hBdj*Bd2972.060832kg/hBcj*100/(100-CaCO3)3496.542156kg/hBdj+Bcj17172.4808kg/h表3-217172.4808kg/h表2-

24、46.897652412Nm3/kg设计值890见图13-131.56m2BDj*VDy(273.15+m)/(3600*273.15*F)4.439452052m/s由wR查图7-2326.8 kJ/(m2.h.)3.2 锅炉热平衡及燃料和石灰石消耗量3.3 炉膛膜式水冷壁传热系数计算假定329.4p=11.19MPa时的饱和温度（考虑水冷壁的液柱高度）318.3（twb假+tb）/2323.85管材 20钢 由tnwpj查表162.56kJ/(m.h.)见图13-10.06m见图13-10.05m由twb假，R（床温）= m 查表7-20.420*a*（TR2+TW2)(TR+TW） （0

25、=2.077*10-7）（TR炉温 K；TW水冷壁绝对壁温K）264.3114916 kJ/(m2.h.)k+h591.1114916 kJ/(m2.h.)（R-twb）/(R-tb)579.6346024 kJ/(m2.h.)K管*d1*ln(d1/d2)(R-tb)/(2*)+tb329.4498258|twb计-twb假| （0.5 则计算成立）0.049825756见图13-10.01m见图13-10.006m见图13-112.241m假定346.6（tqd假+twb）/2338.0249129由tqpj，R（床温）= m 查表7-20.4140*a*（TR2+TW2)(TR+TW）

26、（0=2.077*10-7）（TR炉温 K；T鳍片绝对壁温K）263.4053985 kJ/(m2.h.)k+h590.2053985 kJ/(m2.h.)管材 20钢 由tqpj查表160.64kJ/(m2.h.)L*0.073446m2(*L/(*f)0.524.74566424m-1R-twb计560.55017421/(emh+e-mh)/2)543.8148426R-2346.1851574|tqd计-tqd假| （5 则计算成立）0.414842568（R-tqpj）/(R-tb)569.8420085 kJ/(m2.h.)（K管*S+K鳍*B鳍）/(S+B鳍） S=88.24mm

27、 B鳍=20mm 见图13-1577.8251801 kJ/(m2.h.)表3-217172.4808kg/h表2-46.897652412Nm3/kg设计值890见图13-131.56m2BDj*Vdy(273.15+m)/(3600*273.15*F)4.439452052m/s由wR查图7-2326.8kJ/(m2.h.)p=10.19MPa 见表5-1416.5P=10.05MPa 见表5-1462.6见表5-126.4m/s（t+t)/2439.55假定479.3由twb假，R（床温）= m 查表7-20.4720*a*（TR2+TW2)(TR+TW） （0=2.077*10-7）（

28、TR炉温 K；TW汽冷屏绝对壁温K）360.3966004 kJ/(m2.h.)k+h687.1966004 kJ/(m2.h.)（R-twb）/(R-tbpj)626.5548758 kJ/(m2.h.)见图13-20.038m3.4 炉膛汽冷屏传热系数计算见图13-20.028m查锅炉机组热力计算标准方法计算图线13108.9kJ/(m2.h.)K管*d1*（R-tbpj）/（2*d2）+tbpj468.7689779(twb假+tnb)/2474.034489管材 12Cr1MoV 由tnwpj查表158.43kJ/(m.h.)K管*d1*(ln(d1/d2)/(2*)+1/2/d2)*

29、(R-tbpj)+tbpj479.1052711|twb计-twb假| （0.5 则计算成立）0.194728882见图13-20.006m见图13-20.006m见图13-211.5m假定485（tqd假+twb）/2482.0526356由tqpj，R（床温）= m 查表7-20.4750*a*（TR2+TW2)(TR+TW） （0=2.077*10-7）（TR炉温 K；TW水冷壁绝对壁温K）363.9938549 kJ/(m2.h.)k+h690.7938549 kJ/(m2.h.)管材 12Cr1MoV 由tqppj查表157.93kJ/(m2.h.)0.069m2(*L/(*f)0.

30、527.00015702m-1R-twb计410.89472891/(emh+e-mh)/2)405.5612432R-2484.4387568|tqd计-tqd假| （5 则计算成立）0.561243171（R-tqpj）/(R-tbpj)625.6133477 kJ/(m2.h.)（K管*S+K鳍*B鳍）/(S+B鳍） S=53.7mm B鳍=12mm 见图13-1 626.3829072 kJ/(m2.h.)来源数值单位123.338835m2见表7-10.075Hmn*mn9.250412625m26.93m2见表7-10.043Hxn*xn0.29799m2379.13m2见表7-1

31、0.577Hx*x218.75801m2164.18m2见表7-11Hm*m164.18m2392.4864126m2见图13-11.353Hj*m531.0341163m23.5 EHE过热器传热系数计算（该130t/hCFB未设置）4、结构计算4.1 炉膛模式水冷壁计算受热面积炉膛水冷壁由60mm*5mm管子和20mm*6mm鳍片组成4.2 炉膛汽冷屏计算受热面积1.724m2F*3*2*0.0430.444792m2Hx*x49.91m2Hqpj*x9.56m259.914792m2211.8m2204.8m33.6VF/FCF3.48101983m199.21m2X*Hq（X取0.2）

32、39.842m24.056*1.395.64m2180*3.14*0.0242/40.0813888m2来源数值单位见表2-320858.63213kJ/kg见表3-20.05%见表3-21.83822263%见表3-20.752346268%见表3-1204.6表2.5（计算得）1447.451403kJ/kg见表2-41.22见表3-120表2.5（计算得）140.5081247kJ/kg见8-3 pps序12 和ppsh序12 z=0.0047+0.01870.023m=m-az-aE(aE为EHE进口过量空气系数，本锅炉没有）1.197QDar(1-q3-q4-q6)/(1-q4)+m

33、*Irk+z*Ilk+aE*Ilk22423.97066kJ/kg假定890表2.5（计算得）9440.743324kJ/kg见表3-217438.4044kg/h见表2-342.17695096见表2-331.6373424kg/hADar*an*BD232692.2507kg/h见表3-217172.4808kg/h见表6-1 无烟煤（m+56）946表2.5（计算得）10092.59985kJ/kg表2.5（计算得）925.094kJ/kg表2.5（计算得）864.2kJ/kgIaF=Im651.8565304kJ/kgBx/BDj*(Iaz-ImZ)825.1319118kJ/kg炉膛

34、内布置3片汽冷屏，每片由21根38mm*5mm管子和鳍片组成，下部浇注耐火耐磨材料，如图13-24.3 汽冷旋风分离器计算受热面积由180根34mm*5mm管子和鳍片组成汽冷壁 如图13-35、热力计算5.1 炉膛热力计算IF/Qmls0.02906963IFZ/Qmls0.036796869xF+xFZ0.0658664991-x0.934133501见表4-1531.0341163m2见表3-3318.3m-tb571.7见表3-3577.8251801 kJ/(m2.h.)见表3-20.995209889Km*Hmj*tZ/BDj10215.36854kJ/kg见表4-259.91479

35、2m2见表3-4439.55m-tbpj450.45见表3-4626.3829072 kJ/(m2.h.)Kq*Hqj*tq/BDj984.4360426kJ/kg表5-2的F912表2.5（计算得）888.068kJ/kgBx/BDj*(ImZ-Ize)-323.418538kJ/kg*（X*Qmls-ImZ-Im)11772.99206kJ/kgQz+Qq11199.80458kJ/kg|QR1-Qm1|/QR1 （要求小于2%）4.86866446128500kg/hQq*BDj/Dq (Dq=128500)131.558047kJ/kg设计值416.5p=10.19MPa3144kJ/

36、kgi+iq3275.558047kJ/kgp=10.05MPa462.60.02696m3/kg0.03036m3/kg(v+v)/20.02866m3/kg63*pi*r2/40.038792386m2Dq*vcp/3600/Fn26.37122593m/sDq/3600/Fn920.140472kg/(m2.s)来源数值单位见表4-3204.8m3见表4-339.842m2见表4-3211.8m2见表4-35.64m2见表4-33.48101983mHyx/(FCF-Ai)0.193257664Ai/Hyx0.141559159见表5-1890(各受热面的传热系数及平均温差均与炉膛出口烟

37、温有关，因此计算时需采用逐次逼近法）5.2 汽冷热力计算见表5-19440.743324kJ/kg见表5-10.02906963见表5-10.036796869见表5-1232692.2507kg/h见表5-117172.4808kg/h见表5-122423.97066kJ/kg见表5-1864.2Im+xF*Q10092.59985kJ/kg查表2-5946Imz+xFZ*Q*Bj/Bx925.094kJ/kg查表2-5946假定值912表2.5（计算得）9696.945904kJ/kg见表2-40.221101302取值0.0980665MparDn*pF0.021682631见表2-40

38、.0788498440.2505+0.501*rH2O)*（1-0.38*TF/1000)/(pn*S)0.50.580256678K*rDn0.128295507(Mpa.m)-11-e(-10.2*K*pF*S)0.3602792281.6*TF/1000-0.51.396(Mpa.m)-11-e(-10.2*K*pF*S)0.992256148查表8-30m*acb+(1-m）*a0.3602792280.1（a+（1-a）*F）/（1-（1-F*）（1-F*）（1-a）0.969151585(IaF-IF)/(TaF-F)11.63688088kJ/(kg.)1918.499745|F

39、假-F计| （要求小于10）6.499744954*（IaF-IF)393.7587236kJ/kg表2.5（计算得）888.068kJ/kg*（IaZ-IFZ)499.3101108kJ/kgQey+Qez893.0688344kJ/kg见表3-1125000kg/hQe*Bj/Dd122.6896593kJ/kgp=10.89MPa t=317.32707.7kJ/kgI+i2830.389659kJ/kgp=10.75MPa 查水蒸气表348.50.01618m3/kg0.02012m3/kg0.01815m3/kg见表4-30.0813888m2Dd*vcp/（3600*Fn）7.74

40、3182518m/sDq/3600/Fn426.6216263kg/(m2.s) 2.2 无硫工况时的烟气体积计算名称公式符号单位炉膛出口处过量空气系数1.22平均过量空气系数0.5（+)pj1.22过量空气量（pj-1）V0Nm3/kg1.403521H2O体积V0H2O+0.0161（pj-1）V0VH20 Nm3/kg0.654809烟气总体积VH2O+V0N2+VRO2+（pj-1）V0VyNm3/kg8.2679972.4 脱硫工况时受热面中燃烧产物的平均特性名称计算公式符号单位分离器前a=55.52炉膛a=1.22出口处过量空气系数1.22平均过量空气系数0.5（+)pj1.22脱

41、硫后H2O体积V0DH2O+0.0161（pj-1）V0DVDH2ONm3/kg 0.543879脱硫后烟气总体积VDRO2+V0DN2+VDH2O+（pj-1)V0DVDyNm3/kg 6.897652VDRO2/VDyVDRO2/VDy0.142251VDH20/VDyVDH20/VDy0.07885rDnVDRO2/Vdy+VDH20/VDy0.221101飞灰质量10ADar*a/VDyg/Nm31954.064旋风筒高过低过省煤器空预器1.221.221.221.241.271.221.221.221.231.2551.403521 1.403521 1.403521 1.46731

42、7 1.6268080.654809 0.654809 0.654809 0.655836 0.6584048.267997 8.267997 8.2679978.33282 8.494879烟道名称分离器后a=0.5552旋风筒高过低过省煤器空预器a=1.22 a=1.22 a=1.22 a=1.24 a=1.271.221.221.221.241.271.221.221.221.231.2550.543879 0.543879 0.543879 0.544734 0.5468716.897652 6.897652 6.897652 6.951609 7.0865020.142251 0.1

43、42251 0.142251 0.141147 0.1384610.078850.078850.07885 0.078361 0.077171 2.2 无硫工况时的烟气体积计算2.4 脱硫工况时受热面中燃烧产物的平均特性0.221101 0.221101 0.221101 0.219508 0.21563119.54064 19.54064 19.54064 19.38896 19.01989 2.5 脱硫工况时燃烧产物焓温表烟气焓温表 可支配热量QDar=18011.2kJ/kg温度VDRO2(m3/kg)V0DN2(m3/kg)V0DHO2(m3/kg)Adar(%)aDf0.981201

44、1074.2043265510.52507005931.63734 0.42603(c)CO2ICO2(c)N2IN2(c)H2OIH2O(c)hIfh000000000100170166.8042129.8545.7216150.779.1280680.810.89059200357.6350.87752601093.125304.4159.8313169.122.79206300558.9548.3933391.91647.676462.6242.8974263.835.55615400772757.4873526.72214.419626.3328.8514360.148.5359500

45、996.5977.76696642791.673794.7417.2732458.561.79876001222.51199.518803.93379.858967.2507.8478560.275.506287001461.21433.731946.23978.1341147.2602.3604662.489.2812680017041671.9671092.84594.4881335.6701.2836767103.379790019511914.3231243.55228.081524800.2068875117.936410002202.32160.89913905844.014172

46、5905.7459983.9132.614511002457.72411.4981544.96495.2641925.91011.2321096.9147.845112002717.23 2666.149 1695.65 7129.0663131.21644.0991205.8162.523213002976.82920.8391854.87798.1852344.61231.0791360.7183.401314003240.63179.682009.78449.4352558.11343.1821582.6213.311m3空气，烟气和1kg灰的焓kJ/m3,kJ/kg温度(c)CO2 (c)N2 (c)H2O(c)h(c)k000000100170129.8150.780.8132.3200357.6260304.4169.1266.3300558.