毕业设计--塑料注射成型机液压系统设计

1、SX-ZY-250型塑料注射成型机液压系统设计摘要注射成型机是塑料机械的一种，简称注射机或注塑机，是将热塑性塑料或热固性料利用塑料成型模具制成各种形状的塑料制品的主要成型设备。注射成型是通过注塑机和模具来实现的。塑料注射成型机是一种能将塑料加热塑化，借助推进机构把熔化的塑料注入模具型腔内，经冷却、定型后形成制品的塑料成型加工设备。它能配置不同的模具，可一次成型外形复杂的制品，是塑料机械中主要机种之一。塑料注塑成型机有很多型式，液压式塑料成型机就是其中之一，其主要由合模机构，注射部件，液压传动及电气控制系统等几部分组成，而液压泵，液压缸、各种液压阀、电机、电气元件以及控制仪表是其中不可缺少的控制

2、元件。工作原理和模式注射成型机的工作原理与打针用的注射器相似，它是借助螺杆（或柱塞）的推力，将已塑化好的熔融状态（即粘流态）的塑料注射入闭合好的模腔内，经固化定型后取得制品的工艺过程。注射成型是一个循环的过程，每一周期主要包括：定量加料熔融塑化施压注射充模冷却启模取件。取出塑件后又再闭模，进行下一个循环。塑料注射成型机以其成型周期短，对各种塑料的加工适用性强，尺寸较精确以及自动化程度高等优点，得到了广泛应用。关键词：塑料注射成型机、液压系统、液压泵、液压缸、液压阀ISX-ZY-250typeplasticinjectionmoldingmachinehydraulicsystemdesignA

3、BSTRACTInjectionmoldingmachineTheinjectionmoldingmachineisakindofplasticmachineryreferredtoastheinjectionmoldingmachineorinjectionmoldingmachinethermoplasticorthermosettingmaterialtheuseofplasticmoldintovariousshapesofplasticsmoldingequipment.Injectionmoldingbytheinjectionmoldingmachineandmold.Thepl

4、asticcastsshaperisonekindofheatinguptheplastictheplasticizing,poursintowiththeaidoftheadvancementorganizationthemeltingplasticinthemoldcavity,aftercooling,thestereotypiaformstheproducttheplastictotakeshapetheprocessingequipment.Itcandisposethedifferentmold,buttimetakesshapethecontourcomplexproduct,i

5、sintheplasticmachineryoneofmainaircrafttypes.Theplasticinjectiontakesshapealreadyhasverymanyforms.Thehydraulicpressuretypeplasticinjectionshaperisoneofthem,itmainlyhasgathersthemoldorganization,injectsthepart,thehydraulictransmissionandtheelectricitycontrolsystemandsoonseveralpartsofcompositions,but

6、thehydraulicpump,thehydrauliccylinder,eachkindofhydraulicvalve,theelectricalmachinery,theelectricalpartaswellasthecontrolmeasuringapplianceareindispensablecontrolpart.WorkingprincipleandmodeofTheworkingprincipleofinjectionmoldingmachineandinjectionsyringeitiswiththethrustofthescreworplungertheplasti

7、cizinggoodmoltenstateieviscousflowstatetheplasticinjectedintothemoldcavityclosedgoodAftercuringstereotypesmadetheprocessoftheproducts.Injectionmoldingisacyclicalprocesswitheachcycleincluding:dosing-moltenplastics-toputpressureinjection-fillingCooling-Kai-modepickup.Removetheplasticpartsandthenre-clo

8、sedmodethenextcycle.Theplasticinjectionshapertakesshapethecyclequicklybyit,toeachkindofplasticprocessingcompatible,thesizeispreciseaswellastheautomaticityhighermerit,obtainedthewidespreaduse.Keyword:Plasticinjectionshaper,hydraulicsystem,hydraulicpump,hydrauliccylinder,hydraulicvalvII目录1绪论.11.1塑料注射成

9、型机概述.11.2注射成型机的工作原理.21.3技术要求.21.3.1对液压系统的要求.21.3.2液压系统设计参数.32SX-ZY-250型塑料注射成型机液压系统设计计算.42.1合模液压缸负载.42.1.1根据合模力确定合模液压缸推力.42.1.2空行程时液压缸推力.42.1.3启模时液压缸推力.52.2注射座整体移动液压缸负载.52.3液压执行元件载荷力和载荷转矩计算.52.4顶出液压缸负载.62.5初算驱动油缸所需的功率.63液压缸工作压力和流量的确定.73.1液压缸工作压力的确定.73.2液压缸几何尺寸的确定.83.2.1确定合模缸的活塞及活塞杆直径.83.2.2注射座移动缸的活塞和

10、活塞杆直径.83.2.3确定注射缸的活塞及活塞杆直径.83.2.4确定顶出缸的油缸内径及活塞杆直径.93.3液压系统动作循环压力图.93.4油缸所需流量的确定.113.5油缸功率图的绘制.124液压系统方案和工作原理图的拟定.134.1制定系统方案.134.2拟定液压系统图.145液压元件的选择与设计.155.1液压泵的选择.155.1.1液压泵工作压力的确定.155.1.2油泵流量的确定.155.1.3油泵电机功率的确定.155.2控制阀的选择.185.3油管内径的确定.185.3.1大泵吸油内径的计算.185.3.2小泵吸油管内径计算.195.3.3大泵压油管内径计算.195.3.4小泵压

11、油管内径计算.195.3.5双泵并联，压力油汇合后油管内径的确定.196液压系统性能的验算.206.1系统的压力损失验算.206.1.1局部压力损失计算.206.1.2沿程损失计算.206.2液压系统发热量的计算和油冷却器传热面积的确定.206.2.2油箱容量计算和油箱散热面积的确定.236.2.3油冷却器的计算.23附录.25总结.28参考文献.29致谢辞.301绪论1.1塑料注射成型机概述塑料注射成型机简称注塑机。它将颗粒的塑料加热熔化到流动状态，以快速高压注射模腔，经过一定时间的保压，冷却凝固成为一定形状的塑料制品。由于注塑机具有成型周期短，对各种塑料的加工适应性强，可以制造外形各异、复

12、杂、尺寸较精确或带有金属镶嵌件的制品以及自动化程度高等优点，所以得到了广泛地应用。图1.1.1为塑料注射成型机外形图。图1.1.1塑料注射成型机外形图1液压传动系统；2注射部件；3合模部件塑料注射成型机按外形分类可以分为卧式、立式和角式三种；按合模机构分类可以分为液压、液压机械式、电动机械式三种形式；按加工能力分类又有以下分类形式：分类超小型小型中型大型超大型合模力（N）16016020002500200050001250016000理论注射容积（cm3）1616630800315040001000016000按使用范围的不同又可分为普通成型机和其他注射式成型机，如组合式注射成型机、精密注射式

13、成型机、热固性注射成型机、排气式注射成型机、低发泡注射式成型机、鞋用注射式成型机、反应注射式成型机、双色与多色注射式成型机。它主要有三大部分组成：（1）合模部件。它是安装模具用的成型部件。主要由定模板、动模板、合模机构、1合模液压缸、顶出装置等组成。（2）注射部件。它是注塑机的塑化部件。主要由加料装置、料筒、螺杆、喷嘴、顶塑装置、注射液压缸、注射座及其移动液压缸等组成。（3）液压传动及电气控制系统它安装在机身内外腔上，是注塑机的动力和操纵控制部件。主要由液压泵、液压阀、电动机、电气元件及控制仪表等组成。1.2注射成型机的工作原理注射成型机的工作原理是：粒状塑料通过料斗进入螺旋推进器中，螺杆转动

14、，将料向前推进，同时螺杆外装有电加热器，而将塑料熔化成粘液状态，在此之前，合模机构已将模具闭合，当物料在螺旋推进器前端形成一定压力时，注射机构开始将液状料高压快速注射到模具型腔之中，给一定时间的保压冷却后开模，把成型的塑料制品由顶出机构顶出，从而完成了一个工作循环。根据注射成型工艺，注塑机应按预定工作循环工作，如图1.2.1所示。图1.2.1注塑机工作循环示意图1.3技术要求依照塑料注射式成型机的合模注射保压冷却开模顶出螺杆预塑进料循环以及合模的具体的动作：快速合模、慢速合模、锁模。而且，锁模的时间比较长（直到开模浅的这段时间都是锁模机构）。1.3.1对液压系统的要求合模运动要平稳，两片模具闭

15、合时不应有冲击；当模具闭合后，合模机构应保持闭合压力，防止注射时将模具冲开。注射后，注射机构应保持注射压力，使塑料充满型腔；预塑进料时，螺杆转动，料被推到螺杆前端，这时，螺杆同注射机构一起向后退，为使螺杆前端的塑料有一定的密度，注射机构必需有一定的后退阻力；为保证安全生产，系统应设有安全联锁装置。21.3.2液压系统设计参数SX-ZY-250型塑料注射机液压系统设计参数如下：项目公称注射量螺杆直径螺杆行程最大注射压力注射容量（理论值）螺杆转速注射座行程合模力启模力顶出力注射总力注射座最大推力快速闭模速度慢速闭模速度快速启模速度慢速启模速度快速注射速度注射座前移速度注射座后退速度顶出速度单位3m

16、mmmMPa3r/minmmKNKNKNKNKNmm/smm/smm/smm/smm/smm/smm/smm/sSX-ZY-2502504527013027060365160060361604010020105402548603532SX-ZY-250型塑料注射成型机液压系统设计计算塑料注射成型机液压系统的特点是整个动作循环过程中，系统的负载变化和速度变化均变大，在进行工况分析时必须加以考虑。2.1合模液压缸负载闭摸动作的工况特点是：模具闭合过程中的负载是轻载，速度有慢快慢的变化；模具闭合后的负载为重载，速度为零。2.1.1根据合模力确定合模液压缸推力由于合模机构形式不同，合模油缸推力的计算方

17、法也就不一样。SXZY250注射机合模机构采用了液压机械组合形式。图2.1根据连杆机构受力分析可得合模油缸推力为：P1z=P合/18.6×(I1/I)+1式中P1z合模油缸为保证模具锁紧所需的油缸推力，N；P合模具锁紧所需的合模力，N。I1/I有关长度之比，SXZY250注射机合模机构取I1/I=0.8，故为保证模具锁紧力（1600KN）所需的油缸推力为；P1z=1600000/15.9=100KN2.1.2空行程时液压缸推力空行程时油缸推力P1q只需满足克服摩擦力的要求。根据同类型机台实测结果，取P1q=0.14P1z则：4P1q=0.14×100628=14KNSXZY

18、250注射机闭模速度较小，因此惯性力很小，可忽略。2.1.3启模时液压缸推力启模时油缸推力P2z需满足启模力和克服油缸摩擦力的要求，即：P2z=P启+T=60000+0.1×60000=66KN2.2注射座整体移动液压缸负载注射座整体移动过程中，液压缸推力P3q只需满足克服各种摩擦力的要求，而当喷嘴接触模具浇口时，则必须保持注射座油缸最大推力P3z为40KN，以使注射成型过程正常进行。根据类比，取P3q=0.23P3z则P3q=0.23×40000=9.2KN2.3液压执行元件载荷力和载荷转矩计算注射过程中，负载是变化的，当熔融塑料注人模腔时，注射压力由零逐渐沿AB上升，模

19、腔注满时压力由B急速上升到C点，当冷却时塑料收缩，压力降低，为防止收缩需补缩保压，其压力为DE曲线如下：图2.2注射缸的载荷力在整个注射过程中是变化的，计算时，只须求出最大载荷力。FW=d2p4式中，d螺杆直径，由给定参数知：d0.045m；p喷嘴处最大注射压力，已知p130MPa。由此求得Fw206kN。各液压缸的外载荷力计算结果列于表l。取液压缸的机械效率为0.9，求得相应的作用于活塞上的载荷力，并列于表1中。表15液压缸名称工况液压缸外载活塞上的载荷Fw/kN荷力F/kN合模90100合模缸锁模9001000开模60668.69.6座移缸移动顶紧8696注射缸注射206228进料液压马达

20、载荷转矩计算：P3Tc5×10W=2n=2×3.14×60/60=796Nm取液压马达的机械效率为0.95，则其载荷转矩2.4顶出液压缸负载顶出液压缸的最大推力P5z需满足制品顶出力和克服油缸摩擦力的要求，即：P5z=P顶+T=36+0.1×36=39.6（KN）2.5初算驱动油缸所需的功率根据上述工况分析可知，在注射过程中，系统所需的功率为最大，N=(Pmax×V/n)×10-3试中N驱动油缸所需的功率，KW；Pmax最大的负载，N；V在最大负载时的工作速度，m/s；n包括油泵在内的驱动装置总效率。N=(Pmax×V/n)

21、×10-3=206.6×103×25×10-3×10-3/0.8=6.5（KW）63液压缸工作压力和流量的确定3.1液压缸工作压力的确定根据注射成型工艺对压力和速度的要求，结合我国目前生产的情况及油泵供应情况，初选油缸工作压力为6.5MPa。XS-ZS-22XS-ZS-60注射量MPaKW20、306.55.5606.511XS-ZY-1251256.511XS-ZY-125A125A010+10XS-ZY-250A250030222240+5.6+5.5XS-ZY-350A3506.55006.57.0-14.7.0-14.XS-ZY-500

22、XS-ZY-1000100014.0300014.0-32.045+5555+75+11+1.1表4.1国产注塑机压力流量参数XS-ZY-3000XS-ZY-4000400032.0注射量压力范围流量范围压力百分比305-14.8807mpa60%605-161307、14mpa各50%1257-2121014、21mpa各40%2507-2121014占57%21占23%5007-2136014mpa占40%10007-2118514-21mpa占60%20007-21240表4.2国外产注塑机压力流量参数73.2液压缸几何尺寸的确定3.2.1确定合模缸的活塞及活塞杆直径图3.2.1合模缸合

23、模液压缸采用当活塞杆油缸，工作腔为无杆腔，液压缸内径计算，即：A=兀D2/4=Pmax/P试中A油缸工作面积，m2；Pmax油缸所克服的最大负载，n；P油缸的工作压力，Pa。D=4Fp1p2(12)此时p1是由增压缸提供的增压后的进油压力，初定增压比为5，则p15×6.5MPa32.5MPa，锁模工况时，回油流量极小，故p20，求得合模缸的活塞直径为4×100×104Dh=m=0.198m，取Dh0.2m3.14×32.5×106SXZY250注射机合模油缸内径取0.2m。活塞杆直径d合取为0.4D合，即：d合=0.4D合=0.4×0

24、.2=0.08（m）SXZY250注射机合模油缸活塞杆直径取为0.08m。3.2.2注射座移动缸的活塞和活塞杆直径注射座移动油缸采用单活塞杆油缸，工作腔为无杆腔，油缸内径为：D注座=(4Pmax/兀p)1/2=(4×40000)/(3.14×12×1000000)1/2=0.065(m)SXZY250注射机注射座移动油缸内径取为0.07m。活塞杆直径d注座取为0.4D注座，即d注座×0.4D注座=0.4×0.07=0.028(m)3.2.3确定注射缸的活塞及活塞杆直径注射缸采用双活塞杆油缸，位于工作腔端的活塞杆用来作为行程控制预塑加料，活塞8杆

25、直径取与螺杆直径相同，即为45mm。注射油杆内径可用下式计算：D注=(4Pmax+兀d2螺p)/(兀p)1/2=(4×206600+3.14×0.0452×6.5×106)/(3.14×6.5×106)1/2=0.206(m)活塞杆的直径一般与螺杆外径相同，取0.045m取D注=0.21（m）3.2.4确定顶出缸的油缸内径及活塞杆直径顶出油缸采用单活塞杆油缸，工作腔为无杆腔，油缸内径按公式计算，即：D顶=(4Pmax)/(兀p)=（4×39.6×103）/(3.14×6.5×103)1/2=0.

26、088活塞杆直径d顶=0.4D顶=0.4×0.088=0.0352(m)取d顶=0.04m3.3液压系统动作循环压力图根据确定的油缸直径标准值，计算实际使用的油缸工作压力，绘制整个动作循环压力图图3.3SXZY250注射机各动作循环压力图SXZY250注射机，各动作循环的油缸工作压力和动作如表4.3所示。9油缸工作工况闭模空行程闭模锁紧注座前移注座顶紧注射保压预塑冷却启模顶出启模空行程油缸工作腔压力计算公式腔压力（兆帕）时间（秒）P=4P1q/兀D2合=（4×14088）/（3.14×0.12）1.83.5P=4×P1z/兀D2合=（4×100

27、628）/（3.14×0.12）12.83.5P=（4×P3q）/（兀D2注座）=（4×9200）/（3.14×0.0652）P=（4×P3q）/（兀D2注座）=（4×9200）/（3.14×0.0652）P=4P4/兀（D2注d2螺）=(4×206600)/3.14×(0.2062-0.0452)根据制品形状，塑料品种及成型工艺条件的不同而异，一般比注射压力底。SXZY250注射机的螺杆是采用电机经过齿轮减速箱而驱动的，故螺杆传动装置所需的为零。冷却阶段各油缸皆不进压力油，故油缸所需压力为零。P=4P2

28、z/兀（D2合d2合）=4×66000/3.14（0.10.04）P=（4P5z）/（兀D2顶）=4×39600/（3.14×0.088）P=4P1q/兀（D2合d2合）=4×14088/3.14×（0.12-0.042）2222.851256.53取12160150304106.542.1410表4.3SXZY250注射机液压系统油缸工作压力及动作时间表3.4油缸所需流量的确定SXZY250注射机各动作循环中油缸所需流量如表4.4所示。工况慢速闭模快速闭模前移后移快速注射保压预塑冷却快速启模顶出慢速启模Qmax=6vmax兀/4(D2合-d2

29、合)×104=6×0.105×3.14×(0.12-0.042)×1044Q=6v兀/4D2顶×104=6×0.035×3.14×0.0882×1044Qmin=6vmin兀/4(D2合-d2合)×104=6×0.04×3.14×(0.12-0.042)×1044表4.4SXZY250注射机动作循环中油缸所需流量油泵所需流量计算公式Qmin=6vmin兀/4D2合×104=6×0.02×3.14×0.12&

30、#215;1044Qmax=6vmax兀/4D2合×104=6×0.1×3.14×0.12×1044流量（升/分）9.5479.524注射座Q=6v兀/4D2注座×104=6×0.048×3.14×0.065×104注射座Q=6v兀/4(D2注座-d2注座)×104=6×0.06×3.14×(0.065-0.026)×104Qmax=6vmax兀/4(D2注-d2螺)×104=6×0.025×3.14×(0

31、.2062-0.0452)×1044保压是为了补缩，故所需流量很小。但该阶段系统所耗油量视所选小泵而定预塑时螺杆传动装置不需油泵供油冷却阶段各油缸皆不进压力油，故油缸所需流量为零2241047.5120041.512.715.8113.5油缸功率图的绘制图4.5SXZY250注射机当采用固定预塑方式时流量循环图表4.5SXZY250注射机各种动作循环中油缸所需功率工况油泵所需功率计算公式功率(千瓦)慢速闭模快速闭模注射保压预塑冷却快速启模及顶出慢速启模N=PQ×10/60=（1.8×10×9.5×10）/60(式中P帕，Q升/分)0.29-66

32、-6N=PQ×10-6/60=（1.8×106×47×10-6）/60N=PQ×10/60=（6.5×10×47.5×10）/60N=PQ×10-6/60=（12×106×12×10-6）/60预塑时螺杆传动装置所需功率由单独的预塑电机供给在冷却阶段各油缸皆不进压力油，故油缸所需功率为零-66-61.45.22.43.50本机采用在启模工程中顶出制品故N=PQ×10/60=（10×10×（41.5+13）×10）/60-66-69N=P

33、Q×10-6/60=（2.1×106×15.8×10-6）/600.55124液压系统方案和工作原理图的拟定4.1制定系统方案根据以上工况分析和计算，可初步拟定出液压系统方案。根据塑料注射机工作部件速比很大，但又不需要大范围无级调速的特点，本机拟采用量不同的两个定量油泵并联供油的开式系统，这一方案与单泵供油系统相比效率较高，系统发热少；而与变量油系统相比，结构简单，成本低。为满足注射速度的调节，选用调速阀进行口节流调速，其特点是注射油缸回油的阻力小，可以获得较大的注射推力，而且调速范围较大，速度稳定性较好。缺点是油通过调速阀发热后进入注射油缸，造成油缸泄

34、漏增加。根据塑料的品种、制作的几何形状和模具的浇注系统的不同，注射系统采用了两级压力控制，以便灵活地控制注射压力和保压压力。为了便于实现自动循环，系统的换向控制阀多数采用三位四通电液换向阀和电磁抽阀。采用电液换向阀换向过程比较平稳，适用于压力较高及流量较大的场合，但结构较复杂，成本高。三位四通换向阀滑中位机能除注射电液换向阀和控制两级压力动作的电磁换向阀外，皆采用O型，其换向停止的位置精度较高，且能满足本机并联多油缸油路系统的工作需要。注射电液换向阀和控制两级压力动作的电磁换向阍采用Y型机能，既满足本机并联多油缸油路系统的工作需要，又分别利用中位Y型机能满足螺杆预料后退时注射油缸左腔形成真空进

35、行吸油的需要和使控制两级压力大小的远程调压阀处于非工作状态位置进行卸荷的需要。在启模系统中采用进油节流增加启模阻力，以满足模过程中实现制品顶出的要求，从而缩短辅助时间，提高生产效率。本系统除采用时间继电器控制保压和冷却动作外，其余皆采用行程开关控制各油缸可靠地依次动作和进行速度换接。为使用加工塑料得到良好的塑化质量，本机在注射系统中采用了背压阀，控制螺杆退回时间，以使塑化的塑料比较密实，且有利于分离气体的排出。134.2拟定液压系统图图5.1SX-ZY-250注射机液压系统的工作原理图表5.1SXZY250注射机动作顺序说明145液压元件的选择与设计5.1液压泵的选择5.1.1液压泵工作压力的

36、确定液压泵工作压力按公式计算，即：PB=P+P由于在注射液压系统中，压力油所经过的数量较多，故压力损失P亦较大，查表取P=0.8Mpa。注射油缸最大工作压力P可根据表11取6.5Mpa。于是油缸工作压力即为：PB=6.5+0.8=7.3（MPa）所选油泵的额定工作压力应为：P额=1.25PB=9.1（MPa）根据上述计算结果，应选额定压力为14Mpa的双级叶片泵。5.1.2油泵流量的确定油泵流量可按公式计算，即：QBK（Q）max=1.1×226=248.6（升/分）根据油泵的额定压力和流量的计算结果以及快、慢运动所需的要求，应选用双级叶片泵油泵系列。5.1.3油泵电机功率的确定注射

37、机在整个动作循环中，系统的压力和流量是变化的，故油泵电机功率应按公式计算，即：Nm=(N12×t1+Nn2×tn)/(t1+tn)1/2Nm等值功率，KW：N1,Nn一个动作循环中各阶段所需的功率，KW。t1,tn一个动作循环中各阶段所需的时间，S。在选择驱动油泵的电机时，应首先比较等值功率与各个动作的最大功率。当最大功率在电机允许的短时超载范围内时，可按等值功率选取电机，否则应按最大功率选取电机。即：NmaxKNe式中Nmax最大功率，KW；Ne电机额定功率，KW；15K(1)慢速闭模电机的过载系数。一般对直流电机，K=1.82.5；对异步电机，考虑到电网电压的波动，一般

38、取，K=1.52.0。小泵工作，大泵卸荷小泵工作压力P1等于慢速闭模时合模油缸所需压力与闭模液压系统压力之损失和。压力损失取为0.3Mpa，则P1=2.1Mpa。此时流量Q1可根据产品样本用内插法求得为12升/分，并取小泵总功率n1为0.35。大泵卸货压力P（流量阀卸货压力）取为0.6Mpa，Q2=472升/分,n2取为0.30。所以在慢速闭模时油泵所需功率N1为：N1=P1Q1×10-6/(60n1)+P2Q2×10-6/(60n2)=2.1×106×12×10-6/(60×0.35)+0.6×106×47

39、15;10-6/(60×0.3)=2.77(KW)(2)快速闭模,大,小泵皆工作油泵工作压力P等于快速闭模时合模油缸所需压力与闭模液压系统压力之损失和。压力损失取为0.5Mpa，则P=2.3Mpa，Q1=12升/分，Q1=47升/分，n=0.35。所以在快速闭模时油缸所需功率N2：N2=P(Q1+Q2)×10/(60n)=2.3×106×(12+47)×10-6/(60×0.35)=6.4(KW)(3)连杆琐紧,大,小泵皆工作以使连杆迅速倒达自琐位置。油缸工作压力P=13Mpa（其中P=0.2Mpa）,Q1=11升/分，Q2=43升/

40、分，n=0.8，侧锁紧时油泵所需功率N3：N3=P(Q1+Q2)×10-6/(60n)=13×106×(11+43)×10-6/(60×0.8)=14.6(KW)(4)注射座整体前移,小泵工作，大泵卸货小泵工作压力P1=3Mpa（其中P=0.2Mpa），Q1=12升/分，n1=0.35。大泵的卸荷压力P2=0.6Mpa，Q2=47升/分，n2=0.3。所以注射座整体前移时，油泵所需功率为：N4=P1Q1×10/(60n1)+P2Q2×10/(60n2)=3×106×12×10-6/(60

41、5;0.35)+0.6×106×47×10-6/(60×0.3)=3.28(KW)(5)注射大,小泵皆工作其工作压力P=7.3Mpa（其中P=0.8Mpa），Q1=10升/分，Q2=43升/分，n=0.8所以注射时油泵所需功率为：N5=P(Q1+Q2)×10/(60n)=7.3×106×(10+43)×10-6/(60×0.8)=8.06(KW)(6)保压小泵皆工作，大泵卸荷16-6-66-6小泵的工作压力P1=6.5Mpa（因保压时进入注射油泵的流量很小，故P=0）Q1=9.5升/分，n1=0.85。大

42、泵的卸荷压力P2=0.6Mpa，Q2=47升/分，n2=0.3。所以保压时油泵需功率为：N6=P1Q1×10-6/(60n1)+P2Q2×10-6/(60n2)=6.5×10×9.5×10/(60×0.85)+0.6×10×47×10/(60×0.3)=2.78(KW)(7)预塑，小泵皆工作，大泵卸荷其卸货压力P=0.6Mpa，Q1=12升/分，Q2=47升/分，n=0.3。所以预塑时油泵所需功率为：N7=P(Q1+Q2)×10-6/(60n)=0.6×10×(12

43、+47)×10/(60×0.3)=1.97(KW)(8)冷却，大,小泵皆卸荷其卸货压力P=0.6Mpa，Q1=12升/分，Q2=47升/分，n=0.3。所以预塑时油泵所需功率为：N8=P(Q1+Q2)×106/(60n)=0.6×106×(12+47)×10-6/(60×0.3)=1.97(KW)(9)连杆解除自锁,大,小泵皆工作以使连杆迅速解除自琐。大,小泵的工作压力P=12.5Mpa（其中P=0.3Mpa）,Q1=11升/分，Q2=44升/分，n=0.8，所以连杆解除自锁时油泵所需功率N9：N9=P(Q1+Q2)

44、5;106/(60n)=12.5×10×(11+44)×10/(60×0.8)=14.3(KW)(10)快速启模和顶出，大,小泵皆工作其工作压力P=7Mpa（其中P=0.5Mpa）,Q1=11升/分，Q2=44升/分，n=0.8，所以快速启模和顶出时油泵所需功率N10：N10=P(Q1+Q2)×10-6/(60n)=7×10×(11+44)×10/(60×0.8)=8.0(KW)（11）慢速启模，小泵工作，大泵卸货由于在进口装有节流阀，虽有利于启模中顶出制品，但增加了启模阻力此时,小泵的工Q1=12升/分

45、，n=0.35，作压力P1=2.5Mpa，（其中P=0.4Mpa）大泵卸荷压力P2=0.6Mpa，Q2=47升/分，n=0.3，所以慢速启模时油泵所需功率N11：N11=P1Q1×106/(60n1)+P2Q2×106/(60n2)=2.5×106×12×10-6/(60×0.35)+0.6×106×47×10-6/(60×0.3)176-66-66-66-66-6=3(KW)在整个动作循环中注射阶段油泵所需功率为最大，即Nmax=N5=8.06(KW)，按N=Nmax/K来选择电机,取K=1.

46、5N=Nmax/K=8.06/1.5=5.38(KW)5.2控制阀的选择SXZY250注射机所根据本系的工作压力和通过该阀的最大流量分别选择各中阀。选用的标准元件列于表：表6.15.3油管内径的确定5.3.1大泵吸油内径的计算油管内径可按下式计算；即d=4.6(Q/V允)毫米式中d油管的内径，mm；Q油管内应通过的最大流量，升/分V允油管中的允许流速,米/秒已知大泵流量为47升/分,吸油管允许流速V允为0.51.5米/秒,取V允=0.75米/秒,则:181/2d=4.6(Q/V允)1/2=4.6（47/0.75）1/2=36.4（mm）实际选取内径为40mm的有缝钢管。5.3.2小泵吸油管内径计算已知小泵流量为12升/分,吸油管允许流速V允为1.5米/秒,则:d=4.6(Q/V允)1/2=4.6（12/1.5）1/2=13（mm）实际选取内径为15mm的有