204国道通扬运河大桥

1、204国道通州段扩建工程通扬运河大桥上部结构施工技术方案1）临时固结方案在承台上面浇筑钢筋砼立柱，尺寸为60*80cm，高度为6.5m，在墩身每侧设二个临时柱。砼标号为C30，每根立柱采用22根32钢筋，与腹板相连。在墩顶浇筑支座两侧分别浇筑两道C30砼。3）底、侧模板施工支架搭设结束后，开始铺设底板。底模在定位之前，先准确放出桥位中心控制点，在两墩顶及墩顶两侧间距3.0m共计4点来控制点0#块节段轴线位置，根据放样点分中后铺设底模。底模板：10cm10cm方木，间距10cm。然后在方木上铺设竹胶板。施工时要注意作好墩身周围的防护措施，在其周围用密封胶封住之间的缝隙，防止浇筑混凝土时砂浆渗漏而

2、影响外观。由于0#块两端各有3.0米梁段底板位于二次抛物线上，在施工中常采取以直代曲法，在底模横向10#槽钢下垫楔块，楔块的高度根据对应的部位底板标高来控制。侧模：底模铺设完毕，吊放侧模板，侧模采用厂家定制大块钢模板，吊放至侧模支架上，人工就位。当内外侧模板竖立后用18对拉螺杆对拉，拉杆间距按水平0.5m，竖向1.0m布置，顶板底模与外侧模连接处镶木条塞紧，模板接缝处均垫3mm厚胶皮，以防漏浆。内模板支撑系统采用钢管扣件和木支架相结合构成。隔墙模板及腹板内模板，均采用木模板现场拼装。局部倒角处、人洞模板及支架采用木模板木支架。堵头模板因有钢筋及预应力管道孔眼，采用木板挖孔。孔眼必须按钢筋及预应

3、力管道位置精确定位切割。每个预应力预留孔位要编号，以便在下节段悬浇施工中快速准确定位。竖向预应力张拉端口采用5mm厚的钢板制作而成；横向张拉槽口采用木板做成。底侧模安装完毕后，测量两者标高，对应于纵向承重的贝雷梁作为控制断面，每断面设7个控制点控制标高，其中底模3个，侧模在翼缘板边缘倒角处设4个。4）压载、变形观测及预拱度的设置由于整个0#块重量为448.9吨，根据现场施工条件和支架结构分析，根据以往大桥的施工经验，只需对墩外悬臂部分的重量按1.2的系数进行预压。为了消除支架变形对砼的影响，0#块砼配合比初凝时间为10h，计划浇注时间不超过10h，在砼浇注完毕前不凝固，以免支架变形引起混凝土开

4、裂。5）钢筋、预应力孔道施工0#节段混凝土数量较多，而且施工工序较为复杂，施工时依据设计图纸在施工现场事先成型然后运输至施工现场。0#块钢筋分三次绑扎：第一次，安装底板钢筋、腹板箍筋、1.5米高隔墙钢筋及水平钢筋。竖向预应力管道及预应力粗钢筋，隔墙第一道横向预应力管道。第二次，搭设脚手架和工作平台，普通钢筋接高到顶，绑扎水平普通钢筋，同时安放腹板内纵向预应力管道及隔墙第二、三道横向预应力管道。第三次，待内模制立完毕后，绑扎顶板水平普通钢筋，安放承托板处，翼缘板处纵向预应力管道和横向预应力管道及钢束，并安装竖向预应力张拉垫板及槽口。顶板、腹板内有许多预应力管道，为了不使预应力管道损坏，一切焊接宜

5、在预应力管道埋置前进行，管道安装后尽量不焊接，当普通钢筋与管道发生矛盾时，移动钢筋位置，保证管道定位准确。钢筋的接头采用对接或搭接焊，按规范要求应错开设置，并满足搭接要求。因0#段受力很复杂，极易出现表面裂缝，因此钢筋保护层必须控制在规范允许范围内。0#块钢筋绑扎具体的阐述如下：钢筋由吊车辅助吊运至工作面，先绑扎隔墙钢筋，再进行底腹板钢筋施工，钢筋搭接及绑扎均严格按照规范进行施工，同时根据图纸预埋纵向预应力管道。其中腹板纵向预应力钢束安装锚下垫板，在0#块混凝土强度达到设计强度的 90%后张拉，其余腹板纵向束波纹管在梁端接长10cm，防止施工过程中损坏，影响下一节段连接。该阶段工序完成经监理工

6、程师检查签证后吊放及安装腹板模板及中隔墙模板。模板制作要保证尺寸符合设计要求，内侧模用对拉螺栓与外侧模拉紧固定，且内侧模之间用横向钢管撑紧。顶板内模施工完毕后，绑扎顶板钢筋。同时焊接纵向预应力钢束定位筋，并对竖向预应力浇筑时用输送泵两端对称供应砼，以保证支架均衡受载。0#块砼分1次浇筑。浇筑底板时，用输送泵直接送至工作面，人工铲运均匀布料，插入式振动器振捣，下料时顶板用彩条布覆盖，防止灰浆落到钢筋和模板上。底板浇筑结束后，再从两端浇筑腹板砼。由于本箱梁每侧有2个直腹板，因此应同时斜向分层进行两端外侧直腹板浇筑，并控制两端对称下料，进度保持一致。腹板砼振捣采用插入式振动棒振捣。横隔板砼浇筑穿插在

7、底、腹板浇筑过程中进行。在浇筑腹板的同时，要注意封头锚垫板处振捣，由于钢筋较密，拟采用小直径振捣棒加强振捣，确保砼密实。整段浇筑过程中加强控制对称下料，谨防偏载而影响支架稳定性。由于0#块节段相对砼数量较多，因此在浇筑过程中在侧模外侧喷水降温，防止砼出现收缩裂纹。砼浇筑完成在收浆后尽快予以覆盖洒水养护及时拆除封头板，穿T1、F1束，安装锚具，准备张拉。503KN钢筋及预应力筋施工结束，安装封头模板，1#节段T2、F2束安装锚下垫板及锚下螺旋筋，并预埋挂篮行走系统的预埋件，报监理工程师检验合格后准备浇筑混凝土。悬臂端混凝土浇筑按照底板、腹板、顶板的顺序，先两端再结合端进行施工。供料采用输送泵直接

8、送至两作业面的方式。振捣时不得破坏波纹管，避免漏浆堵塞孔道。混凝土浇注结束，养护强度达到设计强度的90%后对称张拉T2、F2钢束（同一截面安装先长束后短束，先里边后外边原则张拉），锚固后封锚压浆，节段施工结束。6）挂篮移动脱模时分别松开2#与1#块接头底板处锚固螺栓，前横梁吊杆螺栓以及侧模与1#块梁段对拉螺栓，释放挂篮后端锚固，用手拉葫芦牵引前移到下一节段施工。在移动过程中，必须认真检查所有锚固连接装置是否全部松开拆除，系统构件是否放置稳定，防止坠落，挂篮行走系统是应做到两端对称同步，避免产生过大偏载。就位后如前所述，固定后循环进行下一节段施工。7）在2#12#块施工过程中，纵向顶板、腹板束发

9、生相应的变化，必须根据图纸张拉锚固部分钢束，并认真连接其余预应力管道，不允许出现任何偏差。在浇筑12#块时注意合拢段劲性骨架预埋件的布置。在悬臂施工2#12#块结束后，回移挂篮至0#块附近拆除。根据施工图纸，我部拟采用的多支点支架为WDJ型碗扣式多功能脚手架作为梁体支撑的满堂支架。经过计算，支架立杆的顺桥向间距为1.2米，横桥向间距为1.2米，在翼板部位横向间距调整为0.9米，在腹板部位横向间距适当加密为0.6米，同时为保证支架受压的稳定性，在竖杆每1.2米设一层横杆，并设置剪刀撑。在支架顶、底部均设可调顶座和底座，以满足构件结构尺寸和标高调整。（具体支架搭设见附图）2）施工准备1、地基处理：

10、现浇段箱梁在河岸，支架范围内用石灰土分层碾压二层，每层厚度不大于20cm，压实采用16T以上压路机碾压34遍。碾压不到的地方分层用电夯实，铺装10cm左右碎石，面层上浇筑20cm厚C15素砼地坪，其上采用1515cm木方作支架底垫。2、过渡墩混凝土达到强度要求后，施工测量放样安装支座并调平。A、支座安装前应先将墩顶及预留孔内表面积水、杂物清除干净，并找平。B、检查支座组装情况，清除杂物，清洗干净，并在支座底板侧面标出十安中心线。C、由测量组在墩顶放出每个支座的中心线，根据十字中心线检查预留孔位置和深度是否与设计相符，否则预以调整，直到满足设计要求为止。为不影响施工进度，该工作应提前在墩顶混凝土

11、浇筑完毕后，即可进行。D、在上述三项工作完成后，经检查无误，即可在墩顶预留孔内安装支座螺栓，并向孔内灌浆和墩顶支座范围内铺设小陷度的水泥砂浆，标号不低于C30，注意保留好十字线。E、安装支座就位，根据测量组放出墩顶支座十字线和标高，摆放支座，支座上的十字线与墩顶的十字线应当稳合，用水平仪抄平标高，应符合设计要求，其偏差不得超过规范规定。F、支座运到墩顶前必须先核对支座型号和支座螺栓的规格、长度，以免出错。G、支座顶板和底板采用螺栓栓接在梁体底面和墩柱顶面，安装锚固螺栓时，其外露高度不得大于螺母的厚度；H、支座安装允许偏差如下：支座四角平面高差2mm；支座中心线顺桥向偏差5mm；支座中心线横桥向

12、偏差3mm；支座板十安线扭转偏差1 mm。I、在现浇砼梁体形成整体达到设计强度后，在张拉梁体通长束前，拆除上下支座临时连接，以防止约束梁体正常转动。3）、箱梁内小钢管、箱梁翼板支架布置施工搭设钢管支架，支架顶设顶托，顶托间用1515cm方木连接，再满铺1010cm楞木，其上铺1.5cm厚竹胶板。1、钢管组拼注意事项A、所有的构件应按设计及脚手架有关规定设置，不得隔步设置或遗漏。B、坚向立杆要求垂直，其倾斜度不得超过1%，横杆要求平直，横杆两端的高度偏差应小于1/400L，在搭设过程中架子的垂直度等均达到有关规范要求。C、前后、左右立杆和横杆的接头位置必须按规范错开，防止失稳。D、要求横向每4排

13、支架设置斜杆、水平剪刀撑。E、钢管立杆顶端管口应无变形和损伤。F、根据计算，考虑各种变形因素，支架须设置预拱度。G、支架在搭设过程中均须设置斜杆及必要的绳索，以防止支架在搭设过程中发生偏斜或倾斜。支架拼完后进行顶压检验，严格控制沉陷量不大于3mm。H、在搭拆除或改变作业程度，禁止人员进入该施工区段，防止意外事故发生。3、主要技术要求A、地基基础表面要坚实、平整，底板放置牢靠，排水畅通。B、不允许立杆有浮动及松动现象。C、整架平直度应小于1/500L。D、对于直线布置的脚手架，其纵向垂直度应小于1/400L。E、横杆的水平度，即横杆两段的高芳偏差应不小于1/400L。F、所有构件必须锁紧，必须逐

14、根检查，凡不合格的一律全部重新拧紧。4、支架拆除A、支架拆除前应全面检查支架扣件连接，模板支撑是否符合安全要求。B、拆除顺序：先拆除箱梁两侧翼板缘板挑臂部分，再由跨中向墩座处推进。箱梁底板下支架拆除，先松开立柱顶托，使之向下滑离5-10cm，抽出方木和底模，再依上而下逐层拆除纵、横水平杆、斜撑及立柱钢管，严禁上下同时作业。C、支架拆除前应逐层进行详细的支架拆除技术交底。D、清除脚手架上的杂物及地面障碍物。E、各构配件必须集中运至地面，严禁抛扔。4）、现浇支架预压 现浇支架预压是现浇支架最后一道非常重要的一道工序，是检验整个支架（含支架基础）搭设质量的一次全面检查，包括支架结构的强度、刚度、稳定

15、性以及支架的弹性和非弹性变形。通过支架预压基本消除，测得支架的弹性变形可以与理论计算值进行分析比较，并在支架最后调整时提供可靠的根据，使整个现浇支架既符合设计要求，又满足技术规范对支架的质量要求，从而确定现浇梁的高质量。一般情况下，在预压过程中，测得的总垂直变形包含两部分变形，即非弹性变形和弹性变形，当预压荷载卸除后，测得的支架回升值即为支架弹性变形，应在支架高程调整时加以考虑，其中没有恢复的部分即为支架的非弹性变形（主要是支架接缝压密和地基等产生的不可恢复的塑性变形等）。为此，必须在支架预压前和预压过程中，以卸荷以后组织专门测量人员，采用最水平仪进行不间断的观测，观测支架的变形，并作出详细的

16、记录。支架预压荷载的质量应达到现浇箱梁混凝土的质量，预压时间一般不少于2天。加载方法初步考虑采用水袋压载，以便计算加荷数量，按箱梁砼浇筑程序采用纵向分段，水平分层（两层）对称加载的次序。支架预压时，除观测整个支架变形外（垂直变形），还应观测支架主要部分的变形和强度、挠度，支架的整体稳定性等，以便进一步采取加强措施，这里不再特别加以说明。5）模板施工在满堂支架上铺设底模，底模铺设根据测量中心轴线位置布设，模板系统同0#块节段一样处理。由于边跨直线段底板位于二次抛物线上，在施工中常采取以直代曲法，在底模横向12#槽钢下垫楔块，楔块的高度根据对应的部位底板标高来控制。吊放内侧模板于支架上，底口用勾头

17、螺丝与底模型钢拉紧固定。测量底、侧模板标高，并在相应点位用红漆标识，然后用砂袋进行等载预压。6）根据图纸要求在中跨合拢段腹板位置采用千斤顶同时施加一个水平力（力的大小请设计院提供），且方向朝边跨。同时焊接边跨合拢段的劲性骨架。经监理工程师检查合格签证后，开始边跨合拢段混凝土浇注。在一天中最低气温时且梁体温度均匀时浇注合拢混凝土。浇完合拢段混凝土后待强度达到90。同时要采取锁定措施对边跨活动支座支座临时锁定，此时可以进行边跨底板钢束、顶板钢束张拉。边跨底、顶板钢束全部张拉完毕即可进行此部分钢束的压浆。具体合拢顺序详见设计图纸施工流程图。张拉完毕后解除活动支座的锁定，将梁端落在11#、12#墩上，

18、调整支座受力，然后拆除模板，拆除次序由合拢段向现浇段方向进行。2）中跨合拢段施工中跨合拢段支架采用2根双拼40b工字钢做下横梁，通过在12、12#块悬浇段底板及腹板相应的位置预留孔中吊杆连接，做为中跨合拢段底、侧模支撑，底模系统用25工字钢顺桥向布置，安装于下横梁的45工字钢上，再铺上方木加12槽钢及竹胶板，侧模通过外滑梁悬吊于10块顶板上。（见中跨合拢段支架示意图）中跨合拢段支架搭设完毕后，开始绑扎底腹板钢筋，同时预埋预应力束管道，然后制立内模，帮扎顶板钢筋，并预埋顶板纵向预应力束管道。在一天中最低气温时且梁体温度均匀时，并在浇注合拢混凝土前，在合拢段梁体内外设置顶拉装置，经监理工程师检查合

19、格签证后，开始中跨合拢段混凝土浇注。中合拢段浇注条件与混凝土配比、强度要求与边跨合拢段相等，即达到混凝土强度的90，可以进行顶、底板钢束的张拉。张拉钢束前瞬间拆除梁体外锁定。跨中钢束张拉完毕，一次压浆。此时即可形成三跨连续梁。3）合拢段施工的一些技术要求连续梁的合拢施工，是一项技术要求很强的工作，除了上述要求外，还有下面的一些技术要求：合拢段锁定前，需对悬臂断面进行一昼夜分时段连续观测，观测气温与悬臂端的标高变化，气温与合拢段长度的变化，气温与梁体温度的关系等，以确定合拢时间并为合拢口锁定方式提供依据。掌握合拢期间的气温预报情况，选择日温较低、温度变化幅度较小时锁定合拢口并浇注合拢段砼。合拢劲

20、性骨架的焊接锁定，要求迅速地对称进行，同时焊缝质量一定要保证。合拢段砼可选择适当的外掺剂以达到早强和减少收缩徐变的目的。合拢段砼应覆盖保温养护。振捣要求混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面呈现平坦、泛浆，为振捣合格。混凝土浇筑注意到顶后及时整平抹面收浆，用麻袋覆盖洒水养护。在每个施工块件的梁体顶面布置7个高程观测点分别设置在悬臂梁端部和翼板处。及时向监控单位提供以下高程值：a立模时观测点高程；b浇注混凝土前观测点高程值；c浇注混凝土后观测点高程值；d预应力钢筋张拉前观测点高程值；e预应力钢筋张拉后观测点高程值，以确保监控单位随时对节段标高调整。高程观测在清晨气温相对稳定时进行，以避免温度的干扰。严

21、格控制结构的尺寸。影响悬浇箱梁扰度的因素很多，如弹性模量、构件尺寸、结构超重、管道定位、预应力施加、混凝土收缩徐变。其中影响最大的是挂篮变形，因此在对挂篮预压时找出相应块件对应的挂篮的变形值。2)钢筋、模板、砼主桥钢筋统一由钢筋加工场制作成型，水平运输至墩身旁，再由吊车辅助吊运至现场。钢筋成型严格按照图纸加工，按规范进行施工。钢筋接头交错布设且满足规范要求。制作时严格控制整体刚度，防止弹性变形过大，对外露砼模板，控制平整度，防止砼表面不平整。由于箱梁砼设计50号，属高标号砼。砼使用的有关原材料严格按照技术规范要求进行认真检测与试验，各项指标必须达到规范规定的标准，并得到监理工程师抽检合格后方可

22、按计划分批购入。由于砼早期强度严格制约着每节段的施工周期，因此拟在砼中掺入适量的早强型减水剂以提高早期强度。根据砼配合比设计的计算成果，在现场取样拌制砼试件若干组(含弹性模量试件)，在标准养护室养护28天后进行抗压强度及弹性模量试验，从中优选最佳设计报监理工程师审批。浇筑过程中先底板，再腹板，然后顶板，同时要确保砼对称下料，控制进料数量及布料位置，防止整个系统承受偏载。腹板砼浇筑过程中注意水平分层，两腹板要基本保证对称下料，每层砼控制在30cm左右，振捣采用插入式振动棒时注意快插慢提，严禁采用振动钢筋下料方式，同时注意防止破坏波纹管而造成漏浆。张拉端锚下钢筋处要注意振捣密实。3)悬浇梁段砼施工

23、悬臂浇筑梁段砼是最重要的工序之一，必需注意几点：抛高值的确定为使施工完成的桥梁符合设计标高，应对悬臂段挂篮定位标高进行抛高，抛高值包括施工期结构挠度，挂篮自重产生的非弹性变形和弹性变形，预应力张拉产生的反拱度，砼收缩、徐变（施工期及运营时）影响等；浇筑砼时从前端开始，尽量对称平衡浇筑，浇注时要加强振捣，要密切注意对管道的保护；梁段拆模后的处置：除应及时养生外，还应对梁端的砼表面进行凿毛处理，以加强砼的连接。箱梁梁段砼浇筑：采用一次浇注法，在箱梁顶板中部留一窗口，砼由窗口注入箱内，再分布到底板上。4）预应力施工预应力管道安装过程中严格控制，保证定位准确，管道畅通，减少孔道磨阻力。加强张拉施工控制

24、。千斤顶及油表严格配套标定，配套使用，读表准确，量尺准确。施工中如发现实际伸长量与设计值误差超标，立即停止作业，查找原因。5）防止箱梁局部出现裂纹混凝土添加缓凝剂前后台紧密配合，浇注速度要快 ，在混凝土初凝前给予支架（挂篮）较多的沉降变形时间在浇注后一层混凝土前及时对前一层混凝土进行二次振捣。检查底模，侧模支撑必须牢固可靠，减少浇注后模板、支撑的塑性变形，避免在混凝土初凝后发生变形而产生裂纹。加强混凝土的养护工作，设专职人员负责。6）箱梁顶、底板混凝土的厚度及平整度为了保证箱梁顶、底板混凝土的平整度以及顶板混凝土的横坡，在顶板、底板的钢筋上焊接支撑钢筋，然后采用圆钢焊接数条轨道，轨道顶标高即为

25、顶板、底板的实际标高。在顶板或底板混凝土浇筑完毕时，采用刮尺，滚筒将混凝土表面整平，然后抹压。为了防止底板超厚，在底板混凝土浇筑完毕后，在底板上设置反压模板，使底板混凝土不会上翻。7）箱梁混凝土外观控制为确保箱梁外观质量，所有垫块均采用圆形垫块或塑料垫块严格控制模板的拼装质量，接缝之间采用双面胶粘后打摩或采用质量较好的汽车腻子补缝，然后打磨。适当延长混凝土的拌和时间，保证拌和质量对混凝土振捣班人员进行技能培训，增强质量意识混凝土养生水采用洁净的清水8）质量、进度控制主桥挂篮悬浇是本工程的一重点分项工程，在质量严格控制的同时，进度要求也极高。关键控制点：支架基础的稳定性、安全性，测量放样的准确性

26、以及施工过程中各工序衔接的合理性。我部控制悬浇挂篮块件的周期为10天，其中钢筋模板3天，浇筑1天砼养护等强度5天，张拉、压浆1天。4、安全保证体系（一）、施工准备 (1)必须配备相应的防高处坠落、防淹溺、临边防护、防船只撞击脚手架、航道安全警示、航道交通安全标志等安全防护设施和相应的救生用品及个人防护用品。按航道交通安全要求在航道上空作业区设置相关安全标识和警示。 (2)及时到有关部门办理航道上空施工的相关管理手续。 (3)进行安全策划，编制与工程相适应的施工组织设计和针对性的安全技术措施，重点是挂篮承载安全性能的计算和验算、作业人员的安全操作通道和可靠立足点、临边洞孔等的安全防护设施的设计并

27、经审批确认合格，方可投人实施。 (4)配备经行业培训合格持有效上岗证的专职安全管理人员和起重机械驾驶员、起重指挥、电工、焊工和起重工等特种作业人员。 (5)选用与施工组织设计相符合的起重机械，所有起重机械必须验收合格方可进场使用。 (6)选用与施工组织设计相符合的材料，按施工组织设计有关要求进行挂篮制作；挂篮加工的所有材料必须经有关部门验收合格后方可进行制作。 (7)挂篮制作完毕使用前，必须组织技术、设备、安全等部门根据施工组织设计有关条款进行逐项验收，经验收合格，方可投入使用。 (8)进行分层次的安全教育、安全技术交底和安全操作规程的交底。 （二）、挂篮的制作 (1)挂篮应严格按施工组织设计

28、要求进行制作，在制作挂篮的承重结构时，同步制作挂篮的施工操作通道。 (2)制作挂篮的所有材质的钢材，必须要有表明钢材物理性能和化学成分分析的材质合格证书，其各项指标必须满足施工组织设计的规定。 (3)钢材锈蚀严重，有弯曲、扭、裂缝、脱层、夹灰等现象禁止使用。 (4)对轻微弯曲的钢材，可进行修整，用碾压机械调直，但不能超过规定要求。对于零星部件，可以锤击修整。 (5)钢材制作加工时，一般宜采用锯割的方法，不宜采用气割，以免破坏钢材的原有强度。 (6)钢材的钻孔。成孔的直径必须为正圆形，且垂直于板面；孔缘应平整无损无毛刺；孔眼的直径公差应符合施工组织设计要求。 (7)焊接。焊接连接的形式为平接、搭

29、接和顶接三种形式，其角钢与钢板、圆钢与钢板、圆钢与圆钢、角钢与角钢之间的焊接必须满足规范和设计文件要求，并在挂篮制作施工组织设计中予以明确。焊接缝还必须满足规定的构造要求。（三）、O#块承重支架 (1) O#块搭设的承重脚手架主要作用是支承挂篮及施工所有的负荷，因此，必须严格按施工组织设计方案符合要求并经验收确认合格后，方可进行承重脚手架的搭设。 (2)支架验收的主要内容是构件的材质及规格、外形尺寸、焊接部位的强度、锈蚀程度、可连接方式及联接部位的精确度和变形等。采用起重机械进行配合吊装时，应满足起重吊装作业的安全技术操作要求，并满足先下后上、稳固一层再向上逐层吊装的要求。按施工组织设计，对构

30、件的每一层进行连体稳固，层与层之间应随构件吊装同步进行连体稳固，同样设置纵、横向剪刀撑及水平剪刀撑。对于施工作业的脚手部分，应按施工组织设计要求与承重部分同步分体建立，并遵守建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001规范的要求。（3）无论采用何种承重脚手架，都必须在搭设过程中进行分部验收，尤其是脚手架的基础验收；整个承重脚手架搭设(安装)完毕，经验收合格后，方可投入使用。（四）、挂篮的安装和使用 （1）挂篮在安装前，必须在陆地上进行预拼装，预拼装的挂篮经检验确认其综合性能达到设计要求后方可进人安装施工。（2）挂篮必须按施工组织设计规定的安装顺序进行安装，在每个顺序中，都要验算其

31、抗倾覆的稳定性，严防其倾覆。a、主桁架安装时，必须进行抗倾覆验算，必要时，在主桁架的下方增设临时支点或拉杆。b、底模托架安装时，必须进行抗倾覆验算，并调节压重或采用后锚措施。（3）挂篮行走系统的滑槽下应垫木方，滑槽必须平整，滑槽内应架设钢板，支座下应设滑板，以减少挂篮移动时的摩阻力。安装挂篮时滑槽内的支承点应有可靠防滑出的措施，严防挂篮滑出桥面，造成重大安全事故。 （4）锚固系统是确保挂篮施工的重要部件，必须确保各部件的材质合格，规格应符合施工组织设计要求且无受损现象，使之有足够的机械强度，能承受锚固的拉力。锚固预埋件一般承受垂直的拉力，在挂篮制作前，必须做承载力试验，其安全系数为2，若遇特殊

32、情况，锚固件须倾斜设置时，应进行挂篮承受侧向力的验算，并增设水平传力杆。 (5)挂篮设计时，支点位置应设置在混凝土箱梁的肋上，以免箱梁顶板承受较大的集中荷载而遭受破坏。特殊情况下支点无法设置在肋上时，应在支点的下方加设路基箱钢板。 (6)挂篮提升系统中的千斤顶等不宜焊接固定的设备或装置，应合理采取固定措施，防止因千斤顶等物件坠落造成伤害事故。千斤顶提升的钢吊带，必须采用保险钢销作为安全装置。 (7)钢吊带与钢吊带的连接，除设置钢销外，还必须在吊带钢板连接点的两侧焊接增强抗拉的钢筋。以固定并加强钢吊带的连接。钢吊带应平直，不能弯曲，多根钢吊带安装时，应保持在同一平面上。 (8)由于钢销的材质与规

33、格不同，必须按施工组织设计要求选用，不得用不符合设计要求的钢销代用、混用。 (9)用挂篮施工前，应按航道部门的具体要求，结合施工组织设计和航道的实际情况，落实安全防护设施和限高标志等相关标示、警示，河道通行限制的通告等措施，方可进入挂篮施工。(10)挂篮的上、下层必须设专用规范的安全登高设施，挂篮的四周应规范设置临边防护，并设踢脚板，用密目网全封闭(包括挂篮的底部)；挂篮的危险、重点部位，应设针对性的警告标志；对于有坠落危险的作业部位，应设置供作业人员悬挂安全带保险钩的安全装置。(11)挂篮运行前，必须进行加载试验，以确定各承载部件是否达到设计要求。加载的重量应略大于设计最重的箱梁段的重量。加

34、载顺序应模拟箱梁段浇筑钢筋混凝土时的加载方法进行，实施有效的防倾覆措施。(12)挂篮钢吊带的收、放必须同步一致，若个别钢吊带收放过度，会引起局部集中负载，对挂篮的受力不利。吊带收紧后，应检查各钢吊带受力是否均衡，否则应重新调整钢吊带的受力。(13)挂篮行走时，应设统一的指挥，缓慢进行；两侧牵引的卷扬机必须同步一致工作，严防挂篮行走偏位，造成挂篮受扭力破坏而酿成事故。(14)挂篮行走应在张拉作业完成后进行。(15)挂篮在行走移位前，应检查挂篮的安全防护设施是否完好、行走时是否有物件会发生坠落、是否会损坏电源导线、挂篮行走范围下方河道的航道交通是否封闭等，必须将隐患全部排除并确认无误、挂篮上无关人

35、员全部撤离、行走移位各作业人员接受交底明确并到岗后，方可进行挂篮的行走作业。(16)挂篮行走移位时，两侧的滑槽必须设专人看管，当发现滑槽某处运行受阻或其他异常情况时，应立即将信息传递给指挥人员，停止挂篮行走，待故障排除确认无误后，方可继续作业。(17)一旦挂篮行走移位，该段箱梁桥面将形成无临边防护的作业面，此时，必须立即在该段箱梁面规范设置临边防护，随挂篮的行走位移跟踪设置。（五）、临时用电 (1)临时施工用电必须遵守JGJ462005规范规定。 (2)挂篮施工的全过程，必须设专职电工及机修工跟班作业：及时进行检查、维修。电工应在确保施工用电的同时，确保施工用电的安全和警示灯等用电安全系统的正

36、常运行。 (3)应在挂篮上合适的位置设置总配电箱，由地面配电系统用经测试合格的五芯电缆输电；该总配电箱和五芯电缆的规格容量，必须与施工组织设计的要求相匹配；电缆的全长不得有接头，电缆应在挂篮上用绝缘子可靠固定。 (4)挂篮施工的用电设备，必须达到三级配电二级漏电保护。 (5)挂篮等金属构件均应进行可靠的保护接零(地)，必要时，应进行防雷接地。所有电动设备设施，必须设置防雨棚。 (6)在箱梁梁体内进行作业，应采用安全电压作照明。 (7)箱梁上的预留洞口，必须设置规范的安全防护。（六）、箱梁施工(1)所有作业人员，进入施工现场必须遵守安全生产六大纪律，并严格遵守高处作业、起重作业和水上作业的有关规

37、定。(2)采用吊运的方法运送钢筋等材料，必须先将材料吊运至卸料平台(第一段箱梁施工)或已达到设计强度的箱梁上，并用人工传递到位。(3)人工运送材料，应有牢固的施工通道，防止作业人员因行走不稳摔倒而发生人身伤害或钢筋等材料向河道中坠落引发事故。(4)测量、木工、钢筋工等作业人员，必须在挂篮防护设施的安全防护范围内进行操作，严禁作业人员在挂篮防护设施外或站在防护设施顶部进行操作。(5)在箱梁体内从事张拉作业的人员，应遵守张拉作业安全操作规程，在有坠落危险的部位张拉作业必须系好安全带。（七）、合拢段的箱梁施工合拢段施工时，由于两端的挂篮已将近靠拢，拆除挂篮后，两桥面纵向的端部将出现12m的空档，此时

38、最易发生高处坠落和高处落物事故，因此，必须及时做好该空档部位桥面的安全防护，临时禁止该部位下方通航，禁止作业人员直接从空档部位跨越或攀爬。 5、现场文明施工措施为了给施工创造一个整洁、文明的环境，特指定以下措施，确保文明施工，创文明工地1)、建立环境保护机构成立以项目经理为核心的环境保护领导小组，主动与地方环保部门联系，严格执行国家环境保护法律、法规和条例。2)、防止水土流失修建一些有足够泄水断面的临时排水渠道，并与永久性排水设施相连接，避免淤积和冲刷。要防止施工废水对沿线环境的污染。尽量保持现有的水利设施和径流系统，理顺因工程建设而改变的排灌系统，确保水流畅通，减少水土流失。3）、 最大限度

39、保护沿线绿化防护林带在施工用地范围以内尽量少砍树,尤其沿线有较大规模的绿化防护林带，不少地段若紧靠拓宽红线修筑便道将大量砍伐防护林，对此采取便道外绕办法，以最大限度维护自然风景的原貌。4）、严禁乱挖乱弃、节约用地本合同段施工严禁乱挖、乱弃，施工完成后，取土坑尽量设在非农田或低产田处，将河沟、水塘清淤后的土有计划地回填至取土坑中，做好取土坑的复耕和养殖，达到节约用地的目的。5）、控制扬尘施工作业产生的扬尘，除作业人员配备必要的劳保用品外，还要随时洒水，将灰尘公害降至最低程度，并符合当地环保部门的有关规定。6）、防止噪声、废气污染施工作业要在不影响周围居民正常休息的时间进行，一般情况下为早晨6：0

40、0以后至晚上10：00之前，并应遵守当地有关部门对夜间施工的规定，同时施工作业尽量采取能减少噪声的方法进行。6、支架验算1）、临时方案的验算（一）、倾覆验算：1、 工程假设：当悬浇挂篮施工到最后一个块件12#块时，因施工不同步，12#块一端已浇好，一端只完成一半，即考虑半个块件偏载，此时对墩顶将产生一个最大的偏心弯距，并考虑施工时冲击、风荷载、人群荷载、箱梁自重的不均匀性等。2、主要荷载组合如下：1）、节段混凝土自重：0#11#节段：22551.0KN 2）、12#节段：788 KN3）、挂篮自重：503 KN4)、冲击荷载：取11块0.2倍，8170.2=163.4KN5)、人群荷载：P人=

41、2.0KN/m26)、风荷载：W=K1K2K3K4WO=1.01.31.01.0500=650Pa7)、考虑箱梁自重的不均匀性，一侧悬臂自重增架4%，另一侧自重减少4%。(81.7+84.9+88.5+83.7+90.3+94.7+99.4+89.2+93.2+97.5+106.4)0.0410=403.8KN。3、计算1）AB 如图所示：荷载最不利组合时对A点产生的倾覆力距为：M倾=M12/2偏+M冲+M风+M人+2M4%自重M11/2偏 =G112L1M冲 =G冲 L1 M风 =S11立WL1, S11立为11号块断面积M人 =P人 S11平h0，S11平为11#块平面面积 ， h0为0#

42、块的高度2M4%自重 =(81.732+84.928+88.524+83.721.5+90.318+94.714.5+99.411+89.27.5+93.24.5+97.51.5+106.4)0.04102=11398.4KN.m。L1=37.4mL2=35.4mS11立 = 7.8m2S11平 =48.6m2 H0=5mM倾=M11/2偏+M冲+M风+M人+2M4%自重=788237.4+163.437.4+7.80.6505+248.637.4+11398.4=35905.8 KN.mM抗=M9-9+M11/2+M挂+M筋 =22551.02.8+78822.8+25032.8+448.0

43、410-42801035.6=122532.4KN.m抗倾覆安全系数:K=M抗/M倾=122532/35905.8=3.41.5。（二）、垫块抗压验算1、工程假设假设12#块有半个块件偏载，并考虑施工时冲击、风荷载、人群荷载、箱梁自重的不均匀性等。1）12#节段：788KN2）人群荷载：P人=2.0KN/m2 G人=97.2KN3)、风荷载：W=K1K2K3K4WO=1.01.31.01.0500=650Pa G风=7.8650/1000=5.07KN4)、考虑箱梁自重的不均匀性，一侧悬臂自重增架4%，另一侧自重减少4%。(81.7+84.9+88.5+83.7.4+90.3+94.7+99.

44、4+89.2+93.2+97.5+106.4)0.0410=403.8KN。5)、冲击荷载：取10块0.2倍，8170.2=163.4KN。6）、节段混凝土自重：0#11#节段：22551KN7）、G12/2=394KN根据受力情况分析第一种情况，由6根柱子受力N1+N2=22551+788+788/2+5032+163.4+48.62+403.8=25403.4KNN12.8= N22.8+35905.8N1-N2=12823.5N1+N2=25403.4N1=19113.3KNN2=6290KN2、 临时支墩承载力计算每侧设立支墩2个，支墩取0.60.8m，混凝土取C30。支墩高度取6.5

45、m,墩顶自由，则计算长度Lo=6.5/0.6=10.8。查钢筋混凝土构件纵向弯曲系数为：=0.82。本桥每个临时支墩布置22根32纵向钢筋、箍筋8间距20cm。则支墩的承载能力Nj=0.82(17.50.80.6+223400.01623.14) 1000 =11818KN每侧2根支墩的承载力Nj=118182=23637KN 23637/19113=1.23实际墩身也承受部分作用力，因此认为以上每侧两根柱子能满足要求。3）、菱形挂篮主承重系统计算(悬浇)挂篮结构为单悬臂的简支梁，后锚固受拉，前支承受压，验算混凝土浇筑及行走时的倾覆稳定性。挂篮前后下横梁在灌注混凝土时按2跨和3跨连续梁计算，行

46、走时按简支梁计算，挂篮后上横梁按双悬臂简支梁计算。底平台纵梁按简支梁计算。（一）、原始数据根据通扬运河大桥箱梁和挂篮结构图纸，确定所需的技术参数。节段浇注砼重量最大是：99.4t，根据现场使用材料分析得：底模系统+侧模系统+内模+横梁+施工荷载+1#块重量=146.9t，此荷载全部由主构架和箱梁前节段端部承受，假设2者各承担1/2，则主构架负荷为73.45t，假设该荷载通过6个吊点传递给二片主构架，则其每个主构架受力为36.7T。（二）、主构架计算由挂篮结构设计图纸知道，主构架由5件桁架式承载构件联接而成，因此只需计算其中一件的受力和应变情况，可以确定主构架是简支梁结构，杆件间是以销轴连接，因

47、此不存在超静定问题。主构架简图如下： 由前文可知，主构架中一片负荷T=36.7t1. 支座的力：NA4200=T4800 故：NA=41.9t故：NB=78.6t2.杆件内力(结构力学求解器计算如下) FAC =75.6t FAB =-62.91t FBC= 42.23tFCD =73.4tFBD =-82.6t3.端部D点位移（挠度）400在整个主构架中，AB、AC、BC、CD、BD杆件是由两根40b槽钢拼焊而成如图：杆件40b槽钢截面特性:I=0.00018644m4 W=0.000932m3 A=0.008304m2 E=210000000KN/m2 EA=1743840KN EI=39

48、1524KN.m2实际工作状态下杆件内力如图：经结构力学求解器解，桁架片的变形为4mm。4.杆件的稳定性和强度可以选择受拉应力和压应力最大构件进行校核，从前文可知，杆件BD的轴向压力最大，应计算其稳定性，杆件AC的轴间拉力最大，应计算其抗拉强度。杆件BD的截面回转半径：ix=14.98则长细比：x=L/ix=35.83查表得稳定系数： =0.877则BC=FBC/A=56.71MPa s=140MPa所以，杆件BD受压后稳定。对于杆件AC：则AC=FAC/A=51.90MPa s=140MPa故杆件AC安全。比以上杆件计算可知，未计算部分的杆件显然也安全。4）、底平台系统（取2#块进行验算）1

49、、箱梁底模板箱梁腹板底模竹胶板(跨径按20cm,宽按纵梁间距的间距20cm计算,按三跨连续梁计算)(1).荷载计算竹胶板自重:0.2*0.015*9=0.027KN/m箱梁自重(最大):0.2*4.744*26=24.668KN/m施工人员、材料、机具荷载：0.2*2.5=0.5KN/m振动砼产生荷载: 0.2*2.0=0.4KN/m1+25.595KN/m2+24.695KN/m(2).强度验算W=2=0.20.0152=0.7510-5m3I=3=0.20.0153=0.562510-7m4M=0.11l2=0.125.59510000.22=102.38Nm=102.38/(0.7510

50、-5)=13.6MPa13Mpa(容许抗弯)Q=0.6251l=0.62524.69510000.2=3086.87N=1.5Q/A=1.53086.87/(0.20.015)=1.54Mpa2Mpa(木材容许抗剪)(3).按挠度验算=0.667=(0.667*24.695*0.24)/(100*10*106*0.562510-7)=0.46L/400=200/400=0.5满足要求2、底模1010cm横木A、腹板区底模下1010cm横木(跨径按20cm,宽按横木的间距20cm计算,按简支梁计算)(1).荷载计算竹胶板、方木自重:0.2*0.015*9+0.1*0.1*9=0.12KN/m箱梁

51、顶板自重(最大):0.2*4.744*26=24.668KN/m施工人员、材料、机具荷载：0.2*2.5=0.5KN/m振动砼产生荷载: 0.2*2.0=0.4KN/m1+25.688KN/m2+24.788KN/m(2).强度验算W=bh2=0.10.12=0.001/6m3I=bh3=0.10.13=0.0001/12m4M=0.1251l2=0.12525.66810000.22=128.34N.m=128.34/(0.001/6)=0.77MPa13Mpa(木材容许抗弯)Q=0.6251l=0.62525.68810000.2=3211N=1.5Q/A=1.53211/(0.10.1)

52、=0.48Mpa2Mpa(木材容许抗剪)(3).按挠度验算=5q2l4/(384EI)=(5*24.788*0.24)/(384*10*106*0.0001/12)=0.0006L/400=500/400=1.25满足要求B、底板区底模下1010cm横木(跨径50cm,宽按横木的间距20cm计算,按简支梁计算)(1).荷载计算竹胶板、方木自重:0.2*0.015*9+0.1*0.1*9=0.12KN/m箱梁顶板自重(最大):0.2*0.88*26=4.576KN/m施工人员、材料、机具荷载：0.2*2.5=0.5KN/m振动砼产生荷载: 0.2*2.0=0.4KN/m1+5.596KN/m2+

53、4.696KN/m(2).强度验算W=bh2=0.10.12=0.001/6m3I=bh3=0.10.13=0.0001/12m4M=0.1251l2=0.1255.59610000.52=174.875N.m=174.875/(0.001/6)=1.05MPa13Mpa(木材容许抗弯)Q=0.6251l=0.6255.59610000.5=1748.75N=1.5Q/A=1.51748.75/(0.10.1)=0.26Mpa2Mpa(木材容许抗剪)(3).按挠度验算=5q2l4/(384EI)=(5*4.696*0.54)/(384*10*106*0.0001/12)=0.0045L/400

54、=500/400=1.25满足要求3、纵梁25b工字钢（箱梁节段3米,按2#块最大重计算）25b工字钢截面特性：I=0.0000528m4 W=0.000422 m3A=0.00535m2 E=210000000KN/m2 EA=1123500KN EI=11088KN.m2A、腹板区下纵梁四根(跨径按420cm,宽按60cm计算,按简支梁计算)(1).荷载计算竹胶板、方木自重、纵梁:0.60*0.015*9+0.65*0.1*0.1*9/0.2+4*0.420=2.05KN/m箱梁自重(最大):0.60*4.874*26=76.034KN/m(0.60*4.512*26=70.387KN/m)施工人员、材料、机具荷载：0.60*2.5=1.5KN/m振动砼产生荷载: 0.6*2.0=1.2KN/m1+80.784KN/m(75.137KN/m)2+78.08KN/m(72.437KN/m)纵梁工字钢腹板区受力简图（2#块）四根纵梁最大弯矩156.77KN.m四根纵梁最大剪力124.61KN(2).强度验算M=156770N.m Qmax=124610N=156770/(0.000402*4)=97.49MPa145Mpa(容许抗弯)max=124610*(0.118*0.252-