悬挑式钢管扣件脚手架方案

1、濠盛商务中心工程悬挑脚手架安装及拆卸方案施工单位： 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 审批日期： 年 月 日 目 录一、 工程概况2二、 编制依据2三、 工程概述2一）材料要求3二）、 施工工序：4三）、搭设方式 搭设方式如下图所示：4四） 技术细节5五、计算书（采用PKPM）8一）、大横杆的计算9二）、小横杆的计算10三）、扣件抗滑力的计算12四）、脚手架荷载标准值12五）、立杆的稳定性计算13六）、连墙件的计算15七）、悬挑梁的受力计算16八）、悬挑梁的整体稳定性计算18九）、拉杆的受力计算18十）、拉杆的强度计算19十一）、锚固段与楼板连接的计算19六、脚手架工程组织机构及人员安

2、排20七、 脚手架的搭设21八、 脚手架的拆除24九、 脚手架防电、避雷及安全防护装置25十、 脚手架的验收与保护26十一、 外架现场施工管理28十二、 安全措施及要求29悬挑脚手架安装及拆卸方案一、 工程概况濠盛商务中心地处深圳市南山东滨路与南新路交汇处，是商业与办公、酒店为一体，建设用地为6880m2,总建筑面积59425m2.其中地上45076m2，地下14349m2。本工程地下3层，地上27层。建筑总高度99.8米。二、 编制依据2.1 主要规程、规范2.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001，2002年版）2.3 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-

3、91）2.4建筑施工安全检查标准（JGJ 59-992.5钢结构设计规范（GB500172002）2.6 施工图纸三、 工程概述为了主体工程的外部安全防护和其他操作需要，本工程18层拟采用落地式综合脚手架，8层以上采用悬挑外架，因考虑架体搭设高度达到73.9 m(包括超过顶面1.5 m)，所以采取分二次悬挑,第一悬挑从817层搭设高度为37 m；第二悬挑从17顶层搭设高度为36.9 m。综合落地架采用双排扣件式钢管脚手架，外架沿建筑外边全长搭设。双排悬挑脚手架，搭设高度为40.0米，立杆采用单立管搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米，采用48×

4、3.5钢管，连墙件采用2步3跨，与建筑物采用焊接连接，竖向间距3.60米，水平间距3.60米，施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板竹串片脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.60米，建筑物内锚固段长度1.40米。悬挑水平钢梁采用14钢丝绳与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。水平钢梁与楼板压点和钢丝拉绳的吊环采用16圆钢。脚手架内立杆与建筑物间距0.35米。第一悬挑从817层搭设高度为37 m；第二悬挑从17顶层搭设高度为36.9 m。第一次悬挑架在标高37.8、53.00、68.2m处（11层、15层、转换层）用14钢丝绳增加3段楼

5、面卸荷；第二次悬挑架在标高83.2、96.4m处（23层、27层）用14钢丝绳增加2段楼面卸荷。卸荷水平距离1倍立杆间距。拟采用钢丝绳卸荷，搭设高度及卸荷位置分别为：二次搭设总高度为99.8+1.5-27.4=73.90m，第一次悬挑架在标高30.7、37.8、53.00、68.2m处（第9层、11层、15层、转换层）楼面卸荷；第二次悬挑架在标高70.0、83.2、96.4m处（第19层、23层、27层）楼面卸荷。一）材料要求1、钢管钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等。钢管采用外径为48mm，壁厚3.5mm，其材质应采用国家现行标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用

6、焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合GB700-79普通碳素结构钢技术要求中A3钢的要求。弯曲变形，锈蚀钢管不得使用。钢管上严禁打孔。2、扣件扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。扣件及其附件应符合GB978-67可锻铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB95-76垫圈的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表

7、面应进行防锈处理。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。3、钢丝绳钢丝绳选用14光面钢丝绳，强度极限1400MPa，破断拉力总和245.5kN。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。4、工字钢悬挑工字钢选用16普通热轧工字钢。5、预埋件采用16钢筋。（见图）6、脚手板脚手板采用竹串片脚手板。7、安全网按照深圳市安全质量监督总站的有关规定，本工程中的安全网采用国标密目式安全网。二）、 施工工序：悬挑层施工预埋穿插工字钢焊接底部定位钢筋搭设架体加斜拉钢丝绳竹串片、安全网。三）、搭设方式 搭设方式如下图所示：四） 技术细节1、在第八层和十八板筋绑扎之前，埋设悬挑外架用钢

8、筋，其包括板面穿插工字钢用钢筋、外架转角处支撑钢筋。2、须待悬挑层砼达到设计强度时方可穿插工字钢搭设上部外架。3、悬挑架立杆间距分别为：纵向间距1200mm，横向1050mm，横杆步距1800mm。4、为了保证外架立杆间距均匀，架身美观整齐。外架起步架子制作成简易桁架，以便调节立杆间距并确保立杆荷载传递到工字钢上。5、工字钢上每根立杆下用25钢筋满焊工字钢上，后将钢管插在上面。具体做法详见下图。6、为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连接杆，设置说明如下：连接杆用短钢管制成，长度约700800mm，一端用扣件固定于脚手架的立杆上，另一端焊在预埋钢板上或预埋在墙柱内，且连

9、墙杆均采用钢管。连接杆水平间距3.6m，按二步三跨设置，上下错开，成菱形布置。连接杆尽可能设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架架体垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。连墙杆连接方式详见上图。7、转角处(圆弧) 工字钢挑用扇形摆设，则采用工字挑出部分之间距离按照1.55M,室内1.45M要求搭设，尾部随圆或转角调整，上面放两条工字钢与内外立杆间距相适应，加固措施不变。如下左图所示：大横杆距工字钢面200mm开始搭设。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧。立杆和大横杆必须用十字扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。8、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节

10、点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度为350mm。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。9、剪刀撑沿架高连续布置，斜杆与地面夹角为4560，每34根立杆开始加设，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与外架相连外，在其中间应增设24个扣结点，详见下图。10、铺钢筋网板为隔楼层铺设，靠墙一端向里挑出0.35m宽的脚手板或加设安全网兜，每层脚手板均外设踢脚板一周，踢脚板并且油成黄黑相间色。11、立杆、大横杆的接头位置如上右图所示，架设时应注意挑选钢管长度。12、应搭设斜道以便人员上下，斜道坡度为1：3，宽度不

11、小于1m，斜道脚手板应铺严，上面设厚3cm，间距不大于30cm的防滑条，转弯处搭设休息平台，宽度不小于1.2m，护栏高度1.2m。斜道设置在便于人员通行的脚手架外侧。用安全网封闭，外设踢脚板，通道两侧设置剪刀撑，进出口搭设防护棚，并悬挂标志牌。13、悬挑架外围满挂安全网。应在安全人员和技术人员的监督下由熟练工人负责搭设；脚手架的检查分验收检查、定期检查和特别检查；使用中要严格控制架子上的荷载，尽量使之均匀分布，以免局部超载或整体超载；使用时还特别注意保持架子原有的结构和状态，严禁任意拆卸结构杆件和连墙拉结及防护设施。五、计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚

12、手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为40.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.82，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离4.0m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.60米，建筑物内锚固段长度1.40米。 悬

13、挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。拉杆采用钢丝绳。 一）、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050/3=0.122kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.122=0.193kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4&#

14、215;1.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.193+0.10×1.470)×1.2002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.193+0.117×1.470)×1.2002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.275×106/5080.0=54.226N/m

15、m2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.122=0.161kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.161+0.990×1.050)×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.948mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 二）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小

16、横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.200/3=0.147kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN 荷载的计算值 P=1.2×0.046+1.2×0.147+1.4×1.260=1.996kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩

17、和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×1.0502/8+1.996× =0.705×106/5080.0=138.749N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.

18、000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.046+0.147+1.260=1.453kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1453.080×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.378mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.402mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三）、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,

19、取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.200/2=0.220kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN 荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.220+1.4×1.890=2.959kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其

20、抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四）、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161 NG1 = 0.116×40.000=4.644kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×4×1.200×(1.050+0.350)/2=1.176kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，

21、标准值为0.11 NG3 = 0.110×1.200×4/2=0.264kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.200×40.000=0.240kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.324kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.200×1.050/2=3.780kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本

22、风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.750 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.700 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.750×1.700×1.200 = 1.071kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk

23、 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五）、立杆的稳定性计算: 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg4.00/(1.05+0.35)=1.234 2=arctg4.00/0.35=1.484 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为6.043kN和6.043kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为6.440kN和6.440kN。 考虑荷载组合，各吊点位置

24、处内力计算为(kN) T1=6.82 T2=6.47 N1=2.25 N2=0.56 其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为6.823kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×6.823/0.820=83.213kN。 选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径13.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = N / A < f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(13646.963×4

25、/3.1416/50/2)1/2=13mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.44kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 70.89 f 钢管立杆抗压

26、强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.04kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载

27、设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 164.07 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 六）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载基本风压标准值，wk = 1.071kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×3.60 = 12.9

28、60m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 19.432kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 24.432kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=35.00/1.58的结果查表得到=0.94； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 94.353kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为连墙件的轴向拉力，N=24.432kN； lw为连墙件的周长，取3.1416

29、×48.0=150.80mm； t为焊缝厚度，t=3.50mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过焊缝抗拉强度 = 24432.23/(150.80×3.50) = 46.29N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 连墙件对接焊缝连接示意图 七）、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1400mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.

30、00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 P=6.44kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=7.705kN,R2=6.312kN,R3=-0.398kN 最大弯矩 Mmax 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.136×

31、;106/(1.05×141000.0)+2.697×1000/2610.0=8.703N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八）、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.929 经过计算得到强度 =1.14×106/(0.929×141000.00)=8.67N/mm2；

32、水平钢梁的稳定性计算 < f,满足要求! 九）、拉杆的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=8.163kN 十）、拉杆的强度计算: 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=8.163kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37

33、、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×8.163/0.850=76.829kN。 选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径12.5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=8.163kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=8163×4/(3.1416×50

34、15;2)1/2=11mm 十一）、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.312kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=6312×4/(3.1416×50×2)1/2=9mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固

35、深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.31kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于6311.92/(3.1416×20×1.5)=67.0mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.31kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc

36、 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!六、脚手架工程组织机构及人员安排1、 组织机构如下：技术负责人：2、主要人员安排如下：施工员2人：主要负责脚手架搭设、拆除的技术指导。安全员2人：主要负责脚手架的安全工作。脚手架技术工人30人：根据进度需要，主要负责脚手架的搭设、拆除工作。其他配合人员10人，主要负责协助塔吊及操作人员钢管、扣件等的运输工七、 脚手架的搭设1施工准备技术人员应熟悉上部图纸，熟悉各个部位及高度的结构变化，项目部应组织必要的物料进场，其中包括48×3.5mm钢

37、管、对接卡口、直角扣件、旋转扣件和安全网等，以备外脚手架搭设使用；有关作业班组应组织足够的作业人员，准备外脚手架的搭设；同时在施工前，应当组织有关技术人员和安质人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。2脚手架搭设要求外脚手架搭设的基本要求是：横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固，受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃。3悬挑脚手架的搭设顺序悬挑脚手架的搭设应严格遵循以下顺序：悬挑层施工预埋穿插工字钢焊接底部定位钢筋搭设架体加斜拉钢丝绳铺钢筋网脚手

38、板绑扎防护栏杆及挡脚板并挂安全网。4、脚手架的搭设脚手架的搭设除了按顺序搭设处，还得注意下列事项：按照规定的构造方案和尺寸进行搭设；及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全；拧紧扣件（拧紧程度要适当）；有变形的杆件和不合格的扣件（有长度、扣接不紧等）不能使用；搭设工人必须佩挂安全带；随时校正杆件的垂直和偏差避免偏差过大；没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以发生意外；外架的防雷措施，将斜拉预埋吊环与楼板钢筋焊接，楼板钢筋与主楼设置的竖向地极焊接连通一体，形成防雷避雷系统，接地电阻不大于10。5、建筑物出入口处脚手架的搭设建筑物出入口处的脚手架，应根据出入口的高度和宽度采用

39、平行弦桁梁结构形式在开口处的两边要采用双立杆，悬空立杆下要设安全扣件，此处的连接要加密，每步设置，同时在洞口边及其上设置剪刀撑。出入口脚手架的上方要有安全可靠的隔离防护设施，一般为在出入口处的外侧设置双层防护棚，防止物体堕落伤人，保护出入人员。6、安全网脚手架的外侧要满挂阻燃密目式安全立网，立网的下口与立杆或建筑物要牢固的扎结，固定点的间距应不大于50cm，下边沿设挡脚板，上下两网之间的拼接要严密。立网平网与施工作业面边沿的最大间缝不得10cm。7、搭设的一般规定架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分类存放，搭设前清除障碍

40、物。架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉笑。凡遭遇六级以上大风或下雨天气时，不得进行作业。雨后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落。在靠近电源处拆除脚手架时，必须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业，不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。不在脚手架上附装机械设备，悬挑平台拉缆风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。8、搭设规定搭设双排脚手架，先立里排立杆，后立外排立杆，立杆的垂直偏差不得大于1/2

41、00架高，相邻两根立杆接头错开500mm，并不在同一步距内。大横杆架设在立杆内侧，同一水平面的内外大横杆接头错开一跨距。大横杆水平偏差控制在50mm内。小横杆垂直置于大横杆之下，用扣件与立杆紧固连接，小横杆伸出大横杆之外，不应小于100mm，小横杆应水平，不得内高外低。剪刀撑的位置从脚手架两端开始连续设置，竖向全高。剪刀撑的斜杆设在立杆外侧，与大横杆成45°60°夹角。为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时，将斜杆间隔的扣在立杆上和小横杆的伸出部分上。用对接扣件连接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上、以防雨水进入。用十字扣件时，开口不得朝下，以确保安全，在安装扣件时，

42、必须将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时，用力要适当，一般控制在4050N·m。脚手架钢筋网片脚手板在操作层上应满铺、铺稳，两边用12#铁丝绑扎在大横杆上，防止滑动，严禁在护身栏杆外侧设站人竹脚手板。操作层脚手架设置栏杆与挡脚板，栏杆高度不低于1.2m，挡脚板用七夹板制成，高度不低于200mm。搭设脚手架必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件，严禁使用，扣件螺栓应满足正常状态下的扭力矩要求（56kg·m）。反拉钢丝绳要求保证通顺，不得因被其它钢管等部件阻挡，而形成折线形状，调节花篮螺栓，使其松紧适度，受力明确。检查验收，悬挑架安装完毕

43、后，要进行全面综合的检查验收、签证，对所有节点还要进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不得小于40N·m，并不大于65N·m，及时用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏。9、脚手架搭设的技术要求及允许偏差序号项目允许偏差(mm)1立杆垂直度：Hmax>30mHmax100mmHmax/4006002间距步距偏差±20mm柱距偏差±50mm排距偏差±20mm3大横杆高差杆两端±20mm同跨同一横截面内的高差±10mm4扣件安装扣件距离中心节点150mm相邻立柱对接扣件高差-50mm5剪刀撑斜杆与地面的偏差6脚手板外伸偏差、搭接050m

44、m八、 脚手架的拆除脚手架使用完毕后立即拆除，在脚手架拆除前应作好以下工作：1、对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险；2、在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。3、脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域；4、严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆

45、除顺序是：栏杆竹脚手板剪刀撑大横杆小横杆立杆。5、外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排；6、拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置；7、在拆除的脚手架周围，于坠落范围明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内；8、对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转；9、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材

46、料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用；10、本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业；11、拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。12、脚手架拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。九、 脚手架防电、避雷及安全防护装置1防电钢管脚手架不应搭设在距离外电架空线路的安全距离以内，安全距离见下表：脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线间的最小安全操作距离外电线路电压1KV以下110KV35110KV154220KV330500KV最小安全操作距离(m)

47、4681015对于达不到上述规定最小距离时，必须采取防护措施，增设屏障、遮栏、围杆或保护网，并悬挂醒目的警告标志牌。脚手架搭设和使用期间，要严防与带电体接触，当需要穿过靠近380V以内的电力线路，距离线路在2m以内时，搭设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取下列措施：对电线和脚手架分别采取有效的绝缘措施；对脚手架要采取可靠的安全接地处理；2、避雷外架的防雷措施，将斜拉预埋吊环与楼板钢筋焊接，楼板钢筋与主楼设置的竖向地极焊接连通一体，形成防雷避雷系统，接地电阻不大于10Q。3、安全防护装置、脚手架在施工楼面四周脚手跑道必须满铺竹脚手板，脚手板用12#铁丝同大横杆绑扎牢固，脚手架内排立杆与墙面之间铺设通长安全隔离七夹板或安全网。、脚手架外侧满铺密目式防火安全网，并在外立杆里侧设置1.2m高的防护栏杆。、脚手架在搭设平架时，平架应外高内低，与水平面成15°角，伸出外立杆2.5m，斜杆与横杆均用48×3.5钢管搭设，上铺密目式安全网，用16#铁