水闸设计实例

1、精选优质文档-倾情为你奉上水闸设计实例 本工程位于河南省某县城郊处，它是某河流梯级开发中最末一级工程。该河属稳定性河流，河面宽约200m，深约710m。由于河床下切较深又无适当控制工程，雨季地表径流自由流走，而雨过天晴经常干旱，加之打井提水灌溉，使地下水位愈来愈低，严重影响两岸的农业灌溉和人畜用水。为解决当地40万亩农田的灌溉问题，经上级批准的规划确定，修建挡水枢纽工程。拦河闸所担负的任务是：正常情况下拦河截水，抬高水位，以利灌溉，洪水时开闸泄水，以保安全。 本工程建成后，可利用河道一次蓄水800万m3，调蓄水至两岸沟塘，大量补给地下水，有利于进灌和人畜用水，初步解决40万亩农田的灌溉问题并为

2、工业生产提供足够的水源，同时对渔业、航运业的发展，以及改善环境，美化城乡都是极为有利的。（一）地质条件 根据钻孔了解闸址地层属河流冲积相，河床部分地层属第四纪蟓更新世Q3与第四纪全新世Q4的层交错出现，闸址两岸高程均在41m左右。闸址处地层向下分布情况如下表1所示。表1 闸址处地层分布情况土质名称重粉质壤土细砂中砂重粉质壤土中粉质壤土分布范围由上而下河床表面以下深约3m高程28.8m以下厚度约5m高程22m以下厚度5-8m（二）地形 闸址处系平原型河段、两岸地势平坦，地面高程约为40.00m左右，河床坡降平缓，纵坡约为1/10000，河床平均标高约30.00m，主河槽宽度约80-100m，河滩

3、宽平，呈复式河床横断面，河流比较顺直。（三）土的物理力学性质指标 土的物理力学性质指标主要包括物理性质、允许承载力、渗透系数等，具体数字如表2、3所示。表2 土的物理性质指标表湿重度饱和重度浮重度细砂比重细砂干重度19KN/m321 KN/m311 KN/m327 KN/m315 KN/m3 表3 土的力学性质指标表 内摩擦角土基允许承载力摩擦系数不均匀系数渗透系数 cm/s自然含水量时 KN/m混凝土、砌石与土基的摩擦系数当土基为密实细砂层时值为 粘土 中细砂层 饱和含水量时 砂土 以下土层 （四）工程材料 1、石料本地区不产石料，需从外地运进，距公路很近，交通方便。2、粘土经调查本地区附近

4、有较丰富的粘土材料。 3、闸址处有足够的中细砂。（五）水文气象 1、气温本地区年最高气温42.2 C，最低气温-20.7 C，平均气温14.4 C。 2、风速 最大风速 m/s，吹程0.6Km。 3、径流量非汛期（16月及1012月）9个月份月平均最大流量9.1m3/s。汛期（79）三个月，月平均最大流量为149m3/s，年平均最大流量 m3/s，最大年径流总量为8.25亿m3。4、冰冻闸址处河水无冰冻现象。（六）批准的规划成果 1、根据水利电力部水利水电枢纽工程等级划分及设计标准（SD112-78）的规定，本枢纽工程为等工程，其中永久性主要建筑物为3级。2、灌溉用水季节，拦河闸正常挡水位为3

5、8.50m。3、洪水标准见表4所示。表4 洪水标准表项目 重现年 洪水流量（m3/s） 闸前水位（m） 下游水位（m） 设计洪水 20 937 39.15 39 校核洪水 50 1220 40 .3540.2 （七）施工条件 1、工期为两年。 2、材料供应情况水泥由某水泥厂运输260 Km至某市，再运输80 Km至工地仓库；其它他材料由市汽车运至工地；电源由电网供电，工地距电源线1.0Km；地下水位平均为28.030.0m。（一）闸址的选择 闸址、闸轴线的选择关系到工程的安全可靠、施工难易、操作运用、工程量及投资大小等方面的问题。在选择过程中首先应根据地形、地质、水流、施工管理应用及拆迁情况等

6、方面进行分析研究，权衡利弊，经全面分析比较，合理确定。 本次设计中闸轴线的位置已由规划给出。（二）闸型确定 本工程主要任务是正常情况下拦河截水，以利灌溉，而当洪水来临时，开闸泄水，以保防洪安全。由于是建于平原河道上的拦河闸，应具有较大的超泄能力，并利于排除漂浮物，因此采用不设胸墙的开敞式水闸。同时，由于河槽蓄水，闸前淤积对洪水位影响较大，为便于排出淤沙，闸底板高程应尽可能低。因此，采用无底坎平顶板宽顶堰，堰顶高程与河床同高，即闸底板高程为30.00m。（三）拟定闸孔尺寸及闸墩厚度 由于已知上、下游水位，可推算上游水头及下游水深，如表1所示： 表1 上游水头计算 流量Q（m3/s）下游水深hs（

7、m） 上游水深H（m） 过水断面积（m2） 行近流速（m3/s） 上游水头H0（m） 设计流量937 9 9.15 995.768 0.941 0.045 9.195 校核流量1220 10.20 10.35 1166.768 1.046 0.056 10.406 注：考虑壅高1520cm。闸门全开泄洪时，为平底板宽顶堰堰流，根据公式1判别是否为淹没出流。 表2 淹没出流判别表计算情况下游水深 hs（m）上游水头H0（m）流态设计水位99.195淹没出流校核水位10.2010.406淹没出流 按照闸门总净宽计算公式(2)，根据设计洪水和校核洪水两种情况分别计算如下表。其中 为堰流侧收缩系数，取

8、0.96； 为堰流流量系数，取0.385。 表3 闸孔总净宽计算表 流量Q（m3/s）下游水深hs（m） 上游水头 H0（m） 淹没系数 （m） 设计流量937 9 9.195 0.979 0.045 50.07 校核流量1220 10.20 10.406 0.98 0.056 55.50 根据闸门设计规范中闸孔尺寸和水头系列标准，选定单孔净宽 m，同时为了保证闸门对称开启，防止不良水流形态，选用7孔，闸孔总宽度为：Lnb0+(n1)d= =64m由于闸基为软基河床，选用整体式底板，缝设在闸墩上，中墩厚1.2m，缝墩厚1.6m，边墩厚1m。如图1所示。 图1 闸孔尺寸布置图 (单位：m) （四

9、）校核泄洪能力 根据孔口与闸墩的尺寸可计算侧收缩系数，查水闸设计规范（规范表2-2），结果如下：对于中孔 得 ；靠缝墩孔 得 ；对于边孔 得 ；所以与假定接近，根据选定的孔口尺寸与上下游水位，进一步换算流量如下表所示：表4 过流能力校核计算表计算情况 堰上水头H0（m） 校核过流能力设计流量937 9.195 0.979 0.41 0.96 1048.04 11.8% 校核流量1220 10.406 0.98 0.4 0.96 1230.99 0.8% 设计情况超过了规定5%的要求，说明孔口尺寸有些偏大，但根据校核情况满足要求，所以不再进行孔口尺寸的调整。（一）消能防冲设计的控制情况 由于本闸

10、位于平原地区，河床的抗冲刷能力较低，所以采用底流式消能。设计水位或校核水位时闸门全开渲泄洪水，为淹没出流无需消能。闸前为正常高水位38.50m，部分闸门局部开启，只宣泄较小流量时，下流水位不高，闸下射流速度较大，才会出现严重的冲刷河床现象，需设置相应的消能设施。为了保证无论何种开启高度的情况下均能发生淹没式水跃消能，所以采用闸前水深H=8.5m，闸门局部开启情况，作为消能防冲设计的控制情况。为了降低工程造价，确保水闸安全运行，可以规定闸门的操作规程，本次设计按1、3、5、7孔对称方式开启，分别对不同开启孔数和开启度进行组合计算，找出消力池池深和池长的控制条件。按公式（7）、（8）、（9）、（1

11、1）计算结果列入表1。表1 消力池池深池长估算表开启孔数n开启高度 收缩系数泄流量Q 单宽流量q 收缩水深hc跃后水深 hc下游水深Hs流态判别消力池尺寸备注池深d池长Ls水跃长Lsj10.80.554445.440.493.272.40自由出流1.0321.519.2 1.00.616607.550.624.032.651.624.523.5 1.20.617739.080.744.412.951.725.725.3 1.50.6199111.40.934.903.251.927.227.4池深控制2.00.62112215.31.245.533.622.231.729.6限开30.80.5

12、541315.440.443.273.75淹没出流 1.00.6161817.550.624.034.25 1.20.6172179.080.744.414.58 1.50.61927311.40.934.90 2.00.62136615.31.245.53 通过计算，为了节省工程造价，防止消力池过深，对开启1孔开启高度为2.0米限开，得出开启1孔开启高度为2米为消力池的池深控制条件。（二）消力池尺寸及构造 1、消力池深度计算根据所选择的控制条件，估算池深为2m，用（10）、（11）、（12）式计算挖池后的收缩水深hc和相应的出池落差Z及跃后水深hc，验算水跃淹没系数符合在1.051.10之间

13、的要求。2、消力池池长根据池深为2m，用公式（13）、（14）计算出相应的消力池长度为32。3、消力池的构造采用挖深式消力池。为了便于施工，消力池的底板做成等厚，为了降低底板下部的渗透压力，在水平底板的后半部设置排水孔，孔下铺设反滤层，排水孔孔径为10cm，间距为2m，呈梅花形布置。根据抗冲要求，按式16计算消力池底板厚度。其中 为消力池底板计算系数，取0.18； 为确定池深时的过闸单宽流量； 为相应于单宽流量的上、下游水位差。m，取消力池底板的厚度 m。 图1 消力池构造尺寸图 (单位：高程m，尺寸cm)（三）海漫设计 1、海漫长度计算用公式（18）计算海漫长度结果列入表2。其中 为海漫长度

14、计算系数，根据闸基土质为中粉质壤土则选12。取计算表中的大值，确定海漫长度为40m。表2 海漫长度计算表流量Q上游水深 下游水深 q 1008.53.351.565.2522.72008.54.303.134.2030.43008.55.254.693.2534.94008.55. 956.252.5537.95008.56.627.811.8839.36008.57.209.381.3039.27008.57.8010.90.7036.22、海漫构造因为对海漫的要求为有一定的粗糙度以便进一步消除余能，有一定的透水性，有一定的柔性。所以选择在海漫的起始段为10米长的浆砌石水平段，因为浆砌石的抗

15、冲性能较好，其顶面高程与护坦齐平。后30米做成坡度为1：15的干砌石段，以使水流均匀扩散，调整流速分布，保护河床不受冲刷。海漫厚度为0.6米，下面铺设15cm的砂垫层。（四）防冲槽设计 海漫末端河床冲刷坑深度按公式19计算，其中河床土质的不冲流速可按下式计算。按不同情况计算如表3所示。 （20） 式中 河床土质的不冲流速，m/s； 查水力学可知此处取0.8m/s； 水力半径， ； 海漫末端河床水深，m。表3 冲刷坑深度计算表计算情况 相应过水水面积 湿周 校核情况 15.251422.52157.161.5541.24311.801.700设计情况 11.711243149.571.5271.

16、22210.60-0.056根据计算确定防冲槽的深度为1.70m。采用宽浅式，底宽取3.4m，上游坡率为2，下游坡率为3，出槽后作成坡率为5的斜坡与下游河床相连。如图2所示。 图2 海漫防冲槽构造图 (单位：m) （五）上、下游岸坡防护 为了保护上、下游翼墙以外的河道两岸岸坡不受水流的冲刷，需要进行护坡。采用浆砌石护坡，厚0.3米，下设0.1米的砂垫层。保护范围上游自铺盖向上延伸23倍的水头，下游自防冲槽向下延伸46倍的水头。（一）闸底地下轮廓线的布置 1、防渗设计的目的防止闸基渗透变形；减小闸基渗透压力；减少水量损失；合理选用地下轮廓尺寸。2、布置原则 防渗设计一般采用防渗和排水相结合的原则

17、，即在高水位侧采用铺盖、板桩、齿墙等防渗设施，用以延长渗径减小渗透坡降和闸底板下的渗透压力；在低水位侧设置排水设施，如面层排水、排水孔排水或减压井与下游连通，使地下渗水尽快排出，以减小渗透压力，并防止在渗流出口附近发生渗透变形。3、地下轮廓线布置（1）闸基防渗长度的确定。根据公式(2)计算闸基理论防渗长度为59.5m。其中 为渗径系数，因为地基土质为重粉质壤土，查表取7。m（2）防渗设备 由于闸基土质以粘性土为主，防渗设备采用粘土铺盖，闸底板上、下游侧设置齿墙，为了避免破坏天然的粘土结构，不宜设置板桩。 （3）防渗设备尺寸和构造。1）闸底板顺水流方向长度根据公式(1)计算，根据闸基土质为重粉质

18、壤土A取2.0。底板长度综合考虑上部结构布置及地基承载力等要求，确定为18m。m 2）闸底板厚度为 m，实际取为1.5m。3）齿墙具体尺寸见图1。 图1 闸底板尺寸图 （单位：cm） 4）铺盖长度根据（3 5）倍的上、下游水位差，确定为40m。铺盖厚度确定为：便于施工上游端取为0.6m，末端为1.5m以便和闸底板联接。为了防止水流冲刷及施工时破坏粘土铺盖，在其上设置30cm厚的浆砌块石保护层，10cm厚的砂垫层。4、校核地下轮廓线的长度根据以上设计数据，实际的地下轮廓线布置长度应大于理论的地下轮廓线长度，通过校核，满足要求。铺盖长度+闸底板长度+齿墙长度= =59.5m（二）排水设备的细部构造

19、 1、排水设备的作用采用排水设备，可降低渗透水压力，排除渗水，避免渗透变形，增加下游的稳定性。排水的位置直接影响渗透压力的大小和分布，应根据闸基土质情况和水闸的工作条件，做到即减少渗压又避免渗透变形。2、排水设备的设计（1）水平排水 水平排水为加厚反滤层中的大颗粒层，形成平铺式。反滤层一般是由23层不同粒径的砂和砂砾石组成的。层次排列应尽量与渗流的方向垂直，各层次的粒径则按渗流方向逐层增大。反滤层的材料应该是能抗风化的砂石料，并满足：被保护土壤的颗粒不得穿过反滤层；各层的颗粒不得发生移动；相邻两层间，较小一层的颗粒不得穿过较粗一层的空隙；反滤层不能被阻塞，应具有足够的透水性，以保证排水通畅；同

20、时还应保证耐久、稳定，其工作性能和效果应不随时间的推移和环境的改变而变差。本次设计中的反滤层由碎石，中砂和细砂组成，其中上部为20cm厚的碎石，中间为10cm厚的中砂，下部为10cm厚的细砂。 图2 反滤层构造图 (单位：cm) （2）铅直排水设计 本工程在护坦的中后部设排水孔，孔距为2m，孔径为10cm，呈梅花形布置，孔下设反滤层。（3）侧向排水设计 侧向防渗排水布置（包括刺墙、板桩、排水井等）应根据上、下游水位，墙体材料和墙后土质以及地下水位变化等情况综合考虑，并应与闸基的防渗排水布置相适应，在空间上形成防渗整体。 在消力池两岸翼墙设23层排水孔，呈梅花形布置，孔后设反滤层，排出墙后的侧向

21、绕渗水流。3、止水设计凡具有防渗要求的缝，都应设止水设备。止水分铅直和水平止水两种。前者设在闸墩中间，边墩与翼墙间以及上游翼墙铅直缝中；后者设在粘土铺盖保护层上的温度沉陷缝、消力池与底板温度沉陷缝、翼墙、消力池本身的温度沉降缝内。在粘土铺盖与闸底板沉陷缝中设置沥青麻袋止水。 图3 止水详图 (单位：cm) （三）防渗计算 1、渗流计算的目的：计算闸底板各点渗透压力；验算地基土在初步拟定的地下轮廓线下的渗透稳定性。2、计算方法有直线比例法、流网法和改进阻力系数法，由于改进阻力系数法计算结果精确，采用此种方法进行渗流计算。 3、计算渗透压力（1）地基有效深度的计算。 根据公式(3)判断 ，地基有效

22、深度 为 m，大于实际的地基透水层深度8m，所以取小值 m。 （2）分段阻力系数的计算。通过地下轮廓的各角点和尖端将渗流区域分成9个典型段，如图4所示。其中1、9段为进出口段，用式(4)计算阻力系数；3、5、7段为内部垂直段，用式(5)计算相应的阻力系数；2、4、6、8段为水平段，用式6计算相应的阻力系数。各典型段的水头损失用式(7)计算。结果列入（表1）中。 对于进出口段的阻力系数修正，按公式（8）、(9)、(10）计算，结果如表2所示。 图4 渗流区域分段图 （单位：m） 表1 各段渗透压力水头损失分段编号 分段名称 进口 0.68.00.470.4080.245 水平 01.97.440

23、.05.254.5534.716 垂直 1.97.40.260.2260.226 水平 005.51.00.180.1560.156 垂直 1.06.50.160.1390.136 水平 1.01.06.518.02.552.2112.211 垂直 1.06.50.160.1390.139 水平 005.51.00.180.1560.182 出口 1.57.00.590.5120.486合计 9.8 H= 8.5 H= 8. 5表2 进出口段的阻力系数修正表 段 别 SThoh进口段 0.67.40.600.2450.1634.716出口段 2.55.50.950.4860.0260.182（

24、3）计算各角点的渗透压力值。 用表1计算的各段的水头损失进行计算，总的水头差为正常挡水期的上、下游水头差8.5m。各段后角点渗压水头=该段前角点渗压水头此段的水头损失值，结果列入表3。表3 闸基各角点渗透压力值 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 H9 H10 8.508.263.543.313.163.020.810.670.490（4）验算渗流逸出坡降。 出口段的逸出坡降为： ，小于壤土出口段允许渗流坡降值 （查表得），满足要求，不会发生渗透变形。绘制闸底板的渗透压力分布图5。 图5 闸底板下渗透压力分布图 (单位：m)（一）底板和闸墩 1、闸底板的设计（1）作用 闸底板是闸室

25、的基础，承受闸室及上部结构的全部荷载，并较均匀地传给地基，还有防冲、防渗等作用。（2）型式 常用的闸底板有平底板和钻孔灌注桩底板。由于在平原地区软基上修建水闸，采用整体式平底板，沉陷缝设在闸墩中间。（3）长度根据前边设计已知闸底板长度为18m。（4）厚度根据前边设计已知闸底板厚度为1.5m。2、闸墩设计（1）作用分隔闸孔并支承闸门、工作桥等上部结构，使水流顺利的通过闸室。（2）外形轮廓 应能满足过闸水流平顺、侧向收缩小的，过流能力大的要求。上游墩头采用半圆形，下游墩头采用流线型。其长度采用与底板同长，为18m。（3）厚度为中墩1.2m，缝墩1.6m，边墩1.0m。平面闸门的门槽尺寸应根据闸门的

26、尺寸确定，检修门槽深0.20m,宽0.20m,主门槽深0.3m,宽0.8m。检修门槽与工作门槽之间留3.0m的净距，以便于工作人员检修。 （4）高度采用以下三种方法计算取较大值，根据计算墩高最大值为10.85m，另根据水闸设计规范中规定有防洪任务的拦河闸闸墩高程不应低于两岸堤顶高程，两岸堤顶高程为41.00m，经比较后取闸墩高度为11.00m。1） =校核洪水位时水深+安全超高=10.35+0.5=10.85m。2） =设计洪水位时水深+安全超高=9.15+0.7=9.85m；3） =正常挡水位时水深+ =8.5+0.59+0.4=9.49m。（式中波浪高度的计算请查阅相关书籍） 图1 缝墩尺

27、寸详图 （单位：cm）（二） 闸门与启闭机 闸门按工作性质可分为工作闸门、事故闸门和检修闸门；按材料分为钢闸门、混凝土闸门和钢丝网水泥闸门；按结构分为平面闸门、弧形闸门等。1、工作闸门基本尺寸为闸门高9m，宽8m，采用平面钢闸门，双吊点，滚轮支承。2、检修闸门采用叠梁式，闸门槽深为20cm，宽为20cm，闸门型式如图2所示。 图2 叠梁式检修闸门示意图 3、启闭机可分为固定式和移动式两种常用固定式启闭机有卷扬式、螺杆式和油压式。卷扬式启闭机启闭能力较大，操作灵便，启闭速度快，但造价高。螺杆式启闭机简便、廉价，适用于小型工程，水压力较大，门重不足的情况等。油压式启闭机是利用油泵产生的液压传动，可

28、用较小的动力获得很大的启闭力，但造价较高。在有防洪要求的水闸中，一般要求启闭机迅速可靠，能够多孔同步开启，这里采用卷扬式启闭机，一门一机。4、启闭机的选型（1）根据水工设计手册平面直升钢闸门结构活动部分重量公式1，经过计算得16.9，考虑其它因素取闸门自重170KN。 （1）式中 闸门结构活动部分重量，t；闸门的支承结构特征系数，对于滑动式支承取0.8；对于滚轮式支承取1.0，对于台车式支承取1.3。 闸门材料系数，普通碳素结构钢制成的闸门为1.0；低合金结构钢制成的闸门取0.8。 孔口高度，取9m；孔口宽度，取8m。（2）初估闸门启闭机的启门力和闭门力，根据水工设计手册中的近似公式： （2）

29、 = KN9 （3） KN式中 平面闸门的总水压力， ，KN；启门力，KN； 闭门力，KN；由于闸门关闭挡水时，水压力 值最大。此时闸门前水位为8.5m，本次设计的水闸为中型水闸，系数采用0.10，经计算启闭力 为493KN，闭门力 为85KN。查水工设计手册选用电动卷扬式启闭机型号QPQ-2 40。（三）上部结构 1、工作桥是为了安装启闭机和便于工作人员操作而设的桥。若工作桥较高可在闸墩上部设排架支承。工作桥设置高程与闸门尺寸及形式有关。由于是平面钢闸门，采用固定式卷扬启闭机，闸门提升后不能影响泄放最大流量，并留有一定的富裕度。根据工作需要和设计规范，工作桥设在工作闸门的正上方，用排架支承工

30、作桥，桥上设置启闭机房。由启闭机的型号决定基座宽度为2m，启闭机旁的过道设为1m，启闭机房采用24砖砌墙，墙外设0.66m的阳台（过人用）。因此，工作桥的总宽度为1+1+0.24+0.24+0.66+0.66=6m。由于工作桥在排架上，确定排架的高度即可得到工作桥高程。排架高度=闸门高+安全超高+吊耳高度=9+0.5+0.5 =10m工作桥高程=闸墩高程+排架高+T型梁高=41m+10m+1m=51m。 图3 工作桥细部构造图 (单位：cm)2、交通桥的作用是连接两岸交通，供车辆和人通行。交通桥的型式可采用板梁式。交通桥的位置应根据闸室稳定及两岸连接等条件确定，布置在下游。仅供人畜通行用的交通

31、桥，其宽度不小于3m；行驶汽车等的交通桥，应按交通部门制定的规范进行设计，一般公路单车道净宽为4.5m，双车道为79m。本次设计采用双车道8m宽，并设有人行道安全带为75cm，具体尺寸如图4所示。 图4 交通桥细部构造图 (单位：cm) 3、检修桥的作用为放置检修闸门，观测上游水流情况，设置在闸墩的上游端。采用预制T型梁和活盖板型式。尺寸如图5所示。 图5 检修桥细部构造图 (单位：cm) （四） 闸室的分缝与止水 水闸沿轴线每隔一定距离必须设置沉陷缝，兼作温度缝，以免闸室因不均匀沉陷及温度变化产生裂缝。缝距一般为1530m，缝宽为22.5cm。整体式底板闸室沉陷缝，一般设在闸墩中间，一孔、二

32、孔或三孔一联为独立单元，其优点是保证在不均匀沉降时闸孔不变形，闸门仍然正常工作。凡是有防渗要求的缝，都应设止水设备。止水分铅直和水平两种。前者设在闸墩中间，边墩与翼墙间以及上游翼墙本身；后者设在铺盖、消力池与底板，和混凝土铺盖、消力池本身的温度沉降缝内。本次设计缝墩宽1.6m，缝宽为2cm，取中间三孔为一联，两边各为两孔一联。（一）设计情况及荷载组合 1、设计情况选择水闸在使用过程中，可能出现各种不利情况。完建无水期是水闸建好尚未投入使用之前，竖向荷载最大，容易发生沉陷或不均匀沉陷，这是验算地基承载力的设计情况。正常挡水期时下游无水，上游为正常挡水位，上下游水头差最大，闸室承受较大的水平推力，是验算闸室抗滑稳定性设计情况。泄洪期工作闸门全开，水位差较小，对水闸无大的危害，故不考虑此种情况。本次设计地震烈度为6，不考虑地震情况。2、完建无水期和正常挡水期均为基本荷载组合。取中间三孔一联为单元进行计算，需计算的荷载见表1所示。表1 荷载组合表荷载组合 计算情况荷 载 自重 静水压力 扬压力 泥沙压力 地震力 浪压力 基本组合 完建无水期 正常挡水期 （二）完建元无水期荷载计算及地基承载力验算 荷载计算主要是闸室及上部结构自重。在计算中以三孔一联为单元，