3.25M提升机验算

1、郭二庄矿业公司马项副井提升机验算计算：李洪杰2009年3月18日审核：机电矿长：机电副总：机电科长：郭二庄矿业有限公司郭二庄矿业公司马项副井提升机验算一、 相关数据： 提升方式摩擦式、立井提升机型号JKM3.25×（I）C-（TR）提升用途提人、提物提升高度（m）500悬绳长度（m）526主滚筒直径（m）3.25天轮直径（m）3提升机设计许用最大静张力（N）400000最大静张力差（N）95000主绳直径（mm）31主绳每米重量（kg/m）3.941主绳破断拉力总和（N）629500尾绳每米重量（kg/m）7.929主绳全长（m）590尾绳全长（m）527主绳最大钢丝直径（mm）1.

2、15摩擦轮围包角（°）193盘型闸活塞面积（cm2）142提升机（包括减速器）变位质量（kg）128590天轮变位质量（kg）27070电动机型号YR800-10/1180电动机额定功率（kw）800电动机电压（V）6000电动机额定电流（A）99电动机转子的变位质量（kg）8385.5电动机转速（r/min）592减速器型号XP1120（2）减速器传动比11.5减速器允许最大扭矩（N·m）1147000减速器传动效率0.85制动力臂（m）1.775一次提升载荷重量（kg）提人2560提物4800提升容器自重（N）118970斜井轨道角度（°）最大提升速度（m/s

3、）9.05串车数（个） 二、最大静张力、最大静张力差、钢丝绳、电机功率验算1、最大静张力验算（1）矿井实际提升情况计算最大静张力Fjm=n1p-n2q=4×39.41-2×79.29=-0.9360属于重尾绳系统Fjm=QQZ+n1phon2q(H+Hh)=67200+118970+4×39.41×26+2×79.29×513.5 =271699.5N式中：Q为一次提升载荷量，Q=g×2×（1800+600）+24×80=67200N按照一侧提升两个1T矿车和24个人员，另外一侧装载2个空1T矿车混合提升

4、计算：矿车自重600kg，载重量1800kg，乘员重量按照80kg/人。QZ=118970N 为罐笼自重n1=4 为首绳根数p=39.41N 为首绳每米重量H=500米 为提升高度n2=2 为尾绳根数q=79.29N 为尾绳每米重量Hh=13.5米 为尾绳环高度ho=26米 为井口离主导轮中心距离 (2) 提升机设计许用最大静张力： Fjm=400000N （3）验算：FjmFjm即最大静张力满足设计要求2、最大静张力差验算（1）根据矿井实际提升情况计算最大静张力差Fjc Fjc= QH =Q+ (n1p-n2q)H55200+0.936×500=55668N式中：为首尾绳每米重量差

5、（2）提升机设计许用最大静张力差： Fjc=95000N（3）验算： Fjc Fjc即最大静张力差满足设计要求3、钢丝绳安全系数的验算：m=9.08 9.2-0.0005H=8.95式中：Qd=616910N为首绳钢丝绳破断力总和 即钢丝绳满足煤矿安全规程要求。4、电动机功率验算NKFcmaxVm1000i1.1×55668×9.051000×0.85652Kw800Kw式中：K=1.1 为电动机富裕系数 Vm=9.05m/s 为提升机最大提升速度。电机功率满足要求三、制动系统验算1、提升机实际最大静阻力矩Mjm(N·m)Mjm=FjcR=55668&#

6、215;1.625=90460.5N·m式中：R=1.625m 为提升机滚筒半径2、提升系统总变位质量m的计算：m= = （67200+2×118970+4×39.41×590+2×79.29×527+27070+128590+85855）=72323.4kg式中：LP=590米 首绳钢丝绳总长LP=527米 尾绳钢丝绳总长 Gt=27070N 导向轮的变位质量 Gj=128590N 提升机变位质量 Gd=85855N 电动机转子变位质量质量模数72323.4556681.2993、防滑减速度的计算（1）、上提重物许用防滑减速度的计算

7、上升侧静阻力：Fjs=QZ+Q+n1p（h0+H）+n2qHh+WS=67200+118970+4×39.41×（26+500）+2×79.29×13.5+0.1×67200=277949.5N式中：动防滑安全系数，煤炭工业设计规范规定1.25钢丝绳对摩擦轮的围包角钢丝绳与摩擦衬垫间的摩擦系数，通常取0.2，最大不超过0.25自然对数的底WS、W上升侧和下放侧矿井阻力，罐笼提升取0.1Q，箕斗提升取0.075Q。下放侧静阻力：Fjx=QZ+n1ph0+n2q（H+Hh）W118970+12000+4×39.41×26+2&#

8、215;79.29×513.5-0.1×67200=209779.5N上升侧运动部分总质量：ms=Fjs-Ws+n1Gd'g=277949.5-6720+2707010=29830Kg下放侧运动部分总质量：mx=Fjx+Wxg=209779.5+672010=21650Kg上提重物许用防滑减速度a3SFjs（e-1）+（KQ+H)s（e-1）+（s+)277949.5×（e0.2×3.37-1）+1.25×（1.2×67200+0.936×500)29830×（e0.2×3.37-1）+1.25&

9、#215;（29830+21650)3.963/2（2）、下放重物许用防滑减速度的计算上升侧静阻力：Fjs=QZ+n1p（h0+H）+n2qHh+WS=12000+118970+4×39.41×（26+500）+2×79.29×13.5+0.1×67200=222749.5N下放侧静阻力：Fjx=QZ+Q+n1ph0+n2q（H+Hh）W118970+67200+4×39.41×26+2×79.29×513.5-0.1×67200=264979.5N上升侧运动部分总质量：ms=Fjs-Ws+n1

10、Gd'g=222749.5-6720+2707010=24310Kg下放侧运动部分总质量：mx=Fjx+Wxg=264979.5+672010=27170Kg下放重物许用防滑减速度a3XFjs（e-1）-(2-K)Q+H)s（e-1）+（s+)222749.5×（e0.2×3.37-1）-1.25×（0.8×67200+0.936×500)24310×（e0.2×3.37-1）+1.25×（24310+27170)1.67/23、制动力矩Mz 的计算下限条件：Mz3Mjm=3×90460.5=27

11、1381.5N·mMz1.5m·R+Mjm=1.5×72323.4×1.625+90460.5266748.8N·m上限条件：Mz5m·R-Mjm=5 ×72323.4×1.625-90460.5=497167.1 N·mMz3S·m·R-Mjm3.963×72323.4×1.625-90460.5=465663.2 N·mMz3X·m·R+Mjm1.67×72323.4×1.625+90460.5=286728.1

12、 N·m由于制动力矩上下限条件接近，所以制动系统采用二级制动第一级制动力矩：Mz（286728.1+266748.8）/2276738.5N·m最大制动力矩Mz=4Mjm=4×90460.5361842 N·m4、液压站最大工作油压计算Pm 4Mj 2nAµRz+P1+P2+P3 =3618422×8×14200×0.35×1.775+2.35=2.56+2.35=4.91 MPa取值Pm=5.0MPa式中：卷筒上钢丝绳缠绕半径 R=1.5m制动盘制动半径 Rz=1.775m制动盘设计摩擦系数=0.35制

13、动器对数 n=8活塞有效面积 A=142cm2=14200mm2P1保证全松闸时闸瓦间隙所需油压。油缸密封等阻力折算油压 P2=0.3-0.4 MPa 油压系统残压P3=0.5 MPa根据提升机说明书综合阻力折算成油压值一般取24kgf/cm2，转化为现代单位为2.35Mpa。5、采用二级制动方式时，第一级制动油压的计算：当液压站在安全制动时，采用A、B两组盘型闸油压分别动作，A组油压迅速回油产生安全全压制动，B组盘型闸经延时降压回油实现二级制动。一级制动油压P值为：P=2（Pm- P1- P2）- Mz1/( nAµRz)=2×（5.0-1.85）- 276738.5/(

14、8×14200×0.35×1.775)=2.38MPa取2.4M6、验算实际最大制动力矩Mz=（Pm- P1- P2- P3）×2nAµRz =（5.0-2.35）×2×8×14200×0.35×1.775=374042.2N·mMz 3Mjm满足煤矿安全规程要求。7、制动减速度校验二级制动第一级制动力矩：Mz= nAµRz2（Pm- P1- P2）- P =8×14200×0.35×1.775×2×(5.0-1.85)-2.

15、4 =275238.6N·m下放重物（Mz -Mjm）/m·R275238.690460.572323.4×1.6251.57m/s21.5m/s2上提重物（Mz +Mjm）/m·R275238.6+90460.572323.4×1.6253.11m/s25 m/s2符合煤矿安全规程8、防滑系数校验：上提重物时：制动时上升侧动张力F2= Fjs277949.529830×3.11185178.2N制动时下放侧的动张力F1= Fj+209779.5+21650×3.11277111N动防滑系数：F2（e-1）F1-F2=185178.2×（e0.2×