青岛市单层双跨钢结构厂房设计计算书

1、青岛市某单层双跨重型钢结构厂房设计PAGE PAGE 227一建筑设计说明工程概况工程名称：青岛市某重型工业厂房；工程总面积积：33444结构形式：钢结构构排架建筑功能及及特点该拟建的建建筑位于于青岛市市室内，设设计内容容：重型型钢结构构厂房，此此建筑占占地面积积33444。平面设计建筑物朝向向为南北北向，双双跨厂房房，每跨跨跨度为为21m，柱距距为6m，采用用柱网为为21mm6mm，纵向向定位轴轴线采用用封闭式式结合方方式。立面设计该建筑立面面为了满满足采光光和美观观需求，设设置了大大面积的的玻璃窗窗。剖面设计吊车梁轨顶顶标高为为6.99m，柱子子高度H=66.9+3.3336+0.33=1

2、00.5336,取柱子子高度为为10.8m。防火防火等级为为二级丁丁类，设设一个防防火分区区，安全全疏散距距离满足足房门只只外部出出口或封封闭式楼楼梯间最最大距离离。室内消火栓栓设在两两侧纵墙墙处，两两侧及中中间各设设两个消消火栓，满满足间距距小于50m的要求求。抗震建筑的平面面布置规规则，建建筑的质质量分布布和刚度度变化均均匀，满满足抗震震要求。屋面屋面形式为为坡屋顶顶：坡屋屋顶排水水坡度为为10%，排水水方式为为有组织织内排水水。屋面面做法采采用01JJ9255-1压型钢钢板、夹夹芯板屋屋面及墙墙体建筑筑构造中中夹芯钢板板屋面。采光采光等级为为级，窗窗地比为为1/66,窗户面面积为1166

3、0，地地面面积积为33444平方米米，窗地地比满足足要求，不不需开设设天窗。排水排水形式为为有组织织内排水水，排水水管数目目为21个。设计资料自然条件工程地质条条件：场场区地质质简单，无无不利工工程地质质现象，条条件良好好，地基基承载力力标准值值10000Kppa，为强强风化花花岗岩，场场区内无无地下水水。冻土土深度为为0.55m。抗震设防：6度防火等级：二级建筑物类型型：丙类类基本风压:W=00.6KKN/，主主导风向向：东南南风基本雪压:0.22 KNN/（50年）0.225 KKN/（100年）冻土深度：0.55m气象条件：年平均均气温：12.7最高温温度：338.99最低温温度：16.

4、9年总降降雨量：6877.3mmm。工程做法散水做法：混凝土土散水50厚C115混凝土土撒1:1水泥沙沙子，压压实赶光光150厚33:7灰土垫垫层素土夯实向向外坡4%地面做法：混凝土土地面100厚CC15混凝土土随打随随抹上撒撒1:1水泥沙沙子，压压实抹光光150厚33:7灰土(灰土垫垫层)素土夯实屋面做法：夹芯屋屋面板（JxBB42-3333-10000）工程做法见见国家标标准图集集01JJ9255-1墙面做法：200厚夹芯芯墙面板板（JxBB-Qyy-10000）工程做法见见国家标标准图集集01JJ9255-1二结构构构件选型型及布置置柱网和变形形缝的布布置柱网的布置置厂房纵向柱柱距为6米

5、，双双跨厂房房，每跨跨跨度为为21米。柱柱网布置置如下图图3-11图2-1 柱网布布置图变形缝布置置普通钢结构构厂房的的温度区区段的最最大长度度如下表表所示，结构情况温度区段长长度/m纵向温度区区段（垂垂直屋架架跨度方方向）横向温度区区段（沿沿屋架跨跨度方向向）柱顶刚接柱顶铰接采暖房屋和和非采暖暖地区的的房屋220120150热车间和采采暖地区区的飞非非采暖房房屋180100125露天结构120该厂房长772m，宽42m，按照照上表的的要求，可可以不设设温度缝缝。且厂厂房为规规整的长长方形结结构，可可以不设设抗震缝缝和沉降降缝。屋盖结构与与支撑布布置厂房的屋面面材料为为夹芯压压型钢板板，属于于

6、轻型屋屋面材料料，屋盖盖结构为为有檩体体系，屋屋面荷载载通过檩檩条传到到屋架接接点上。屋屋盖结构构由檩条条、拉条条、撑杆杆、系杆杆和必要要的支撑撑杆件组组成。檩条与拉条条布置檩条布置间间距与屋屋架上弦弦节点间间距相一一致，以以便于屋屋架节点点相连。在在屋脊处处设置为为双檩条条，以便便代替刚刚性系杆杆的作用用。在屋屋架跨中中布置一一道拉条条，在屋屋架两端端檩条间间布置斜斜拉条和和直撑杆杆。图2-2 檩条、拉拉条布置置图屋盖支撑布布置普通钢结构构厂房的的屋盖支支撑包括括上弦横横向支撑撑、下弦弦横向支支撑与纵纵向支撑撑、屋架架竖直支支撑、系系杆及角角隅撑等等。上弦横向水水平支撑撑在厂房两端端及中部部

7、第一开开间内设设置横向向水平支支撑。下弦横向水水平支撑撑在厂房两端端及中部部第一开开间内设设置横向向水平支支撑，且且与上弦弦横向水水平支撑撑在同一一开间。上弦纵向水水平支撑撑屋架间距为为6m，且支支座设在在下弦，故故可以不不设置上上弦纵向向水平支支撑。下弦纵向水水平支撑撑厂房内设有有重级工工作制吊吊车，故故需设置置下弦纵纵向水平平支撑，下下弦纵向向水平支支撑与屋屋架下弦弦横向水水平支撑撑一起形形成封闭闭体系以以增加屋屋盖的空空间刚度度。竖直支撑在梯形屋架架跨中和和两端竖竖腹杆所所在平面面内各设设置一道道竖直支支撑。系杆在竖直支撑撑所在平平面内的的屋架上上下弦节节点处应应设置通通长系杆杆。在屋屋

8、架支座座节点处处和上弦弦屋脊节节点处应应设置通通长刚性性系杆。在在屋架下下弦跨中中设置一一条通长长水平系系杆，上上弦横向向水平支支撑在节节点处设设置通长长系杆。图2-3 支撑布布置图单层厂房的的每一纵纵列柱都都必须设设置柱间间支撑，以以吊车梁梁为界将将柱间支支撑按上上柱支撑撑和下柱柱支撑设设置。在在厂房两两端及中中间设置置上段柱柱支撑，在在中间设设置下段段柱支撑撑。上段段柱支撑撑采用单单片布置置，下段段柱支撑撑采用双双片布置置。图2-4 柱间支支撑布置置图三吊车梁梁设计设计资料及及说明吊车资料吊车起重量量Q（kg）吊车跨度S（m）台数工作制吊钩类别最大轮压（KN）小车重g(t)100/2201

9、92重级（A66）软钩37232.6116吊车总重G（t）轨道型号轮距宽度80.0005QU1200吊车梁跨度度为6m，采用用桁架制制动结构构，其宽宽度由吊吊车梁中中心至辅辅助桁架架中心的的距离为为2m吊车梁为焊焊接实腹腹式，钢钢材采用用Q3445钢。腹腹板与上上翼缘的的连接采采用焊透透的k形连接接，与下下翼缘采采用贴角角焊缝连连接，并并均自动动焊。其其余焊缝缝为手工工焊缝，自自动焊焊焊条为H088Mn22Si，手工工焊条为为E50015型。吊车荷载计计算吊车竖向荷荷载的动动力系数=1.1，吊车车荷载的的分项系系数=11.4，则吊吊车荷载载的设计计值为：内力计算吊车梁的最最大弯矩矩及相应应剪力

10、产生最大弯弯矩的荷荷载位置置如下图图所示最大弯矩点点C的位置置为：=1.033最大弯矩为为：在相对应的的剪力为为：吊车梁的最最大剪力力为：制动桁架的的内力荷载布置对对应于最最大弯矩矩图制动桁架内内弦杆（即即吊车梁梁上翼缘缘）的最最大轴心心力为：制动桁架内内弦杆的的局部弯弯矩：截面选择f=2955N/梁的经济高高度容许挠度值值要求的的最小高高度：采用h=110000mm按经验公式式计算腹腹板所需需厚度为为：设按抗剪要求求计算腹腹板所需需厚度为为：采用一个翼缘所所需截面面面积为为：选取上下翼翼缘不对对称工字字型截面面，上翼翼缘采用用-4000222，下翼翼缘采用用-3000222。此时时，吊车梁对

11、xx轴的截截面特性性吊车梁上翼翼缘对y轴的截截面特性性为：强度计算正应力上翼缘正应应力为：下翼缘正应应力为：剪应力突缘支座处处剪应力力为：腹板的局部部压应力力腹板计算高高度边缘缘处的折折算应力力按公式验算算，经验验算符合合要求稳定性计算算梁的整体稳稳定性由于吊车梁梁设有制制动结构构体系，梁梁的侧向向稳定性性有可靠靠保证。故故可不进进行梁的的整体稳稳定性计计算。腹板的局部部稳定应配置横向向加劲肋肋并按规规定进行行验算设置横向加加劲肋的的间距为为15000mmm验算梁的最最大弯矩矩处按下式进行行验算计算，及rr将公式代入入公式得得（符合条件件）按支座处最最大剪力力计算时时： ，故验算结果腹腹板稳定

12、定在弯矩矩最大处处控制，横横向加劲劲肋按1.5米间距距布置。加劲肋计算算横向加劲肋肋横向加劲肋肋外伸宽宽度为： 取80mmm横向加劲肋肋厚度为为：横向加劲肋肋采用-8006支座加劲肋肋支座加劲肋肋采用-1550220，其端面承压应应力为：支座加劲肋肋计算截截面的特特性为：此截面分类类属b类，由由表14-7查得。疲劳计算疲劳计算采采用一台台吊车作作用于梁梁上时的的标准值值。最大弯矩（C点截面面）处下下翼缘连连接焊缝缝附近主主体金属属的疲劳劳应力幅幅C点截面处处下翼缘缘连接焊焊缝附近近主体金金属的疲疲劳应力力幅为：横向加劲肋肋下端部部附近主主体金属属的疲劳劳应力幅幅。求横向加劲劲肋下端端部附近近主

13、体金金属的应应力幅为为：挠度计算由荷载标准准值（不不乘动力力系数）并并只有一一台吊车车产生的的吊车梁梁最大弯弯矩为：焊缝连接计计算上翼缘与腹腹板的连连接焊缝缝采用焊透的的K形焊缝缝，其焊焊缝质量量等级应应为二级级。因此此其强度度与母材材等强度度，故可可不计算算。下翼缘与腹腹板的连连接焊缝缝下翼缘截面面对中和和轴的面面积矩为为：采用8mmm支承加劲肋肋与腹板板的连接接焊缝采用12mmm，k形焊缝缝焊透。四冷弯薄薄壁型钢钢檩条设设计输出出文件设计依据建筑结构荷荷载规范范(GB 50000920001)冷弯薄壁型型钢结构构技术规规范(GB 500018-20002)门式刚架轻轻型房屋屋钢结构构技术规

14、规程(CECCS1002:220022)设计数据 屋面坡坡度(度): 5.7111 檩条跨跨度 (mm): 6.0000 檩条间间距 (mm): 1.5077 设计规范范: 门式刚刚架规程程CECCS1002:220022 风吸力下下翼缘受受压稳定定验算：按式(6.33.7-2)验算 檩条形式式: 卷边槽槽形冷弯弯型钢 C3300XX80XX20XX3.00 钢材钢号号：Q2335钢 拉条设置置: 设置一一道拉条条 拉条作用用: 约束檩檩条上翼翼缘 净截面系系数: 0.9900 檩条仅支支承压型型钢板屋屋面(承受活活荷载或或雪荷载载),挠度限限值为 1/1500 屋面板能能阻止檩檩条侧向向失稳

15、 构造不能能保证风风吸力作作用下翼翼缘受压压的稳定定性 建筑类型型: 封闭式式建筑 分区: 边缘带带 基本风风压: 0.6600 风荷载载体型系系数: -1.4470 风荷载载标准值值 (kN/m2): -0.8882 屋面自自重标准准值(kN/m2): 0.4400 活 荷载标标准值(kN/m2): 0.5500 雪 荷载标标准值(kN/m2): 0.2200 积灰荷荷载标准准值(kN/m2): 0.5500 检修荷荷载标准准值 (kNN): 1.0000截面及材料料特性檩条形式: 卷边槽槽形冷弯弯型钢C3000X880X220X33.0 b = 880.0000 h =3000.0000

16、c = 220.0000 t =3.0000 A = 00.13391EE-022 Ixx = 0.117577E-004 IIy = 0.99887E-06 It = 00.43392EE-088 Iww = 0.116300E-007 WWx1 = 00.12259EE-033 Wx22 = 0.112599E-003 Wyy1 = 0.56332E-04 WWy2 = 00.18814EE-044 钢材钢号号：Q2335钢 ffy =2355.0000 ff = 2055.0000 fff =2216.8844截面验算1.2恒载载+1.4(活载+0.9积灰+0.6风载(压力)组合 |弯矩

17、设计值值(kN.m): Mxx = 12.8000弯矩设计值值(kN.m): Myy = 0.3320有效截面计计算结果果:Ae = 0.113888E-002 Ieex = 0.17551E-04 IIey = 00.99982EE-066Wex1 = 00.11165EE-033 Weex2 = 00.11165EE-033 Weex3 = 00.11170EE-033 WWex44 = 0.111700E-003Wey1 = 00.55557EE-044 Weey2 = 00.16609EE-044 Weey3 = 00.55557EE-044 WWey44 = 0.116099E-00

18、4截面强度(N/mmm2) : Sgmmmaxx = 1443.6690 = 2005.00001.0恒载载+1.4风载(吸力)组合弯矩设计值值(kN.m): Mxxw = -5.1866弯矩设计值值(kN.m): Myyw = 0.0800有效截面计计算结果果:全截面有效效。截面强度(N/mmm2) : Sgmmmaxxw = 500.6330 = 2216.8844 按门式刚架架规程CECCS1002:220022 (66.3.7-22)式验算: 整体稳稳定系数数: b = 00.5003 檩条的的稳定性性(N/mmm2): ffstaabw = 886.1177 = 2055.0000荷

19、载标准值值作用下下，挠度度计算垂直于屋面面的挠度度(mm) : v = 6.7988 NN= 255.9888承压承载力力设计值值 0.885*NNcb= 31.1100 NN= 255.9888截面验算设计原则：按轴心拉杆杆进行设设计。按连接设计计选定螺螺栓考虑虑螺栓孔孔径的削削弱。作用本支撑撑段剪力力设计值值(KN) V = 220.7790支撑内力设设计值(KN) N = 255.9888螺栓孔径(mm) D00= 133.5000考虑螺栓孔孔削减净净截面积积(m*mm) AAn= 0.667355E-003强度验算结结果(N/mm*mm) = 388.5886 0.885*ff= 18

20、22.7550长细比校核核x= 2550.0000= 4000y= 3233.2776= 4000 验算满满足。六结构设设计计算算书设计资料及及说明单层双跨钢钢结构厂厂房，总总长72m，两端端山墙为为封闭式式，端部部墙架柱柱设置支支撑。厂厂房跨度度2221m，柱距6m，屋架架与柱铰铰接，厂厂房檐口口标高12.3000m。21m梯形形钢屋架架，间距距6m，屋架架上铺设设压型钢钢板，屋屋面坡度度1/110。车间内每跨跨各设两两台1000/200,A66桥式吊吊车，吊吊车轨顶顶标高6.9900mm。厂房纵横墙墙均采用用夹心钢钢板。厂厂房结构构采用Q2335B号钢材材，焊条条采用E43303型。房结构

21、平面面图、剖剖面图及及计算简简图。图6-1 厂房平平面布置置图及结结构计算算简图图6-2 剖面图图荷载计算柱、梁截面面面积及及刚度计计算轴线号A、A、C列B列上柱A下柱A横梁屋架上下弦弦截面都都为2755，各项荷载值值计算2.1恒荷荷载2.1.11屋盖自自重屋面均布荷荷载汇集集夹芯板0.20檩条自重0.10屋架及支撑撑自重0.15悬挂管道等等0.05总计0.50屋盖结构自自重由屋屋架传给给排架柱柱的柱顶顶，按负负荷范围围计算对于A、CC柱：对柱顶的偏偏心距：对于中柱：对柱顶的偏偏心距：2.1.22柱自重 上柱对于边柱：对下柱的偏偏心距：对于中柱：上柱对于边柱：对于中柱：2.1.33吊车梁梁及轨

22、道道自重边柱牛腿处处：其偏心距：中柱牛腿处处：其偏心距：永久荷载的的大小和和作用位位置如下下图7-3：图6-3 永久荷荷载的大大小及作作用位置置2.2屋面面活荷载载按建筑结结构荷载载规范（GB50009-2001）及钢结构设计规范（GB50017-2003），屋面活荷载标准值：0.30KN/m2，屋面雪荷载0.20KN/m2，不考虑积灰荷载，故仅按屋面活荷载计算。,偏心距，偏心距活荷载作用用下的双双排架计计算简图图如下77-4：图6-4 活荷载载作用下下计算简简图2.3吊车车荷载AB、BCC跨各有有两台1000/200，A6重级工工作制吊吊车。吊车竖向荷荷载的计计算，按按每跨两两台吊车车同时工

23、工作且达达到最大大起重量量考虑。按按建筑筑结构荷荷载规范范（GB5500009-220011）的规定定，吊车车荷载的的折减系系数。吊吊车荷载载的计算算利用吊吊车支座座反力影影响线求求得。AB跨吊车车竖向荷荷载的计计算：图6-5 吊车荷荷载影响响线吊车水平荷荷载的计计算，按按每跨2台吊车车同时工工作达到到最大起起重量考考虑。按按建筑筑结构荷荷载规范范（GB5500009-220011）的规定定，吊车车荷载的的折减系系数，吊吊车水平平系数。吊车水平荷荷载的计计算也可可利用吊吊车荷载载计算时时吊车梁梁支座反反力影响响线求得得：每个车轮传传递的水水平力标标准值则AB跨的的吊车传传给排架架的水平平荷载标

24、标准值各跨吊车水水平荷载载作用在在吊车梁梁顶面。2.4风荷荷载封闭式双跨跨双坡屋屋面的风风荷载体体型数如如下图77-6所所示图6-6 风荷载载体型影影响系数数本地区基本本风压，柱柱顶标高高为+100.8mm，室外外天然地地坪标高高为-0.15mm。，风压高度变变化系数数按柱顶顶离室外外天然地地坪的高高度取值值。查荷荷载规范范知：离离地面时时，；离离地面时时。用插入法求求出离地地面时的的值：故（风压力力）（风吸力）求风压高度变变化系数数按檐口口离室外外地坪的的高度取取值。用用插入法法求出离离地面时时的值：风荷载作用用下的计计算简图图如下图图所示：（左风风和右风风情况对对称，方方向相反反）图6-7

25、 风荷载载作用下下计算简简图内力分析本单层厂房房是两跨跨的对称称结构，A柱和C柱受力力完全一一样，因因此，只只要计算算A、B柱就可可以了。厂房为两跨跨等高排排架，可可用剪力力分配法法进行排排架结构构的内力力计算。在在各种荷荷载作用用下柱顶顶按铰支支座计算算，不考考虑厂房房的空间间工作。这这里规定定:柱顶不不动铰支支座反力力R、柱顶顶剪力V和水平平荷载自自左向右右为正，截截面弯矩矩以柱左左侧受拉拉为正，柱柱的轴力力以受压压为正。计算剪力分分配系数数单位力作用用下悬臂臂住的柱柱顶位移移，计算有关参参数C柱：B柱：单位力作用用下悬臂臂柱的柱柱顶位移移：C柱：B柱：令，三根柱的剪剪力分配配系数为为：验

26、算当柱顶有水水平荷载载F时，求求出剪力力分配系系数后，即即可求出出柱顶剪剪力，求出柱顶剪剪力后，即即可按悬悬臂柱绘绘制出结结构的内内力图。恒荷载作用用下排架架内力图6-8 永久荷荷载作用用下计算算简图按剪力分配配法进行行内力计计算各柱柱顶不不动铰支支座的支支座反力力：C柱：A柱：，所以，假设的不动动铰支座座的支座座反力各柱柱顶的的实际剪剪力：作排架柱的的弯矩图图、柱底底剪力（自自右向左左为正）和和轴力图图图6-9 永久荷荷载作用用下排架架N(kkN)、M(kkN.mm)、V（kN）图屋面活荷载载作用下下的内力力A柱：，所以，B柱：，C柱：所以，假设设的不动动铰支座座的支座座反力之之和：各柱柱顶

27、剪剪力为：作排架柱的的弯矩图图、柱底底剪力（自自右向左左为正）和和轴力图图：图6-100屋面活活荷载作作用下排排架N(kkN)、M(kkN.mm)、V（kN）图吊车荷载作作用下的的排架内内力（不不考虑厂厂房整体体空间工工作） AB跨跨有吊车车荷载，作用在A柱，作用在B柱。计算简图如如下图77-111所示：图6-111 吊车竖竖向荷载载作用下下计算简简图A柱：B柱：C柱：所以，假设设的柱顶顶不动铰铰支座的的支座反反力之和和：各柱柱顶的的实际剪剪力：作排架柱的的弯矩图图、柱底底剪力（自自右向左左为正）和和轴力图图：图6-122吊车竖竖向荷载载作用下下排架N(kkN)、M(kkN.mm)、V（kN）

28、图4.2 AB跨有吊吊车荷载载，作用用在B柱，作用用在A柱。计算简图如如下图77-133所示：图6-133 吊车竖竖向荷载载作用下下计算简简图所以，假设设的柱顶顶不动铰铰支座的的支座反反力之和和：各柱柱顶的的实际剪剪力：作排架柱的的弯矩图图、柱底底剪力（自自右向左左为正）和和轴力图图：图6-144吊车竖竖向荷载载作用下下排架N(kkN)、M(kkN.mm)、V（kN）图4.3 BC跨有吊吊车荷载载，作用用在B柱，作用用在C柱。计算简图如如下图77-155所示：图6-155 吊车竖竖向荷载载作用下下计算简简图作排架柱的的弯矩图图、柱底底剪力（自自右向左左为正）和和轴力图图：图6-166吊车竖竖向

29、荷载载作用下下排架N(kkN)、M(kkN.mm)、V（kN）图4.4 BC跨有吊吊车荷载载，作用用在C柱，作用用在B柱。计算简图如如下图77-177所示：图6-177 吊车竖竖向荷载载作用下下计算简简图作排架柱的的弯矩图图、柱底底剪力（自自右向左左为正）和和轴力图图：图6-188吊车竖竖向荷载载作用下下排架N(kkN)、M(kkN.mm)、V（kN）图作用于ABB跨，即AB跨有吊吊车吊车水平荷荷载的作作用点距距柱顶的的距离：因此，排架架柱顶不不动铰支支座的支支座反力力系数需需要用内内插法确确定。C柱：，当时，当时，所以，当时时，B柱：，当时，当时，所以，当时时，柱顶不动铰铰支座的的反力：所以

30、，假设设的柱顶顶不动铰铰支座反反力之和和：各柱顶的实实际剪力力：作排架柱的的弯矩图图、柱底底剪力（自自右向左左为正）和和轴力图图（轴力力为0）：图6-199（a）吊车车横向荷荷载作用用下排架架M(kkN.mm)图图6-199（b）吊车车横向荷荷载作用用下排架架M(kkN.mm)图风荷载作用用下的排排架内力力5.1 左风情情况在均布风荷荷载作用用下，排排架柱的的计算简简图如下下图7-20所所示：图6-200风荷载作作用下计计算简图图计算柱顶不不动铰支支座的支支座反力力A柱:，C柱：，所以，假设设的柱顶顶不动铰铰支座反反力之和和：各柱顶的实实际剪力力：作排架柱的的弯矩图图、柱底底剪力（自自右向左左

31、为正）和和轴力图图（轴力力为0）：图6-211左风荷荷载作用用下排架架M(kkN.mm)图5.2 右风情情况右风情况与与左风情情况下的的内力图图对称。图6-222右风荷荷载作用用下排架架M(kkN.mm)图最不利内力力组合控制截面上段柱的底底面11下段柱的顶顶面22柱脚的底面面33组合项目验算柱子截截面，应应有下列列组合正弯矩最大大时，与与相应的的轴心力力、剪力力的组合合，即与与相应的的N、V组合负弯矩最大大时，与与相应的的轴心力力、剪力力的组合合，即与与相应的的N、V组合轴心力最大大时，与与相应的的弯矩、剪剪力的组组合，即即与相应应的M、V组合轴心力最小小时，与与相应的的弯矩、剪剪力的组组合

32、，即即与相应应的M、V组合建筑结构构荷载规规范（GB5500009-220011）规定定，对于于一般排排架、框框架结构构，可以以采用简简化规则则，在下下列荷载载效应组组合中取取最不利利值确定定。3.1 由可变变荷载控控制的组组合“恒荷载”+任一种“活荷载载”，当永久久荷载对对结构有有利时取取1.0。“恒荷载”+0.9（任意意两种或或两种以以上“活荷载”）3.2 由永久久荷载控控制的组组合采用钢结构构屋盖，因因屋盖自自重较轻轻，故可可不考虑虑由永久久荷载控控制的组组合。表-1 AA、C柱内力力组合表表柱截面内力永久荷载屋面均布活活荷载两台吊车竖竖向荷载载吊车横向风荷载Dmax在在Dmax在在AB

33、跨BC跨左风右风A列B列B列C列12345678910A1-1N44.318.900000000M2.841.94-116.8922-56.11833.533-6.6331.42211.6632.0633-6.65562-2N6418.9942.44172.88000000M-4.522-4.5336269.449214.666833.533-6.6331.42211.6632.0633-6.65563-3N88.318.9942.44172.88000000M1.77-0.7551138.8848-48.11271-14.004140.3924.66295.7885-59.4468V1.10

34、44-0.2555-22.992-11.00156.57441.324.8882.288-39.2245-13.5515截面内力恒荷载”+0.99（任意意两种或或两种以以上“活荷载”）+Mmaxx-MmaxxNmaxNmin组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值1-1N77.57744.877.57753.766M65.366-167.485.85-166.922-2N1126.4322100.66141288.0476.8M354.335-42.442345.66754.0883-3N1168.39306.9921317.1988105.996M536.228-321.07

35、535.113389.116V-35.224-58.559-42.554-8.499截面内力恒荷载”+任一种“活荷载载+Mmaxx-MmaxxNmaxNmin组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值1-1N1.211+1.49953.7661+1.4410044.81.211+1.42280.2221.211+1.411053.766M6.36.486.1244-5.9112-2N1+1.449641.211+1.411076.81.211+1.4110103.2261.211+1.411076.8M0-14.774-11.777-14.7743-3N1.211+1.49910

36、5.9961+1.4410088.31.211+1.422132.4421.211+1.499105.996M136.2223-81.4491.07136.2223V-53.662-17.8820.97-53.662表-2 BB柱内力力组合表表柱简图截面内力永久荷载屋面均布活活荷载两台吊车竖竖向荷载载吊车横向风荷载Dmax在在Dmin在在A列B列B列C列AB跨BC跨左风右风123456789101-1N9118.900000000M0-5.9110.226289.7-89.77-110.262268.77568.77582.4557-82.44572-2N129.4418.9172.88942

37、.44942.44172.880000M0-5.9-62.5538-852.7852.7762.533868.77568.77582.4557-82.44573-3N168.7718.9172.88942.44942.44172.880000M0-9.32260.6996752.444-752.44-60.6696289289174.6614-174.6144V0-0.621.62217.5889-17.5589-21.66238.66438.66416.1668-16.1168截面内力恒荷载”+0.99（任意意两种或或两种以以上“活荷载”）+Mmaxx-MmaxxNmaxNmin组合项目组合

38、值组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值1-1N109.22133.0014133.0014109.22M329.445-336.88-336.88329.4452-2N1342.70441366.51882303.9588155.228M1264.92-12722.366-266.34103.993-3N1389.86441413.67882351.1188202.444M1532.231543.97-883.38220.001V-6.1555.46620.377截面内力N恒荷载”+任一种“活荷载载+Mmaxx-MmaxxNmaxNmin组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值组合项目

39、组合值1-1M1.211+1.499109.221.211+1.4110109.221.211+1.422109.221.211+1.499135.666N329.445115.444-115.44-8.2662-2M1.211+1.499155.2281.211+1.4110155.2281.211+1.422155.2281.211+1.499181.774N103.99115.444-115.44-8.2663-3M1.211+1.499202.4441.211+1.422202.4441.211+1.422202.4441.211+1.499228.99N220.001244.446-

40、244.46-13.0048V20.37722.644-22.664-0.844七厂房框框排架内内力计算算结果输输出 设计主要要依据: 建建筑结构构荷载规规范(GB 500009-20001); 建建筑抗震震设计规规范(GB 500011-20001); 钢钢结构设设计规范范(GB 500017-20003);结果输出总信息结构类型: 单层钢钢结构厂厂房设计规范: 按钢钢结构设设计规范范计算算结构重要性性系数: 1.000节点总数: 99柱数: 6梁数: 2支座约束数数: 3标准截面总总数: 6活荷载计算算信息: 考虑活活荷载不不利布置置风荷载计算算信息: 计算风风荷载钢材: QQ2355梁柱

41、自重计计算信息息: 计算柱柱自重恒载作用下下柱的轴轴向变形形: 考虑梁柱自重计计算增大大系数: 1.220基础计算信信息: 不计算算基础梁刚度增大大系数: 1.000钢结构净截截面面积积与毛截截面面积积比: 0.885钢柱计算长长度系数数计算方方法: 有侧移移钢结构阶形形柱的计计算长度度折减系系数: 00.8000钢结构受拉拉柱容许许长细比比: 3000钢结构受压压柱容许许长细比比: 1500钢梁(恒+活)容许挠挠跨比: l / 4000钢梁(活)容许挠挠跨比: l / 5000柱顶容许水水平位移移/柱高: l / 5000抗震等级: 3(钢结构构为考虑虑地震作作用)计算震型数数： 33地震烈

42、度： 6.00场地土类别别：类附加重量节节点数： 00设计地震分分组：第第一组周期折减系系数:0.80地震力计算算方法：振型分分解法结构阻尼比比：0.0050按GB5000111-20001 地震效效应增大大系数 1.0000窄行输出全全部内容容节点坐标 节节点号 XX Y 节点号 XX Y 节点号 XX Y (1) 0.559 55.700 (2) 21.00 5.770 (33) 411.411 5.70 (4) 0.225 100.800 (5) 21.00 110.880 (66) 411.755 10.80 (7) 0.559 00.000 (8) 21.00 0.000 (99)

43、411.411 0.00柱关联号 柱号号 节点 节点 柱号 节点 节点 柱号 节点 节点 (1) 77 1 (2) 88 2 (3) 99 3 (4) 11 4 (5) 22 5 (6) 33 6梁关联号 梁梁号 节点 节点 梁号 节点 节点 梁号 节点 节点 (1) 44 5 (2) 55 6支座约束信信息 (11) 771111 (2) 81111 (3) 91111柱上下节点点偏心 节点点号 柱偏心心值 节点号 柱偏心心值 节点号 柱偏心心值 节点号 柱偏心心值 (11) -00.344 (22) 00.000 (33) 00.344 (44) 00.000 (55) 00.000 (6

44、6) 00.000 (77) 00.000 (88) 00.000 (99) 00.000标准截面信信息1、标准截截面类型型 (1) 16, 5000, 5000, 5000, 220.00, 225.00, 225.00, 5 (2) 16, 8000, 8000, 10000, 25.0, 30.0, 30.0, 55 (3) 54, 11, 2000, 0, 200, 4550, 5500, 220, 25, 255, 3550, 10000, 5, 4,L1225x110 L1225x110 3000, (4) 56, 5000, 8000, 20, 300, 220000, 55,

45、4,L1660 x110 L1660 x110 3000, (5) 15, 5000, 5000, 10.0, 10.0, 55 (6) 15, 5000, 5000, 10.0, 10.0, 55柱布置截面面号,铰接信信息,截面布布置角度度 柱号号 标准截 铰接 截面布 柱号 标准截 铰接 截面布布 面 号 信息 置角度 面 号 信息 置角度度 (1) 33 00 0 (2) 4 0 00 (3) 33 00 1880 (4) 1 2 00 (5) 22 22 0 (6) 1 2 00梁布置截面面号,铰接信信息,截面布布置角度度 梁号号 标准截 铰接 截面布 梁号 标准截 铰接 截面布布 面

46、 号 信息 置角度 面 号 信息 置角度度 (1) 66 33 0 (2) 6 3 002、标准截截面特性性截面号 Xc Ycc IIx Iy AA 1 0.2250000 0.250000 0.1156333E-02 00.5221133E-003 0.340000EE-011 2 0.4400000 0.500000 0.1130225E-01 00.2556122E-002 0.715500EE-011 3 0.2250000 0.591158 0.1126001E-01 00.2113944E-002 0.555550EE-011 4 0.4400000 1.250000 0.9908

47、551E-01 00.1002500E-001 0.896600EE-011 5 0.0000000 0.000000 0.0000000E+00 00.0000000E+000 0.000000EE+000 6 0.2250000 0.250000 0.7784665E-03 00.7884655E-003 0.196600EE-011 截面号 ixx iyy W1xx W2xx W1yy W2yy 1 0.214443EE+000 0.123380EE+000 0.625533EE-022 0.625533EE-022 0.208845EE-022 0.208845EE-022 2 0.4

48、26681EE+000 0.189927EE+000 0.260050EE-011 0.260050EE-011 0.640031EE-022 0.640031EE-022 3 0.476628EE+000 0.196625EE+000 0.198894EE-011 0.213300EE-011 0.855574EE-022 0.855574EE-022 4 0.100070EE+011 0.338823EE+000 0.726681EE-011 0.726681EE-011 0.256625EE-011 0.256625EE-011 5 0.000000EE+000 0.000000EE+0

49、00 0.000000EE+000 0.000000EE+000 0.000000EE+000 0.000000EE+000 6 0.200008EE+000 0.200008EE+000 0.313386EE-022 0.313386EE-022 0.313386EE-022 0.313386EE-0223、格构柱柱分肢截截面特性性 (1) 左肢 截面号号 Ixx IIy AA ix iyy YYC 3 0.8846EE-044 0.7177E-003 00.2440E-01 0.5593EE-011 0.1733E+000 00.5667E-01 4 0.6625EE-033 0.5122

50、E-002 00.4448E-01 0.1118EE+000 0.3388E+000 00.0000E+00 (2) 右肢 截面号号 Ixx IIy AA ix iyy YYC 3 0.3380EE-033 0.1422E-002 00.3115E-01 0.1110EE+000 0.2122E+000 00.0000E+00 4 0.6625EE-033 0.5122E-002 00.4448E-01 0.1118EE+000 0.3388E+000 00.0000E+00 恒荷载载计算 节 点点 荷 载: 节点号 弯矩 垂直力 水平力力 00 柱 荷荷 载: 柱号 荷载类类型 荷载值 荷载

51、参参数1 荷载参参数2 00 梁 荷荷 载: 连续数 荷载个个数 荷载类类型 荷载值1 荷载参参数1 荷载值2 荷载参参数2 1 11 11 3.00 00.000 1 11 11 3.00 00.000 恒荷载标准准值作用用计算结结果柱内力 柱号 M N V M N V 11 -4.99 77.29 1.03 10.87 -47.46 -1.03 22 0.00 1144.71 0.00 0.00 -96.60 0.00 33 4.99 77.29 -1.03 -10.87 -47.46 1.03 44 5.26 47.46 1.03 0.00 -31.12 -1.03 55 0.00 96

52、.60 0.00 0.00 -62.25 0.00 66 -5.26 47.46 -1.03 0.00 -31.13 1.03梁内力 梁号 M N V M N V 11 0.00 -1.03 31.12 0.00 1.03 31.12 22 0.00 -1.03 31.12 0.00 1.03 31.12恒荷载作用用下的节节点位移移(mm) 节点号. X向位移 Y向位移 1 0.0 0.00 2 0.0 0.00 3 0.0 0.00 4 0.0 0.11 5 0.0 0.11 6 0.0 0.11 活荷载载计算 节 点点 荷 载: 节点号 弯矩 垂直力 水平力力 00 柱 荷荷 载: 柱号

53、荷载类类型 荷载值 荷载参参数1 荷载参参数2 00 梁 荷荷 载: 连续数 荷载个个数 荷载类类型 荷载值1 荷载参参数1 荷载值2 荷载参参数2 1 11 11 1.80 00.000 1 11 11 1.80 00.000 活荷载载标准值值作用下下的节点点位移(mm) 节点号. X向位移 Y向位移 1 0.0 0.00 2 0.0 0.00 3 0.0 0.00 4 0.0 0.00 5 0.0 0.00 6 0.0 0.00 风荷载载计算左风荷载标标准值作作用 节 点点 荷 载: 节点号 水平力 垂直力力 44 66.533 00.000 00 柱 荷荷 载: 柱号 荷载类类型 荷载值

54、 荷载参参数1 荷载参参数2 11 1 2.97 0.000 33 1 1.48 0.000 44 1 2.97 0.000 66 1 1.48 0.000 00 梁 荷荷 载: 连续数 荷载个个数 荷载类类型 荷载值1 荷载参参数1 荷载值2 荷载参参数2节点侧向（水水平向）位位移(mm) 节点点号 x 节点号 x 节点号 x 节点号 x (11) 0.4 (2) 0.11 (3) 00.3 (44) 0.7 (55) 0.6 (6) 0.66 (7) 00.0 (88) 0.0 (99) 0.0柱内力 柱号 M N V M N V 11 95.93 0.00 24.92 -2.13 0.0

55、0 -7.99 22 1175.65 0.00 16.26 -82.94 0.00 -16.26 33 58.48 0.00 13.41 -6.10 0.00 -4.97 44 2.13 0.00 7.99 0.00 0.00 7.16 55 82.94 0.00 16.26 0.00 0.00 -16.26 66 6.10 0.00 4.97 0.00 0.00 2.58梁内力 梁号 M N V M N V 11 0.00 13.69 0.00 0.00 -13.69 0.00 22 0.00 -2.58 0.00 0.00 2.58 0.00右风荷载标标准值作作用 节 点点 荷 载: 节点

56、号 水平力 垂直力力 66 -66.533 00.000 00 柱 荷荷 载: 柱号 荷载类类型 荷载值 荷载参参数1 荷载参参数2 11 1 -1.48 0.000 33 1 -2.97 0.000 44 1 -1.48 0.000 66 1 -2.97 0.000 00 梁 荷荷 载: 连续数 荷载个个数 荷载类类型 荷载值1 荷载参参数1 荷载值2 荷载参参数2节点侧向（水水平向）位位移(mm) 节点点号 x 节点号 x 节点号 x 节点号 x (11) -0.3 (2) -0.11 (3) -00.4 (44) -0.6 (55) -0.6 (6) -0.77 (7) 00.0 (88

57、) 0.0 (99) 0.0柱内力 柱号 M N V M N V 11 -58.48 0.00 -13.41 6.10 0.00 4.97 22 -1175.65 0.00 -16.26 82.94 0.00 16.26 33 -95.93 0.00 -24.92 2.13 0.00 7.99 44 -6.10 0.00 -4.97 0.00 0.00 -2.58 55 -82.94 0.00 -16.26 0.00 0.00 16.26 66 -2.13 0.00 -7.99 0.00 0.00 -7.16 吊车荷荷载计算算吊车 1 吊车连连接节点点数: 2 吊车连连接节点点号: 1, 2,

58、 最大轮轮压在左左侧产生生的各节节点竖向向荷载(Dmmax在跨左): 9997.1766, 1882.8816, 最大轮轮压在右右侧产生生的各节节点竖向向荷载(Dmmax在跨右): 1182.8166, 9997.1176, 空车最最大轮压压在左侧侧产生的的各节点点竖向荷荷载(Wmmax在跨左): 0.0000, 0.0000, 空车最最大轮压压在右侧侧产生的的各节点点竖向荷荷载(Wmmax在跨右): 0.0000, 0.0000, 吊车竖竖向荷载载与节点点竖向偏偏心距(m): 0.4410, -1.0000, 吊车水水平刹车车力在各各节点产产生的最最大水平平力(Tmaax): 355.555

59、0, 35.5500, 吊车的的横向水水平荷载载与各节节点的垂垂直距离离(m): 1.2200, 1.2200, 考虑空空间工作作和扭转转影响的的效应调调整系数数: 11.0000 吊车桥桥架引起起的地震震剪力与与弯矩增增大系数数: 11.0000 吊车桥桥架重量量: 7446.1117 单跨吊吊车组合合荷载折折减系数数:0.9500 两跨吊吊车组合合荷载折折减系数数:0.8500Dmax 标准值值作用位位于跨左左柱内力 柱号 M N V M N V 11 1141.23 9997.18 -24.78 -2282.47 -9997.18 24.78 22 69.98 1182.82 23.41

60、 63.44 -1182.82 -23.41 33 14.82 0.00 1.37 -7.00 0.00 -1.37 44 -1126.37 0.00 -24.78 0.00 0.00 24.78 55 1119.38 0.00 23.41 0.00 0.00 -23.41 66 7.00 0.00 1.37 0.00 0.00 -1.37梁内力 梁号 M N V M N V 11 0.00 24.78 0.00 0.00 -24.78 0.00 22 0.00 1.37 0.00 0.00 -1.37 0.00Dmax 标准值值作用位位于跨右右柱内力 柱号 M N V M N V 11 -4