框剪结构住宅高支模架专项施工方案2

永靖令牌·玖号院项目一标段地下室高支模专项施工方案页目录TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK\l"_Toc38828089"目录1HYPERLINK\l"_Toc38828090"1、编制说明2HYPERLINK\l"_Toc38828091"1.1、编制依据2HYPERLINK\l"_Toc38828092"1.2、发放范围2HYPERLINK\l"_Toc38828093"2、工程概况3HYPERLINK\l"_Toc38828094"2.1、项目概况3HYPERLINK\l"_Toc38828095"2.2、高支模架概况3HYPERLINK\l"_Toc38828096"3、施工方法4HYPERLINK\l"_Toc38828097"3.1、支模架设计4HYPERLINK\l"_Toc38828098"3.2、安全保证措施5HYPERLINK\l"_Toc38828099"3.3、文明施工措施6HYPERLINK\l"_Toc38828100"4、计算书7HYPERLINK\l"_Toc38828101"4.1、16#楼支模架计算书7HYPERLINK\l"_Toc38828102"4.2、17#楼支模架计算书41HYPERLINK\l"_Toc38828103"4.3、26#楼支模架计算书76HYPERLINK\l"_Toc38828104"4.4、27#楼支模架计算书111HYPERLINK\l"_Toc38828105"4.5、28#楼支模架计算书1461、编制说明1.1、编制依据1.1.1、施工合同与经审核通过的施工图纸。1.1.2、国家和行业现行相关规范、本标段涉及主要的相关国家标准\市相应地方标准和规定：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20165、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20111.1.3、企业质量、安全、环境管理体系文件，企业建筑工程施工工艺标准、统一专项方案及规章制度。1.2、发放范围公司：总经办、合同预算部、安全生产部、工程管理部项目部：全体管理人员甘肃盛宏建筑工程有限责任公司永靖令牌·玖号院一标段项目部2、工程概况2.1、项目概况工程概况描述序号项目内容1工程名称永靖令牌•玖号院院2工程地点甘肃省临夏州永靖靖县3建设单位永靖盛宏房地产开开发有限公司司4设计单位兰州有色冶金设计计研究院5监理单位甘肃陇原工程监理理有限责任公公司6施工单位甘肃盛宏建筑工程程有限责任公公司7工程类型□公建□工业R住宅□市政□公路□其他8主要用途住宅、商用9结构类型R框架R框剪□框筒□筒中筒□钢结构构R剪力墙□其他10群体工程以下内容容分栋描述：：群体工程个数10个建筑面积总建筑面积1444814.222㎡，其中地地下建筑面积积：380055.5m2，地上建筑筑面积：1068008.72mm2；建筑层数13#（18F))、16#（18F)、17#（18F))、20#（18F）、21#（18F）、24#（18F）、25#（18F）、26#（18F）、27#（18F）、28#（18F）建筑层高2.9m16227.21628.811高支模地下室层数数及层高楼号层数层高楼号层数层高16#-1F6.63m17#-1F6.63m26#-2F5.6m27#-1F/7.03m28#-1F6.43m2.2、高支模架概况16#楼地下室高度6.63m,17#楼地下室高度6.63m,26#楼地下室高度5.6m,27#楼地下室高度7.03m，28#楼地下室高度6.43m。3、施工方法3.1、支模架设计板厚名称材料选用支设参数所有板厚板底模15mm覆膜木胶胶板/板底搁栅30mm×70mmm×3m方木间距200mm支模架Φ48×2.7mmm钢管扣件式1、钢管间距：9000mm，下垫100×1100废模板；2、扫地杆：距楼地地面200mm；3、水平杆：步距不不大于1500mmm，顶托底部部的立柱顶端端应沿纵横向向设置水平杆杆；4、对拉螺杆：在任任何情况下对对拉螺杆间距距必须小于或或等于450mm；5、顶托：可调顶托托伸出高度不不宜高出200mmm,且在其下方方应设置一道道水平杆；6、在上、中、下位位置搭设各一一道水平向剪剪力撑；7、竖向剪刀撑沿架架体四周设置置一道，中间间垂直搭设两两道竖向剪刀刀撑；8、支模架必须连接接成整体，梁梁下立杆间距距不得大于900mm，立杆必须须与支模架连连成整体，墙墙（梁）边第第一道水平杆杆距墙（梁）边边距离严禁大大于250mm；9、立杆自由端高度度≤500mm；10、梁底支撑水平杆杆必须设置防防滑扣件11、支模架扣件拧紧紧力矩不得小小于40N.M；12、支模架严禁与外外架相连；13、支模架与楼层满满堂架必须连连成整体，每每层拉结不得得少于三排水水平杆，且与与楼层满堂架架连接不少于于两跨；剪刀撑示意图支模架搭设示意图3.2、安全保证措施1、施工期间把安全生产当作头等大事，认真组织有关人员学习。落实安全生产责任，制定各项安全管理制度。2、所有操作工人进场后要进行三级安全教育，合格后方能上岗。并同所有作业队伍签订安全生产责任书。3、做好特殊工种的培训工作，坚持持证上岗，未持证人员坚决不能上岗工作。严禁非特殊工种人员代替特殊工种作业，电气焊操作前必需办理当天的用火证并配有看火人员。4、在安排施工任务时，必须进行专项有针对性的全面安全交底，履行签字手续。交底内容要有针对性，不可泛泛而谈，针对重点问题提出重点可靠的防护措施。并明确责任人是谁。5、认真执行安全操作规程，严禁违章指挥，违章作业，违反劳动纪律。6、任何人进入现场区域必须戴好安全帽，不准穿拖鞋，高跟鞋或赤脚。混凝土操作人员处于湿作业环境中，振捣操作时要戴好绝缘手套，穿好胶鞋。7、加强现场临时用电管理，经常检查配电设备的安全可靠性，如有损坏，及时更换，除电工之外的任何工种不准私自接改电线，需用时应向项目机电部门申请，由电工完成接线工作。各种小型电动工具，必需由专人进行操作使用保管并在使用前检查漏电保护是否正常工作。8、现场照明灯具的架设高度要符合有关安全规程的要求，不低于2.5m。夜间施工必须有足够的照明设施。小型电动工具及照明设施的电线不允许直接敷设在栏杆上或随意拖地行走。9、在土方开挖期间，在部分薄弱环节如道路旁、钢筋堆场旁、塔吊基础局部进行支护，具体见基坑施工方案，同时在基坑顶，设置标高点，采用300mm长12钢筋竖向钉入土中，并做好保护措施。安排专人每天进行一次监测，同时做好记录，直到基坑沉降稳定为止。10、现场各种易燃材料要分区专库存放，现场各种消防器材齐备，性能良好。3.3、文明施工措施1、各种材料要整齐堆放于指定地点，严禁随意堆放，材料运输过程中要注意不要装的太满，以免洒落。2、及时清理工作面，施工过程中尽量减少混凝土遗洒，每天完工后安排专人清扫现场，做作到工完场清。3、混凝土浇筑点要随时将溢撒的混凝土进行清理，以免到处遗留，造成污染。4、振捣结束时，严禁将振动棒放置钢筋上后关闭电源，必须先关闭电源后将振动棒放下。5、对于浇筑过程中污染的钢筋应及时用钢丝刷清除干净。4、计算书4.1、16#楼支模架计算书墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土墙名称称地下室Q1新浇混凝土墙墙厚厚(mm)200混凝土墙的计算高高度(mm)6630混凝土墙的计算长长度(mm)1650二、荷载组合侧压力计算依据规规范《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1662-20008混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时时间t0(h)4外加剂影响修正系系数β11混凝土坍落度影响响修正系数β21.15混凝土浇筑速度VV(m/h))2混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度H(m)6.63新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4k(kN/m2)min{0.222γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{00.22×224×4×11×1.155×21/22，24×6..63}＝min{334.3488，159.112}＝34.3448kN/mm2倾倒混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×6.63]＝min[34.35，159.12]＝34.35kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×34.348+1.4×2，1.35×34.348+1.4×0.7×2]＝0.9max[44.018，48.33]＝0.9×48.33＝43.497kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.348kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长((mm)125小梁间距(mm))200小梁一端悬臂长((mm)200主梁间距(mm))450主梁一端悬臂长((mm)200对拉螺栓横向间距距(mm)450对拉螺栓竖向间距距(mm)450HYPERLINK"D:\\品茗软件\\安全计算软件V13.5\\OutPut\\非组合钢模板_立面图.dwg"模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.45m，W＝bh2/6＝450×152/6＝16875mm3，I＝bh3/12＝450×153/12＝126562.5mm41、强度验算q＝bS承＝0.45×43.497＝19.574kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.098kN·mσ＝Mmax/W＝0.098×106/16875＝5.8N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.45×34.348=15.457kN/m面板变形图(mm)ν＝0.254mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mmm)30×70小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)16.2小梁弹性模量E((N/mm22)9000小梁截面抵抗矩WW(cm3)24.5小梁截面惯性矩II(cm4)85.751、强度验算q＝bS承＝0.225×43.497＝9.787kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.196kN·mσ＝Mmax/W＝0.196×106/24500＝7.989N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.225×34.348=7.728kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.282mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.699kN，R2=...R7=4.177kN，R8=4.699kN六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mmm)Φ48×2.7主梁计算截面类型型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.12主梁截面惯性矩II(cm4)9.891、强度验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.209kN·mσ＝Mmax/W＝0.209×106/4120＝50.834N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.214mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值NNtb(kN)12.9对拉螺栓横向验算间距m＝max[450，450/2+200]＝450mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[450，450/2+200]＝450mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.45×0.45×43.497＝8.368kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称称LLK1混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)200×500模板支架高度H((m)6.63模板支架横向长度度B(m)6模板支架纵向长度度L(m)5.8支架外侧模板高度度Hm（mm）1500梁侧楼板厚度(mmm)180二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值QQ1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单单元上集中堆堆放的物料自自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否否考虑风荷载载是风荷载参数：风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)省份甘肃0.2ωk=ω0μzμst=0.0199地区临夏市风荷载高度变化系系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区区)0.65模板支架顶部离建建筑物地面高高度(m)12风荷载体型系数μμs单榀模板支架μsst0.145整体模板支架μsstw0.928ωfk=ω0μzμμstw=0..121支架外侧模板μss1.3ωmk=ω0μzμμs=0.1669三、模板体系设计结构重要性系数γγ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁底底小梁垂直梁梁跨方向梁跨度方向立杆间间距la(mm)900梁底两侧立杆横向向间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底两两侧立杆中的的位置居中梁底左侧立杆距梁梁中心线距离离(mm)450板底左侧立杆距梁梁中心线距离离s1(mm)500板底右侧立杆距梁梁中心线距离离s2(mm)500梁底增加立杆根数数1梁底增加立杆布置置方式按混凝土梁梁宽均均分梁底增加立杆依次次距梁底左侧侧立杆距离(mm)450梁底支撑主梁最大大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑撑小梁根数5每跨距内梁底支撑撑小梁间距(mm)225结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑小梁左侧侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧侧悬挑长度a2(mm)0设计简图如下：HYPERLINK"D:\\品茗软件\\安全计算软件V13.5\\OutPut\\梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）_3_平面图.dwg"平面图HYPERLINK"D:\\品茗软件\\安全计算软件V13.5\\OutPut\\梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）_3_立面图.dwg"立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.4面板弹性模量E((N/mm22)10000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=200×15×15/6＝7500mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=200×15×15×15/12＝56250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×3]×0.2＝4.058kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.5)]×0.2＝2.57kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmaxx＝0.1255q1L2＝0.1255×4.0558×0.22252＝0.0266kN·mσ＝Mmmax/W＝0.0266×106/7500＝3.4244N/mm22≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmaxx＝5q2L4/(3844EI)=55×2.577×22544/(3844×100000×562250)＝0.1522mm≤[ν]＝L/250＝225/2250＝0.9mmm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)Rmaxx＝1q1L＝1×4.0058×0..225＝0.9133kN标准值((正常使用极极限状态)R'maax＝1q2L＝1×2.557×0.2225＝0.5788kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mmm)30×70小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.444小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.782小梁截面抵抗矩WW(cm3)24.5小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面惯性矩II(cm4)85.75承载能力力极限状态：：面板传递递给小梁q1＝0.9133/0.2＝4.5655kN/m小梁自重重q2＝1×1.335×(0..3-0.11)×0.2225＝0.0611kN/m梁左侧楼楼板及侧模传传递给小梁荷荷载F1=1×maax[1.22×(0..5+(244+1.1))×0.188)+1.44×3，1.35×(0.55+(24++1.1)××0.18))+1.4××0.7×33]×(0..5-0.22/2)/22×0.2225+1×11.35×00.5×(00.5-0..18)×00.225＝0.5099kN梁右侧楼楼板及侧模传传递给小梁荷荷载F2=1×maax[1.22×(0..5+(244+1.1))×0.188)+1.44×3，1.35×(0.55+(24++1.1)××0.18))+1.4××0.7×33]×(0..5-0.22/2)/22×0.2225+1×11.35×00.5×(00.5-0..18)×00.225＝0.5099kN正常使用用极限状态：：面板传递递给小梁q1＝0.5788/0.2＝2.8911kN/m小梁自重重q2＝1×(0..3-0.11)×0.2225＝0.0455kN/m梁左侧楼楼板及侧模传传递给小梁荷荷载F1=(1×00.5+1××(24+11.1)×00.18)××(0.5--0.2/22)/2×00.225++1×0.55×(0.55-0.188)×0.2225＝0.2622kN梁右侧楼楼板及侧模传传递给小梁荷荷载F2=(1×00.5+1××(24+11.1)×00.18)××(0.5--0.2/22)/2×00.225++1×0.55×(0.55-0.188)×0.2225＝0.2622kN计算简图图如下：承载能力力极限状态正常使用用极限状态1、抗弯验验算小梁弯矩矩图(kN·m))σ=Mmmax/W==0.0555×106/245000=2.2235N/mmm2≤[f]=115.4444N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算小梁剪力力图(kN)Vmaxx＝0.9377kNτmaxx=3Vmaxx/(2bhh0)=3×00.937××1000//(2×300×70)＝0.6699N/mm22≤[τ]=1.7782N/mmm2满足要求求！3、挠度验验算小梁变形形图(mm)νmaxx＝0.0155mm≤[ν]＝L/250＝450/2250＝1.8mmm满足要求求！4、支座反反力计算承载能力力极限状态R1＝00.056kkN，R2＝1.8744kN，R3＝0.0566kN正常使用用极限状态R'1＝＝0.0322kN，R'2＝1.0788kN，R'3＝0.0322kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mmm)Φ48×2.7主梁计算截面类型型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.12主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁截面惯性矩II(cm4)9.89主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根根数1由上节可可知P＝max[RR1，R2，R3]＝1.8744kN，P'＝max[RR1'，R2'，R3']＝1.0788kN主梁计算算简图一主梁计算算简图二1、抗弯验验算主梁弯矩矩图一(kN·m))主梁弯矩矩图二(kN·m))σ=Mmmax/W==0.66××106/41200=160..194N//mm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求！2、抗剪验验算主梁剪力力图一(kN)主梁剪力力图二(kN)Vmaxx＝4.84kkNτmaxx=2Vmaxx/A=2××4.84××1000//384＝25.2008N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22满足要求求！3、挠度验验算主梁变形形图一(mm)主梁变形形图二(mm)跨中νmmax＝1.4577mm≤[ν]＝L/250＝900/2250＝3.6mmm满足要求求！悬臂端ννmax＝0.9899mm≤[ν]＝2l2/250＝2×2000/250＝1.6mmm满足要求求！4、支座反反力计算图一：RRmax=6..714kNN图二：RRmax=5..632kNN用小梁的的支座反力分分别代入可得得：承载能力力极限状态图一立杆1：：R1＝0.2011kN，立杆2：R2＝6.7144kN，立杆3：R3＝0.2011kN图二立杆1：：R1＝0.1688kN，立杆2：R2＝5.6322kN，立杆3：R3＝0.1688kN七、可调托座验算算荷载传递至立杆方方式可调托座可调托座承载力容容许值[N](kkN)30可调托座座最大受力N＝max[RR1，R2，R3]＝6.7144kN≤[N]=330kN满足要求求！八、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hdd(mm)750立杆伸出顶层水平平杆中心线至至支撑点的长长度a(mm))200顶部立杆计算长度度系数μ11.386非顶部立杆计算长长度系数μ21.755立杆钢管截面类型型(mm)Φ48×2.7立杆钢管计算截面面类型(mm)Φ48×2.7钢材等级Q235立杆截面面积A((mm2)384回转半径i(mmm)16立杆截面抵抗矩WW(cm3)4.12抗压强度设计值[[f](N//mm2)205支架自重标准值qq(kN/mm)0.151、长细比比验算顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1×1.3386×(7750+2××200)==1594mmm非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1××1.7555×15000=26322mmλ=max[l011，l02]/i==2632//16=1664.5≤[λ]=2100长细比满足要求！！顶部立杆段：l001=kμ1(hd+2a)==1.1555×1.3886×(7550+2×2200)=11841mmm非顶部立杆段：ll02=kμ2h=1..155×11.755××1500==3041mmmλ=max[l011，l02]/i==3041//16=1990.0622查表得：φ＝0..1992、风荷载载计算Mwd＝＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.66×1.44×(1×00.019××0.9×11.52/10)＝0.0033kN·m3、稳定性性计算R1＝00.201kkN，R2＝6.7144kN，R3＝0.2011kNNd＝mmax[R11，R2，R3]+1×11.35×00.15×((6.63--0.5)＝max[00.201，6.714，0.2011]+1.2241＝7.9555kNfd＝NNd/(φA)+Mwdd/W＝7954..826/((0.1999×384))+0.0003×1066/4120＝104.8827N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建建筑施工脚手手架安全技术术统一标准》GB512210-20016第8.3.2条:支撑脚手架架独立架体高高宽比不应大大于3.0H/B==6.63//6=1.1105≤3满足要求求！十、架体抗倾覆验验算支撑脚手手架风线荷载载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.99×0.1221=0.1109kN//m：风荷载作作用在支架外外侧模板上产产生的水平力力标准值：Fwk==l'a×Hm×ωmk=0.99×1.5××0.1699=0.2228kN支撑脚手手架计算单元元在风荷载作作用下的倾覆覆力矩标准值值Mok：Mok=0.5H22qwk+HFwk=0.55×6.6332×0.1009+6.663×0.2228=3..906kNN.m参考《规范》GBB512100-20166第6.2.117条：B2l''a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1———均匀分布的的架体面荷载载自重标准值值kN/m2gk2———均匀分布的的架体上部的的模板等物料料面荷载自重重标准值kN/m2Gjk———支撑脚手架架计算单元上上集中堆放的的物料自重标标准值kNbj———支撑脚手架架计算单元上上集中堆放的的物料至倾覆覆原点的水平平距离mB2l''a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/((l'a×l'b)+G1k]+2××Gjk×B/22=62×0.9××[0.155×6.633/(0.99×0.9))+0.5]]+2×1××6/2=661.98kkN.m≥3γ0Mok=3××1×3.9906=111.718kkN.M满足要求求！十一、立杆支承面面承载力验算算支撑层楼板厚度hh(mm)900混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天天)7混凝土的实测抗压压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mmm)200立杆垫板宽b(mmm)200F1=NN=7.9555kN1、受冲切切承载力计算算根据《混混凝土结构设设计规范》GB500010-20010第6.5.1条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhftt+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或或集中反力设设计值βh截面高度影响系数数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mmm时，取βh=0.9；中间线性性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强强度设计值σpc,m临界面周长上两个个方向混凝土土有效预压应应力按长度的的加权平均值值，其值控制制在1.0-33.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距距离局部荷载载或集中反力力作用面积周周边h0/2处板垂直截截面的最不利利周长。h0截面有效高度，取取两个配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/ββs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷载或集中反反力作用面积积形状的影响响系数η2临界截面周长与板板截面有效高高度之比的影影响系数βs局部荷载或集中反反力作用面积积为矩形时的的长边与短边边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为为圆形时，取取βs=2as板柱结构类型的影影响系数：对对中柱，取as=40，对边柱，取取as=30：对角柱，取取as=20说明在本工程计算中为为了安全和简简化计算起见见，不考虑上上式中σpc,m之值，将其其取为0，作为板承承载能力安全全储备。可得：ββh=0.9992，ft=0.9111N/mmm2，η=1，h0=h-200=880mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=43320mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×0.9992×0.9911+0..25×0))×1×43320×8880/10000=24004.0788kN≥F1=7.9555kN满足要求求！2、局部受受压承载力计计算根据《混混凝土结构设设计规范》GB500010-20010第6.6.1条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受压面上作用用的局部荷载载或局部压力力设计值fc混凝土轴心抗压强强度设计值；；可按本规范范表4.1.44-1取值βc混凝土强度影响系系数，按本规规范第6.3.1条的规定取取用βl混凝土局部受压时时的强度提高高系数Aln混凝土局部受压净净面积βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受压面面积Ab局部受压的计算底底面积，按本本规范第6.6.2条确定可得：ffc=9.6886N/mmm2，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(6600)×((600)//(200××200)]]1/2=3，Aln=ab==400000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×33×9.6886×400000/10000=15569.1332kN≥F1=7.9555kN满足要求！板模板（扣件式）计计算书计算依据据：1、《建建筑施工脚手手架安全技术术统一标准》GB512210-200162、《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1130－20113、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ1662-200084、《混混凝土结构设设计规范》GB500010-220105、《建建筑结构荷载载规范》GB500009-220126、《钢钢结构设计标标准》GB500017-22017一、工程属性新浇混凝土楼板名名称LB3新浇混凝土楼板板板厚(mm)180模板支架高度H((m)6.63模板支架纵向长度度L(m)13.8模板支架横向长度度B(m)3.9支架外侧模板高度度Hm（mm）900二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值QQ1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单单元上集中堆堆放的物料自自重标准值Gjk(kN)1风荷载参参数：风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)省份甘肃0.2ωk=ω0μzμst=0.0199地区临夏市风荷载高度变化系系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区区)0.65模板支架顶部离建建筑物地面高高度(m)7风荷载体型系数μμs单榀模板支架μsst0.145整体模板支架μsstw0.683ωfk=ω0μzμμstw=0..089支架外侧模板μss1.3ωmk=ω0μzμμs=0.1669三、模板体系设计计结构重要性系数γγ01脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向向立杆纵向间距laa(mm)900立杆横向间距lbb(mm)900水平拉杆步距h((mm)1500小梁间距l(mmm)300小梁最大悬挑长度度l1(mm)150主梁最大悬挑长度度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图图如下：HYPERLINK"D:\\品茗软件\\安全计算软件V13.5\\OutPut\\板模板(扣件式)__2平面图.dwg"模板设计平面图HYPERLINK"D:\\品茗软件\\安全计算软件V13.5\\OutPut\\板模板(扣件式)__2立面图_长向.dwg"模板设计剖面图((模板支架纵纵向)HYPERLINK"D:\\品茗软件\\安全计算软件V13.5\\OutPut\\板模板(扣件式)__2立面图_短向.dwg"模板设计剖面图((模板支架横横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.4面板弹性模量E((N/mm22)10000面板计算方式简支梁楼板面板板应搁置在梁梁侧模板上，本本例以简支梁梁，取1m单位宽度计计算。W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4承载能力力极限状态q1＝11×max[[1.2(GG1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××Q1k,1..35(G11k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7×QQ1k]×b==1×maxx[1.2××(0.1++(24+11.1)×00.18)++1.4×22.5，1.35××(0.1++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×2..5]×11=9.0442kN/mm正常使用用极限状态q＝(γγG(G1k+(GG2k+G3k)×h)))×b==(1×(00.1+(224+1.11)×0.118))×11＝4.6188kN/m计算简图图如下：1、强度验验算Mmaxx＝q1l2/8＝9.0422×0.322/8＝0.1022kN·mσ＝Mmmax/W＝0.1022×106/375000＝2.7122N/mm22≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmaxx＝5ql4/(3844EI)=55×4.6118×30004/(3844×100000×2811250)==0.1733mmν＝0..173mmm≤[ν]＝L/250＝300/2250＝1.2mmm满足要求求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mmm)30×70小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.444小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.782小梁截面抵抗矩WW(cm3)24.5小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面惯性矩II(cm4)85.75小梁计算方式二等跨连续梁q1＝11×max[[1.2(GG1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7×QQ1k]×b==1×maxx[1.2××(0.3++(24+11.1)×00.18)++1.4×22.5，1.35××(0.3++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×2..5]×0..3=2.7784kN//m因此，qq1静＝1×1.22×(G1kk+(G2kk+G3k)×h))×b=1××1.2×((0.3+((24+1..1)×0..18)×00.3=1..734kNN/mq1活＝1×1.44×Q1k×b=11×1.4××2.5×00.3＝1.05kkN/m计算简图图如下：1、强度验验算M1＝00.125qq1静L2+0.1225q1活L2＝0.1255×1.7334×0.992+0.1225×1.005×0.992＝0.2822kN·mM2＝qq1L12/2=2..784×00.152/2＝0.0311kN·mMmaxx＝max[MM1，M2]＝max[00.282，0.0311]＝0.2822kN·mσ=Mmmax/W==0.2822×106/245000=11..507N//mm2≤[f]=115.4444N/mm22满足要求！2、抗剪验验算V1＝00.625qq1静L+0.6625q1活L＝0.6255×1.7334×0.99+0.6225×1.005×0.99＝1.5666kNV2＝qq1L1＝2.7844×0.155＝0.4188kNVmaxx＝max[VV1，V2]＝max[11.566，0.4188]＝1.5666kNτmaxx=3Vmaxx/(2bhh0)=3×11.566××1000//(2×300×70)＝1.1199N/mm22≤[τ]=1.7782N/mmm2满足要求求！3、挠度验验算q＝(γγG(G1k+(GG2k+G3k)×h)))×b=((1×(0..3+(244+1.1))×0.188))×0..3＝1.4455kN/m挠度,跨跨中νmax＝0.5211qL4/(1000EI)=00.521××1.4455×90044/(1000×93500×85.775×1044)＝0.6166mm≤[ν]＝L/250＝900/2250＝3.6mm；悬臂端ννmax＝ql14/(8EII)=1.4445×15504/(8×99350×885.75××104)＝0.0111mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×1500/250＝1.2mmm满足要求求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mmm)Φ48×2.7主梁计算截面类型型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.12主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁截面惯性矩II(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根根数2主梁受力不均匀系系数0.61、小梁最最大支座反力力计算q1＝11×max[[1.2(GG1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7×QQ1k]×b==1×maxx[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.18)++1.4×22.5，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×2..5]×0..3＝2.8566kN/mq1静＝＝1×1.22×(G1kk+(G2kk+G3k)×h))×b＝1×1.22×(0.55+(24++1.1)××0.18))×0.3＝1.8066kN/mq1活＝＝1×1.44×Q1k×b＝1×1.44×2.5××0.3＝1.05kkN/mq2＝((γG(G1k+(GG2k+G3k)×h)))×b=((1×(0..5+(244+1.1))×0.188))×0..3＝1.5055kN/m承载能力力极限状态按二等跨跨连续梁，Rmax＝1.25qq1L＝1.25××2.8566×0.9＝3.2144kN按二等跨跨连续梁按悬悬臂梁，R1＝(0.3755q1静+0.4337q1活)L+qq1l1＝(0.3775×1.8806+0..437×11.05)××0.9+22.856××0.15＝1.4511kN主梁2根根合并，其主主梁受力不均均匀系数=0.6R＝maax[Rmaax，R1]×0.6＝1.9288kN;正常使用用极限状态按二等跨跨连续梁，R'max＝1.25qq2L＝1.25××1.5055×0.9＝1.6944kN按二等跨跨连续梁悬臂臂梁，R'1＝0.3755q2L+q2l1＝0.3755×1.5005×0.99+1.5005×0.115＝0.7344kNR'＝mmax[R''max，R'1]×0.6＝1.0166kN;计算简图图如下：主梁计算算简图一主梁计算算简图二2、抗弯验验算主梁弯矩矩图一(kN·m))主梁弯矩矩图二(kN·m))σ=Mmmax/W==0.5522×106/41200=134..083N//mm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求！3、抗剪验验算主梁剪力力图一(kN)主梁剪力力图二(kN)τmaxx=2Vmaxx/A=2××3.5422×10000/384＝18.4449N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22满足要求求！4、挠度验验算主梁变形形图一(mm)主梁变形形图二(mm)跨中νmmax=0..755mmm≤[ν]=9000/250==3.6mmm悬挑段ννmax＝0.3122mm≤[ν]=2×1100/2550=0.88mm满足要求求！5、支座反反力计算承载能力力极限状态图一支座反力力依次为R1=4.177kN，R2=6.0441kN，R3=6.4669kN，R4=2.6kkN图二支座反力力依次为R1=3.3442kN，R2=6.2998kN，R3=6.2998kN，R4=3.3442kN七、可调托座验算算荷载传递至立杆方方式可调托座可调托座承载力容容许值[N](kkN)30按上节计计算可知，可可调托座受力力N＝6.4699/0.6==10.7882kN≤[N]＝30kN满足要求求！八、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hdd(mm)1200立杆伸出顶层水平平杆中心线至至支撑点的长长度a(mm))200顶部立杆计算长度度系数μ11.386非顶部立杆计算长长度系数μ21.755立杆钢管截面类型型(mm)Φ48×2.7立杆钢管计算截面面类型(mm)Φ48×2.7钢材等级Q235立杆截面面积A((mm2)384立杆截面回转半径径i(mm))16立杆截面抵抗矩WW(cm3)4.12抗压强度设计值[[f](N//mm2)205支架自重标准值qq(kN/mm)0.151、长细比验验算顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1×1.3386×(11200+22×200))=22188mm非顶部立立杆段：l0=kμ2h=1××1.7555×15000=26322mmλ=max[l011，l0]/i=22632/116=1644.5≤[λ]=2100满足要求！2、立杆稳定定性验算考虑风荷荷载:顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1.1555×1.3886×(12200+2××200)==2561mmm非顶部立立杆段：l0=kμ2h=1..155×11.755××1500==3041mmmλ=maax[l011，l0]/i=33041/116=1900.062查表得，φ1=00.199Mwd==γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)==1×0.66×1.4××(1×0..019×00.9×1..52/10)==0.0033kN·mNd==Max[RR1,R2,R3,R4]/0.66+1×γG×q×H==Max[44.17,66.298,,6.4699,3.3442]/0..6+1×11.35×00.15×66.63=112.1255kNfd=NNd/(φ1A)+Mwdd/W＝12.1225×1033/(0.1199×3884)+0..003×1106/41200=159..455N//mm2≤[σ]=2055N/mm22满足要求！九、高宽比验算根据《建建筑施工脚手手架安全技术术统一标准》GB512210-20016第8.3.2条:支撑脚手架架独立架体高高宽比不应大大于3.0H/B==6.63//3.9=11.7≤3满足要求求！十、架体抗倾覆验验算支撑脚手手架风线荷载载标准值:qwk=la×ωfk=0.99×0.0889=0.008kN/mm：风荷载作作用在支架外外侧模板上产产生的水平力力标准值：Fwk=la×HHm×ωmk=0.99×0.9××0.1699=0.1337kN支撑脚手架计算单单元在风荷载载作用下的倾倾覆力矩标准准值Mok：Mok=0.5H22qwk+HFwk=0.55×6.6332×0.088+6.633×0.1337=2.6668kN..m参考《规范》GBB512100-20166第6.2.117条：B2laa(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1———均匀分布的的架体面荷载载自重标准值值kN/m2gk2———均匀分布的的架体上部的的模板等物料料面荷载自重重标准值kN/m2Gjk———支撑脚手架架计算单元上上集中堆放的的物料自重标标准值kNbj———支撑脚手架架计算单元上上集中堆放的的物料至倾覆覆原点的水平平距离mB2laa(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/((la×lb)+G1k]+2××Gjk×B/22=3.922×0.9××[0.155×6.633/(0.99×0.9))+0.5]]+2×1××3.9/22=27.5552kN..m≥3γ0Mok=3××1×2.6668=8..004kNN.M满足要求求！十一、立杆支承面面承载力验算算支撑层楼板厚度hh(mm)900混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天天)5混凝土的实测抗压压强度fc(N/mm2)7.515混凝土的实测抗拉拉强度ft(N/mm2)0.707立杆垫板长a(mmm)200立杆垫板宽b(mmm)200F1=NN=12.1125kN1、受冲切切承载力计算算根据《混混凝土结构设设计规范》GB500010-20010第6.5.1条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhftt+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或或集中反力设设计值βh截面高度影响系数数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mmm时，取βh=0.9；中间线性性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强强度设计值σpc,m临界面周长上两个个方向混凝土土有效预压应应力按长度的的加权平均值值，其值控制制在1.0-33.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距距离局部荷载载或集中反力力作用面积周周边h0/2处板垂直截截面的最不利利周长。h0截面有效高度，取取两个配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/ββs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷载或集中反反力作用面积积形状的影响响系数η2临界截面周长与板板截面有效高高度之比的影影响系数βs局部荷载或集中反反力作用面积积为矩形时的的长边与短边边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为为圆形时，取取βs=2as板柱结构类型的影影响系数：对对中柱，取as=40，对边柱，取取as=30：对角柱，取取as=20说明在本工程计算中为为了安全和简简化计算起见见，不考虑上上式中σpc,m之值，将其其取为0，作为板承承载能力安全全储备。可得：ββh=0.9992，ft=0.7007N/mmm2，η=1，h0=h-200=880mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=43320mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×0.9992×0.7707+0..25×0))×1×43320×8880/10000=18665.7333kN≥F1=12.1125kN满足要求求！2、局部受受压承载力计计算根据《混混凝土结构设设计规范》GB500010-20010第6.6.1条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受压面上作用用的局部荷载载或局部压力力设计值fc混凝土轴心抗压强强度设计值；；可按本规范范表4.1.44-1取值βc混凝土强度影响系系数，按本规规范第6.3.1条的规定取取用βl混凝土局部受压时时的强度提高高系数Aln混凝土局部受压净净面积βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受压面面积Ab局部受压的计算底底面积，按本本规范第6.6.2条确定可得：ffc=7.5115N/mmm2，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(6600)×((600)//(200××200)]]1/2=3，Aln=ab==400000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×33×7.5115×400000/10000=12217.433kN≥F1=12.1125kN满足要求！4.2、17#楼楼支模架计算算书墙模板（木模板）计计算书计算依据据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ1662-200082、《混混凝土结构设设计规范》GB500010-200103、《建建筑结构荷载载规范》GB500009-220124、《钢钢结构设计标标准》GB500017-22017一、工程属性新浇混凝土墙名称称地下室Q1新浇混凝土墙墙厚厚(mm)200混凝土墙的计算高高度(mm)6630混凝土墙的计算长长度(mm)1650二、荷载组合侧压力计算依据规规范《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1662-20008混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时时间t0(h)4外加剂影响修正系系数β11混凝土坍落度影响响修正系数β21.15混凝土浇筑速度VV(m/h))2混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度H(m)6.63新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4k(kN/m2)min{0.222γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{00.22×224×4×11×1.155×21/22，24×6..63}＝min{334.3488，159.112}＝34.3448kN/mm2倾倒混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝凝土对模板的的侧压力标准准值G4k＝min[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[00.22×224×4×11×1.155×21/22，24×6..63]＝min[334.35，159.112]＝34.355kN/m22承载能力力极限状态设设计值S承＝0.9maax[1.22G4k+1.44Q3k，1.35GG4k+1.44×0.7QQ3k]＝0.9maax[1.22×34.3348+1..4×2，1.35××34.3448+1.44×0.7××2]＝0.9maax[44..018，48.333]＝0.9×448.33＝43.4997kN/mm2正常使用用极限状态设设计值S正＝G4k＝34.3448kN//m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长((mm)125小梁间距(mm))200小梁一端悬臂长((mm)200主梁间距(mm))450主梁一端悬臂长((mm)200对拉螺栓横向间距距(mm)450对拉螺栓竖向间距距(mm)450HYPERLINK"D:\\品茗软件\\安全计算软件V13.5\\OutPut\\非组合钢模板_立面图.dwg"模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000墙截面宽宽度可取任意意宽度，为便便于验算主梁梁，取b＝0.45m，W＝bh2/6＝450×1152/6＝168755mm3，I＝bh3/12＝450×1153/12＝1265662.5mmm41、强度验验算q＝bSS承＝0.45××43.4997＝19.5774kN/mm面板弯矩矩图(kN·m))Mmaxx＝0.0988kN·mσ＝Mmmax/W＝0.0988×106/168775＝5.8N//mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算q＝bSS正＝0.45××34.3448=15..457kNN/m面板变形形图(mm)ν＝0..254mmm≤[ν]＝l/400＝200/4400＝0.5mmm满足要求求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mmm)30×70小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)16.2小梁弹性模量E((N/mm22)9000小梁截面抵抗矩WW(cm3)24.5小梁截面惯性矩II(cm4)85.751、强度验验算q＝bSS承＝0.2255×43.4497＝9.7877kN/m小梁弯矩矩图(kN·m))小梁剪力力图(kN)Mmaxx＝0.1966kN·mσ＝Mmmax/W＝0.1966×106/245000＝7.9899N/mm22≤[f]＝16.2NN/mm2满足要求求！2、挠度验验算q＝bSS正＝0.2255×34.3348=7..728kNN/m小梁变形形图(mm)ν＝0..282mmm≤[ν]＝l/400＝450/4400＝1.1255mm满足要求求！3、支座反反力计算R1=4.699kNN，R2=...RR7=4.1777kN，R8=4.6999kN六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mmm)Φ48×2.7主梁计算截面类型型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.12主梁截面惯性矩II(cm4)9.891、强度验验算主梁弯矩矩图(kN·m))Mmaxx＝0.2099kN·mσ＝Mmmax/W＝0.2099×106/4120＝50.8334N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！2、挠度验验算主梁变形形图(mm)ν＝0..214mmm≤[ν]＝l/400＝450/4400＝1.1255mm满足要求求！七、对拉螺栓验算算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值NNtb(kN)12.9对拉螺栓栓横向验算间间距m＝max[4450，450/22+200]]＝450mmm对拉螺栓栓竖向验算间间距n＝max[4450，450/22+200]]＝450mmmN＝0..95mnSS承＝0.95××0.45××0.45××43.4997＝8.3688kN≤Ntb＝12.9kkN满足要求求！梁模板（扣件式，梁梁板立柱不共共用）计算书书计算依据据：1、《建建筑施工脚手手架安全技术术统一标准》GB512210-200162、《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1130－20113、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ1662-200084、《混混凝土结构设设计规范》GB500010-220105、《建建筑结构荷载载规范》GB500009-220126、《钢钢结构设计标标准》GB500017-22017一、工程属性新浇混凝土梁名称称LLK1混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)200×500模板支架高度H((m)6.63模板支架横向长度度B(m)6模板支架纵向长度度L(m)5.8支架外侧模板高度度Hm（mm）1500梁侧楼板厚度(mmm)180二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值QQ1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单单元上集中堆堆放的物料自自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否否考虑风荷载载是风荷载参参数：风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)省份甘肃0.2ωk=ω0μzμst=0.0199地区临夏市风荷载高度变化系系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区区)0.65模板支架顶部离建建筑物地面高高度(m)12风荷载体型系数μμs单榀模板支架μsst0.145整体模板支架μsstw0.928ωfk=ω0μzμμstw=0..121支架外侧模板μss1.3ωmk=ω0μzμμs=0.1669三、模板体系设计计结构重要性系数γγ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁底底小梁垂直梁梁跨方向梁跨度方向立杆间间距la(mm)900梁底两侧立杆横向向间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底两两侧立杆中的的位置居中梁底左侧立杆距梁梁中心线距离离(mm)450板底左侧立杆距梁梁中心线距离离s1(mm)500板底右侧立杆距梁梁中心线距离离s2(mm)500梁底增加立杆根数数1梁底增加立杆布置置方式按混凝土梁梁宽均均分梁底增加立杆依次次距梁底左侧侧立杆距离(mm)450梁底支撑主梁最大大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑撑小梁根数5每跨距内梁底支撑撑小梁间距(mm)225结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑小梁左侧侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧侧悬挑长度a2(mm)0设计简图图如下：HYPERLINK"D:\\品茗软件\\安全计算软件V13.5\\OutPut\\梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）_3_平面图.dwg"平面图HYPERLINK"D:\\品茗软件\\安全计算软件V13.5\\OutPut\\梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）_3_立面图.dwg"立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.4面板弹性模量E((N/mm22)10000验算方式简支梁按简支梁梁计算：截面抵抗抗矩：W＝bh2/6=2000×15××15/6＝7500mmm3，截面惯性性矩：I＝bh3/12=2200×155×15×115/12＝562500mm4q1＝γγ0×max[[1.2(GG1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4φcQ1k]×b==1×maxx[1.2××(0.1++(24+11.5)×00.5)+11.4×3，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.5)+11.4×0..7×3]××0.2＝4.0588kN/mq2＝[[1×(G11k+(G2k+G3k)×h))]×b＝[1×(00.1+(224+1.55)×0.55)]×0..2＝2.57kkN/m简图如下下：1、抗弯验验算Mmaxx＝0.1255q1L2＝0.1255×4.0558×0.22252＝0.0266kN·mσ＝Mmmax/W＝0.0266×106/7500＝3.4244N/mm22≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmaxx＝5q2L4/(3844EI)=55×2.577×22544/(3844×100000×562250)＝0.1522mm≤[ν]＝L/250＝225/2250＝0.9mmm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)Rmaxx＝1q1L＝1×4.0058×0..225＝0.9133kN标准值((正常使用极极限状态)R'maax＝1q2L＝1×2.557×0.2225＝0.5788kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mmm)30×70小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.444小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.782小梁截面抵抗矩WW(cm3)24.5小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面惯性矩II(cm4)85.75承载能力力极限状态：：面板传递递给小梁q1＝0.9133/0.2＝4.5655kN/m小梁自重重q2＝1×1.335×(0..3-0.11)×0.2225＝0.0611kN/m梁左侧楼楼板及侧模传传递给小梁荷荷载F1=1×maax[1.22×(0..5+(244+1.1))×0.188)+1.44×3，1.35×(0.55+(24++1.1)××0.18))+1.4××0.7×33]×(0..5-0.22/2)/22×0.2225+1×11.35×00.5×(00.5-0..18)×00.225＝0.5099kN梁右侧楼楼板及侧模传传递给小梁荷荷载F2=1×maax[1.22×(0..5+(244+1.1))×0.188)+1.44×3，1.35×(0.55+(24++1.1)××0.18))+1.4××0.7×33]×(0..5-0.22/2)/22×0.2225+1×11.35×00.5×(00.5-0..18)×00.225＝0.5099kN正常使用用极限状态：：面板传递递给小梁q1＝0.5788/0.2＝2.8911kN/m小梁自重重q2＝1×(0..3-0.11)×0.2225＝0.0455kN/m梁左侧楼楼板及侧模传传递给小梁荷荷载F1=(1×00.5+1××(24+11.1)×00.18)××(0.5--0.2/22)/2×00.225++1×0.55×(0.55-0.188)×0.2225＝0.2622kN梁右侧楼楼板及侧模传传递给小梁荷荷载F2=(1×00.5+1××(24+11.1)×00.18)××(0.5--0.2/22)/2×00.225++1×0.55×(0.55-0.188)×0.222