建筑施工模板安全技术规范

建筑施工模板安全技术规范第1页/共164页郑州国际会议中心工程吊挂钢屋盖拉索施工。第2页/共164页郑州国际会议中心工程吊挂钢屋盖拉索施工。第3页/共164页

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第5页/共164页第6页/共164页

第7页/共164页1该规范的出台背景、目的和意义2该规范涉及的模板材料与形式3对该规范强条的规定及理解4建筑施工模板设计与计算讲解5建筑施工模板构造与按安装讲解6建筑施工模板拆除讲解2009年安全宣传重点：以“关爱生命、安全发展”为主题，广泛开展安全生产宣传教育行动，着力增强全社会安全发展意识。

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（1）国家住房和城乡建设部于2008年8月6日发布第79号公告，批准《建筑施工模板安全技术规范》为行业标准，编号为JGJ162－2008，自2008年12月l日起实施。其中，第5．l．6、6．1．9、6．2．4条为强制性条文，必须严格执行。（2）该规范立项时间为1989年，放入木支撑是当时立项的内容之一。（3）该规范的出台，填补了模板安装工程没有规范指导的空白，对模板安全施工有指导意义。（4）有多处值得商议，包括强制性条文。（5）该规范从荷载到计算长度取值都与现行的脚手架规范（JGJ130-2001）有较大的不同，在考虑水平作用力的影响以及剪刀撑的作用等方面更加符合实际工作状态。（6）新规范的颁布实施必然将进一步促进模板安全生产，管理工作水平的提高，带动高支模管理工作科学有序开展。1该规范的出台背景、目的和意义第9页/共164页2008年模板坍塌事故居高不下，触目惊心：（1）2008年5月3日下午13时20分左右，蚌埠市大学城龙湖体育馆工程发生一起模板支撑失稳所造成的事故，4人受伤，3人死亡。（2）2008年1月2日10时50分左右，由合肥瑶海建筑安装工程有限责任公司承建的合肥市威尼斯水城工程，在浇筑三层天井顶梁板混凝土时，模板支撑系统突然失稳坍塌，造成1人死亡，8名工人受伤。（3）2008年4月6日19时左右，由安徽亚坤建设集团有限公司承建的合肥市金水童话名苑2-N楼工程，在浇筑二层顶构架砼时，模板失稳坍塌，造成2人死亡，2人轻伤。（4）2008年4月1日下午3点多，正在施工的深圳地铁3号线3106标段19号桥墩发生安全事故。模板在进行混凝土浇铸时突然坍塌，造成正在施工的三名工人当场死亡，两人受伤。（5）安徽巢湖都市晨刊讯2008年12月6日12时10分左右，位于市区向阳南路的市盛峰房屋租赁有限公司一处综合楼工地，在浇筑混凝土过程中发生局部模板坍塌，致1名施工人员伤势较重。

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2008年1月2日10时50分左右，位于合肥市大别山路上的“威尼斯水城”建筑工地发生了一起模板坍塌事故，

坍塌区域位于一幢在建楼房正中的采光井，10余名正在施工的工人从10来米高的作业面坠下。事故导致12名工人受伤，其中1人经抢救无效身亡。第11页/共164页

深圳地铁3号线3106标段19号桥墩发生安全事故。模板在进行混凝土浇铸时突然坍塌，“所浇筑混凝土的桥墩设计约11米高，在浇筑到8米时发生坍塌。”

3死2伤第12页/共164页

安徽巢湖市区向阳南路的市盛峰房屋租赁有限公司一处综合楼工地，在浇筑混凝土过程中发生局部模板坍塌，致1名施工人员伤势较重。第13页/共164页（7）2008年10月29日，山东省东营市恒宇橡胶有限公司全钢密炼工业厂房扩建工程发生一起模板支撑系统坍塌事故，造成4人死亡，13人受伤。（8）2008年4月30日中午12：30分左右，湖南长大建设集团有限责任公司承建、长沙建设工程监理有限责任公司监理的长沙市上河国际商业广场项目，在浇筑B区东部裙楼中庭部位顶盖混凝土时，因模板支撑系统失稳，导致约21米高的整个支模系统坍塌，造成8人死亡，3人受伤。

（9）2008年11月17日凌晨1：30分左右，湘西自治州建筑安装有限责任公司承建、长沙星伟建设工程监理有限公司监理的永顺县信用联社综合楼项目，在进行屋顶混凝土施工时，因模板支撑系统失稳，导致发生部分坍塌，造成7人死亡、4人受伤。

第14页/共164页（10）2008年3月11日，在南通建筑工程总承包有限公司承建的无锡润华国际大厦工程中，发生一起坍塌事故，死亡一人。（工人在拆除37层墙面大模板时，模板突然倒塌，压倒工人，经抢救无效死亡。）

（11）2008年

6月30日，海口市大同路一在建工地大楼模板坍塌事件，经省质量安全监督总站与施工、监理等单位人员组成调查组，勘查坍塌事故现场。调查结果显示，

施工单位未完全按经审批的模板方案施工安装钢管门型架，缺少水平撑、斜支撑和剪刀撑，钢管节点安装不规范，是造成这次局部楼板模板坍塌的主要原因。另外，建设单位监管不到位，模板工程未报监理验收签字，即开始施工，没有及时检查和制止。（12）2008年3月13日上午10时10分左右，陕西省法门寺文化景区建设一期工程游客服务中心正圣门东A区工程在浇筑混凝土作业时，发生模板坍塌事故，造成3人死亡，5人轻伤。处理意见显示：造成“3·13”建筑坍塌事故的直接原因是，高架模板支撑体系搭设质量不合格，劳务人员盲目在存在重大安全隐患的支架上进行混凝土浇筑作业。第15页/共164页（13）2008年12月21日凌晨苏州一工地发生了一起模板坍塌事故，造成多人受伤，事故的发生再一次敲响了高支模施工安全的警钟。据知情人士介绍，该高支模施工方案确已经专家组论证，且方案的编制也合理可行，但由于在搭设过程中没有严格按照方案进行，加之现场管理人员安全生产意识薄弱，对搭设过程监控不严，使实际操作与预先编制方案偏离，造成方案是一套、搭设是另一套的“两张皮”现象，最终酿成惨剧。（14）2008年5月13日，天津经济技术开发区微电子工业园区内的三星通信新建二栋厂房，柱、梁、板同时浇筑完工不久的第3层顶部发生坍塌，造成在下面负责观察和加固模板的木工3人死亡、工人重伤。（15）2008年6月27日常州“6·27”支模架坍塌事故造成5人死亡，11人不同程度受伤。经初步调查，该起坍塌事故是一起违规违章施工的生产安全责任事故。（16）2008年12月24日上海市郊奉贤区发生的在建厂房模板支架坍塌事故，截至目前死亡人数已升至三人。事故原因经调查已有初步结果：该在建工程无任何报批、招投标等手续，盲目开工建设引发工程事故。工程施工负责人目前已被警方刑事拘留（17）2008年11月21日中午，山东滨州正在建设施工中的博兴县全民健身广场体育活动中心游泳、乒乓球馆二楼楼顶突然坍塌，20余名工人随楼顶一起落下，18人受伤。

第16页/共164页2008年6月27日15时左右，由常州阳湖工程建设有限公司施工、常州阳湖建设监理有限公司监理的常州市武进区湖塘镇长虹村虹北消费品综合市场工地，发生高支模架坍塌的较大建筑施工事故，造成5人死亡，11人不同程度受伤。第17页/共164页第18页/共164页第19页/共164页

2008年6月30日下午2点多钟，海口大同路有一正在建设的建筑部分楼板坍塌，所幸无人受伤。海口市建设局有关负责人表示，他们会指示质量安全监督站负责人前往现场调查。

这个工程是海南电网海口供电公司调度综合楼工程，施工单位是海南省第六建筑工程公司，工程总造价6100万元。目前，该建筑三楼顶部部分坍塌，很多钢筋都被折弯，而旁边还有多名工人正在施工。

第20页/共164页上海奉贤厂房支模坍塌事故第21页/共164页第22页/共164页

2008年11月21日中午，山东滨州正在建设施工中的博兴县全民健身广场体育活动中心游泳、乒乓球馆二楼楼顶突然坍塌，20余名工人随楼顶一起落下，18人受伤。经初步查明，事故原因是在浇铸网箱内梁过程中，西侧北段过量的放置混凝土，现场人员过于集中，以及混凝土输送泵对网箱模板的冲击导致部分荷载过大，重心偏移造成的模板体系垮塌。第23页/共164页2007年9月6日14时10分，河南省郑州市富田太阳城二期家居广场中心工程，在施工过程中采光井模板支撑系统突然垮塌，造成7人死亡、17人受伤。该工程建设单位为郑州市振兴房地产开发有限公司，施工单位为郑州市振兴建筑安装有限公司，监理单位为郑州市恒兴工程监理公司。第24页/共164页

初步调查认定，该事故是一起安全生产责任事故。存在的主要问题：一是施工人员未严格按照施工方案和标准规范搭设模板支撑系统，方案要求现浇梁下立杆间距为0.4m×0.4m，实际搭设1.3m×1.3m，并且缺少剪刀撑和扫地杆；二是监理单位现场监管不力，未及时制止施工人员违规作业行为；三是施工单位在浇捣混凝土过程中施工工序错误，造成局部受力集中，超过模板支撑系统承载能力。第25页/共164页

（1）木工字梁楞木2该规范涉及的模板材料与形式2.1模板材料第26页/共164页

（2）钢模板

20世纪70年代末80年代初，由于我国钢产量的增长、高层住宅工程的兴起，“小钢模”技术得到了迅速地发展。钢模板由厚度2.5～2.75mm的薄钢板压扎成型。第27页/共164页

（3）铝合金模板第28页/共164页

（4）竹、木胶合板木胶合板

20世纪90年代，胶合板模板得到了迅速发展。模板用的木胶合板通常由5、7、9、11等奇数层单板（薄木片）经热压固化而胶合成型（厚度一般为9～18mm），相邻层的纹理方向相互垂直。第29页/共164页竹胶合板第30页/共164页常州某工程模板拆除堆放场地第31页/共164页

（5）塑料与玻璃钢模板重量轻，强度较高，但价格贵，常用于现浇“密肋楼盖”中做“模壳”。塑料模壳南京玄武区政府的密肋楼板采用塑料模壳平板型塑料模板第32页/共164页

（5）钢框塑料面板的大模板

第33页/共164页2.2模板形式普通模板——扣件钢管支模第34页/共164页2.2模板形式普通模板——门架支模（重型门架，主立杆Φ57×2.5mm）第35页/共164页2.2模板形式普通模板——门架支模（轻型门架，主立杆Φ42×2.5mm）第36页/共164页2.2模板形式普通模板——碗扣架支模第37页/共164页2.2模板形式普通模板——盘扣架支模第38页/共164页2.2模板形式塔吊提升爬升模板第39页/共164页液压自爬升模板第40页/共164页苏通大桥桥墩施工爬升模板第41页/共164页2.2模板形式飞模第42页/共164页2.2模板形式飞模第43页/共164页2.2模板形式隧道模第44页/共164页2.2模板形式房屋隧道模（二十世纪80年代提倡）第45页/共164页2.2模板形式隧道模第46页/共164页2.2模板形式隧道模第47页/共164页5.1.6模板结构构件的长细比应符合下列规定：

1.受压构件长细比：支架立柱及桁架不应大于150；拉条、缀条、斜撑等联系构件不应大于200；

2.受拉构件长细比：钢杆件不应大于350：木杆件不应大于250。3对该规范强条的规定及理解长细比对Φ48.3×3mm：受压杆长度不大于2400mm第48页/共164页扣件支模架的钢管

2007年3月1日实施的国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831—2006）5.6条规定：扣件用脚手架钢管应采用GB/T3091中公称外径为48.3㎜的普通钢管,其公称外径、臂厚的允许偏差及力学性能应符合GB/T3091的规定。

《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3091—2001）中规定：48.3㎜的普通钢管外径允许偏差为±0.5㎜；壁厚的允许偏差为±12%,即±0.4375；钢管理论重量为:3.87㎏/m（外径48的普通钢管理论重量为:3.84㎏/m）。第49页/共164页2006年10月8日南京江宁翠屏国际城会所模板支架整体坍塌，300m2，死1人第50页/共164页塌陷的区域第51页/共164页虽支模高度为6m,水平几乎仅单向设置第52页/共164页第53页/共164页梁下顶杆长细比过大第54页/共164页6.1.9支撑梁、板的支架立柱安装构造应符合下列规定：

1.梁和板的立柱，纵横向间距应相等或成倍数。

2.木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。第55页/共164页

对水平杆定尺的门架、碗扣架和盘扣架，其支架立杆间距能做到纵横向相等或成倍数，满足强条要求。强条理解之一——立柱的间距？第56页/共164页

对水平杆定尺的门架、碗扣架和盘扣架，其支架立杆间距能做到纵横向相等或成倍数，满足强条要求。第57页/共164页

对面广量大的扣件钢管排架，其支架立杆间距要满足强条有难度，通常与柱网尺寸有关，改为“宜纵横向相等或成倍数”。第58页/共164页

对碗扣架和盘扣架，其支架立杆底部一般设置可调底座，底部有钢板。强条理解之二——立柱底部加垫和顶部的可调托？第59页/共164页

对门架立柱，虽也可放置可调底座，一般直接放置在混凝土楼面上。强条理解之二——立柱底部加垫和顶部的可调托？第60页/共164页

可调托座和可调底座主要应用在门架、碗扣架和盘扣架，其外径为Tr38，长度为600mm，插入200mm。强条理解之二——立柱底部加垫和顶部的可调托？第61页/共164页楔紧间隙？控制长度200mm？第62页/共164页高铁的碗扣架支模的堆载预压第63页/共164页高铁的碗扣架支模的堆载预压第64页/共164页第65页/共164页碗扣架顶部步高和可调托高度偏大的支架坍塌第66页/共164页第67页/共164页第68页/共164页第69页/共164页第70页/共164页第71页/共164页从顶层水平杆到可调托板650mm第72页/共164页900＋600＋300＋600＋900第73页/共164页安装时应保证上下同心第74页/共164页3.在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。第75页/共164页规范规定：在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。碗扣架不能做到离地200mm设置扫地杆强条理解之三——扫地杆设置和顶部拉杆设置？第76页/共164页规范规定：可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。

扣件钢管架能做到立杆顶端设置水平拉杆。第77页/共164页规范规定：可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。

碗扣架不能做到立杆顶端设置水平拉杆，但能做到顶部缩小水平杆间距（从步高1200缩到600mm）。第78页/共164页规范规定：当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。强条理解之四——排架高度超过8m顶部增设拉杆？第79页/共164页规范规定：当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。8～20m加大于20m另加排架高度第80页/共164页规范规定：所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。第81页/共164页4.木立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用40mm×50mm木条或25mm×80mm的木板条与木立柱钉牢。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48mm×3.5ｍｍ钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。木扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用搭接，并应用铁钉钉牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。第82页/共164页规范规定：钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。强条理解之五——剪刀撑的设置？500第83页/共164页6.2.4当采用扣件式钢管作立柱支撑时，其安装构造应符合下列规定：

1.钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。

2.钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合本规范第6.1.9条的规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。

3.立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。

4.严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。第84页/共164页强条要求：每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。扣件钢管排架立柱底部放置木脚手板或槽钢，主要应用在特殊要求的工程中，图为转换大梁和转换厚板的支模状况。强条理解之一——立柱底部设底座及垫板？第85页/共164页

当支模架立柱下基础松软时，应加具有一定厚度的木脚手板第86页/共164页当模板支架立柱底部为混凝土楼板时，可以不加垫板第87页/共164页

南京高架桥施工，下部为碗扣架，上部为扣件钢管架，采用搭接方式。规范试验说明，对接方式比搭接的承载力高2.14倍。三只旋转扣件第88页/共164页900＋600＋300＋600＋900强条规定：当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不得大于1m第89页/共164页强条规定：立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接第90页/共164页强条规定：严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上第91页/共164页5.满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑（见图6.2.4—1）。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。当建筑层高在8～20m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑（见图6.2.4—2）。当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑（见图6.2.4—3）。6.当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m，竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点。

第92页/共164页中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑第93页/共164页当建筑层高在8～20m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。之字撑第94页/共164页当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑连续剪刀撑第95页/共164页之字剪刀撑设置第96页/共164页第97页/共164页第98页/共164页连续剪刀撑的设置第99页/共164页连续剪刀撑的设置第100页/共164页4.1荷载及变形值的规定（1）作用在模板及支架上的荷载计算基本与《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204—2002)

和《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）规定的内容一致。

●对施工活载：

对大型浇筑设备，如上料平台、混凝土输送泵等按实际情况计算；若采用布料机上料进行浇筑混凝土时，活荷载标准值取4kN/m2。

●风荷载标准值应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）中的规定计算，其中基本风压值应按该规范附表D.4中n=10年的规定采用，并取风振系数。（2）列入了爬模和滑模的设计荷载值及组合要求。

4建筑施工模板设计与计算讲解第101页/共164页分项系数模板及支架自重（新浇筑混凝土自重（钢筋自重（新浇筑混凝土对模板侧面的压力（施工人员及施工设备荷载（振捣混凝土时产生的荷载（倾倒混凝土时产生的荷载（风荷载（荷载类别

）永久荷载的分项系数：⑴当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35。⑵当其效应对结构有利时：一般情况应取1；对结构的倾覆、滑移验算，应取0.9。

）

）

）

）可变荷载的分项系数：一般情况下应取1.4；对标准值大于4kN/m2的活荷载应取1.3。

）

）

）1.4荷载分项系数第102页/共164页模板及其支架荷载效应组合的各项荷载

项目参与组合的荷载类别计算承载能力验算挠度1平板和薄壳的模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱（边长不大于300mm）、墙（厚度不大于100mm）的侧面模板4大体积结构、柱（边长大于300mm）、墙（厚度大于100mm）的侧面模板第103页/共164页4.2荷载项计算的讨论（1）新浇筑混凝土侧压力（对比取小值）

规范第4.1.1条说明中，该公式使用于浇筑混凝土速度在6m/h以下。第104页/共164页施工现场进行模板侧压力测试第105页/共164页浇筑速度快，初凝时间长第106页/共164页广州的桥墩混凝土浇筑时发生炸模第107页/共164页4.2荷载项计算的讨论（2）施工活载的计算

施工人员及设备荷载标准值（）：●当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；●当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2；●当计算支架立柱及其它支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。

规范第4.1.2条说明，活荷载从上到下分别递减传于支架立柱第108页/共164页计算面板及小楞活载2.5kN/m2计算支撑小楞的大楞活载1.5kN/m2计算支撑大楞的支架活载1.0kN/m2第109页/共164页施工现场施工活载分布及传递影响测试第110页/共164页4.3模板设计模板及其支架的设计应符合下列规定：

1.应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠地承受新浇混凝土的自重、侧压力和施工过程中所产生的荷载及风荷载。

2.构造应简单，装拆方便，便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等要求。

3.混凝土梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。

4.当验算模板及其支架在自重和风荷载作用下的抗倾覆稳定性时，应符合相应材质结构设计规范的规定。此条与泵管输送浇筑不对应，除非用布料机浇筑第111页/共164页

为了提高楼面混凝土的浇筑速度，减轻工人劳动强度，可采用混凝土布料机浇筑混凝土。混凝土布料机第112页/共164页

泵送混凝土施工时只能倒退梁板同时浇筑。第113页/共164页

模板设计应包括下列内容：

1.根据混凝土的施工工艺和季节性施工措施，确定其构造和所承受的荷载；

2.绘制配板设计图、支撑设计布置图、细部构造和异型模板大样图；

3.按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算；

4.制定模板安装及拆除的程序和方法；

5.编制模板及配件的规格、数量汇总表和周转使用计划；

6.编制模板施工安全、防火技术措施及设计、施工说明第114页/共164页

用扣件式钢管脚手架作支架立柱时，应符合下列规定：

1.连接扣件和钢管立杆底座应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；

2.承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，严禁承受偏心荷载，并应按单立杆轴心受压计算；钢管的初始弯曲率不得大于1/1000，其壁厚应按实际检查结果计算；

3.当露天支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽比大于5时，必须加设抛撑或缆风绳，保证宽度方向的稳定。

条文说明：群柱特指为钢管与扣件组合而成的有斜杆的格构柱第115页/共164页扣件钢管模板支架的两种受力基本形式（轴心受压与偏心受压）南京市玄武区政府大楼支模，密肋楼盖部分钢管加可调托，轴心受力；框架梁部分钢管排架，偏心受力。轴心受压偏心受压第116页/共164页扣件钢管立柱的轴心受压与偏心受压承载力相差大轴心受压偏心受压第117页/共164页

提升架高30m，设计提升重量为23t。规范规定：当露天支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于5。该独立支架上部设计的宽度不低于6m（高宽比5）

，下部设计宽度9m（高宽比3.33）。6m第118页/共164页第119页/共164页高架桥支架整体失稳第120页/共164页第121页/共164页用门式钢管脚手架作支架立柱时，应符合下列规定：

1.几种门架混合使用时，必须取支承力最小的门架作为设计依据；

2.荷载宜直接作用在门架两边立杆的轴线上，必要时可设横梁将荷载传于两立杆顶端，且应按单榀门架进行承力计算；

3.门架结构在相邻两榀之间应设工具式交叉支撑，使用的交叉支撑线刚度必须满足一定要求。

4.当门架使用可调支座时，调节螺杆伸出长度不得大于150mm；

5.当露天门架支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽比大于5时，必须使用缆风绳保证宽度方向的稳定。第122页/共164页第123页/共164页第124页/共164页用碗扣式钢管脚手架作支架柱时，应符合下列规定：

1.支架立柱可根据荷载情况组成双立柱梯形支柱和四立柱格构形支柱，重荷载时应组成群柱架，支架立柱间应设工具式交叉支撑，且荷载应直接作用于立杆的轴线上，并应按单立杆轴心受压进行计算；

2.当露天支柱架为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽比大于5时，必须加设缆风或将下部群柱架扩大保证宽度方向的稳定。第125页/共164页第126页/共164页4.4

扣件式钢管立柱计算

1）用对接扣件连接的钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算，其计算应符合本规范公式5.2.5─10：公式中计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大步距不得大于1.8m，步距相同时应采用底层步距；

2）室外露天支模组合风荷载时，立柱计算应符合下式要求：（5.2.5—13）第127页/共164页

模板支架立杆的稳定性计算参照脚手架立杆稳定计算不组合风荷载时：组合风荷载时N——计算立杆轴向力设计值——轴心受压构件的稳定系数——长细比，=l0/i（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001、J84-2001）对模板支架计算的规定第128页/共164页（1）模板支架立杆轴向力设计值

不组合风荷载时：

N=1.2∑NGk+1.4∑NQk

组合风荷载时：

N=1.2∑NGk+0.85×1.4∑NQk式中∑NGk——模板支架自重、新浇砼自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；

∑NQk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣砼时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。（2）模板支架立杆的计算长度l0

l0=h+2a式中h——支架立杆的步距；

a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。第129页/共164页（3）对模板支架立杆的计算长度l0=h+2a的理解为保证扣件式钢管模板支架的稳定性，规范中支架立杆的计算长度是借鉴英国标准《脚手架实施规范》（BS5975-82)的规定，即将立杆上部伸出段按悬臂考虑，这有利于限制施工现场任意增大伸出长度。若步高为1.8m，伸出长度为0.3m，则计算长度为l0=h+2a＝1.8+0.6=2.4m，其计算长度系数µ＝2.4/1.8=1.333，比目前通常取µ＝1的值提高33.3%，对保证支架稳定有利。µ＝1µ＝0.75µ＝2第130页/共164页a第131页/共164页

应用该规范公式验算高大支模架的立杆稳定性，有两点必须认识：

1）模板支架稳定性计算公式中立杆计算长度的意义与双排外脚手架的稳定性计算公式中的意义不同，即模板支架的稳定性计算公式实质是立杆步距间小波鼓曲的局部稳定性验算公式，且无试验研究基础；双排钢管外脚手架的稳定性计算公式实质是连墙拉结点间大波鼓曲的整体稳定性验算公式，有试验研究基础。

2）扣件钢管模板支架的稳定性计算公式套用了外脚手架的稳定性计算公式，对外脚手架而言，立杆的步数多，曾有试验表明外脚手架立杆经7步左右的荷载传递，立杆的受力状态已呈轴心受压状态。外脚手架底部立杆的受荷最大，位于底部立杆的受力状态基本处于轴心受压状态，因此，外脚手架的立杆按轴心受压进行稳定性验算是合理的。对于模板支架，规范公式是按立杆顶部轴心受压考虑的，当立杆顶部插入可调托时其受力状态与计算模式一致.第132页/共164页《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001、J84-2001）的观点5.6.1参与模板支架荷载效应组合的各项荷载及其荷载标准值应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》（GBJ50204）的有关规定。说明：2002年新版《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）取消了1992年版《混凝土结构工程施工质量验收规范》中附录一（普通模板及其支架荷载标准值及分项系数）。

1）参与模板支架各项荷载及其荷载标准值，可参考使用1992年版《混凝土结构工程施工质量验收规范》中附录一（普通模板及其支架荷载标准值及分项系数）；

2）参考使用《建筑施工梁板模板支架设计和施工安全管理暂行规定》（建议稿）第三十条第三款表4.30.1“梁板模板支架荷载的标准值”,并根据实际调整。………第133页/共164页

5.6.2模板支架立杆的稳定性应按本规范公式（5.3.1-1）、（5.3.1-2）、（5.3.4）计算，其中轴向力设计值和计算长度的计算应符合下列规定：

1、模板支架立杆的轴向力设计值N，应按下列公式计算：不组合风荷载时

N=1.2ΣNGK+1.4ΣNQK(5.6.2-1)

组合风荷载时

N=1.2ΣNGK+0.85×1.4ΣNQK(5.6.2-2)式中ΣNGK——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；

ΣNQK——施工人员中及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

2、模板支架立杆的计算长度lo，应按下式计算：

lo=h+2a

(5.6.2-3)式中

h——支架立杆的步距；

a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。第134页/共164页说明：1、建议使用砼结构荷载通过模板直接传入立杆（轴心）的支架，如果砼结构荷载通过模板下水平杆及扣件传入立杆，建议考虑荷载偏心。不组合风荷载时≤f

（5.3.1-1）组合风荷载时+≤f

（5.3.1-2）可参考使用下式：不组合风荷载时≤=K´Hkcf

组合风荷载时+≤=K´Hkcf

K´H

——搭设高度调整系数，K´H=1/[1+0.005（H-H0）]H为支架高度，H0=4kc——考虑扣件式钢管支架稳定承载力其它影响因素的综合调整系数。当只有使用非标准质量扣件时，可按《建筑施工梁板模板支架设计和施工安全管理暂行规定》（建议稿）第十二条第三款表2.12.2（对Φ48可锻铸铁扣件降低承载能力限期使用的规定）采用。还有其它影响因素时，可综合研究确定。kc可为：0.94、0.87、0.80

第135页/共164页说明2：本规范5.3.3条规定：立杆计算长度lo应按下式计算：

lo=kμh

(5.3.3)式中k——计算长度附加系数，其值取1.155；

μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按表5.3.3采用；

h——立杆步距。表5.3.3脚手架立杆的计算长度系数μ本规范5.6.2条第二款规定：模板支架立杆的计算长度lo，应按下式计算：

lo=h+2a

(5.6.2-3)式中h——支架立杆的步距；

a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。所以模板支架立杆的计算长度lo应同时满足

lo=kμh与lo=h+2a

。综合二式，偏安全计，模板支架立杆的计算长度应为lo=kμ（h+2a）

第136页/共164页5.6.3

模板支架立杆的压缩变形值与在自重和风荷载作用下的抗倾覆计算，应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204）的有关规定。说明：1）模板支架体系的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。

《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204）4.2.5条规定：对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/1000—3/1000。当工程安装对支架设计有更高的要求时，应按设计要求控制。

2）要求模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。要求模板支架立杆应在支架的两端和中间部分与建筑结构进行连接。模板计算前考虑到：模板支架必须在满足本规范相关的构造要求及脚手架相关要求后，进行立杆的稳定性计算。如扣件的螺栓拧紧扭力矩要求，各种杆件构造、安装要求，支架基础要求等。规范6.8.1

模板支架立杆的构造应符合下列规定：

……第137页/共164页6.8.2

满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：

1满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；

2高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；

3剪刀撑的构造应符合本规范第6.6.2条的规定。第138页/共164页（2）上海市工程建设规范《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08-016-2004J10374-2004）

第3.4.1条规定，支撑立杆的稳定计算公式与《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001、J84-2001）相同，但规定对立杆截面面积，当采用双立杆时，如有对接扣件连接接头时应乘以0.75的系数予以折减；对重复使用的旧钢管，钢材的抗压强度设计值应乘以0.85的折减系数。第139页/共164页（2）浙江省建设工程标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006J10905-2006）

对单层模板支架立杆，立杆的稳定性应符合下列公式计算：不组合风荷载

对两层及两层以上模板支架，考虑叠合效应，立杆的稳定性应按下列公式计算：

不组合风荷载第140页/共164页

长细比中的立杆计算长度应按下列表达式计算的结果取最大值：

——计算长度附加系数，取自杜荣军发表于2002年第3期《施工技术》杂志“扣件式钢管模板高支撑的设计和使用安全”一文：步距h（m）H≤0.90.9＜h≤1.21.2＜h≤1.51.5＜h≤2.01.2431.1851.1671.163第141页/共164页

——考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，该系数的确定基于：①将整架视为一中心等代压杆；②将单扣件扭转试验所得的扭转刚度考虑为支架节点的半刚性；③用1/100步高初偏心量考虑钢管的初始缺陷，建立有限元模型仿真加载计算后得出模板支架的等效计算长度系数按下表计算（h-步高；la－立杆纵距；lb－立杆横距）：1.1531600/8001600/500第142页/共164页

考虑支模架高度调整系数，当支模架高度超过4m时，对立杆的稳定承载力进行调整，其中：式中H——模板支架高度（m）

第143页/共164页算例：高大支模架的支撑对象多为大截面梁，一般支架的步高为1.5～1.8m，常规的立杆纵距小于0.8m，横距小于0.6m。若钢管的截面为Ф48×3.0mm，架体高10m，步高1600mm，根据浙江的规程，立杆的计算长度附加系数

＝1.163,模板支架的等效计算长度系数＝1.272，mm，立杆的设计承载力：第144页/共164页

作为对比，若同条件下，立杆顶部插入可调托，按最不利限定伸出600mm

＝1600＋1200＝2800mm

＝0.23若支架步高取1800mm，中间部分立杆的承载抗力为20315N若支架步高取1800mm，顶插可调托立杆的承载抗力为16300N将恒载×1.2+活载×1.4得出的立杆设计值与抗力相比第145页/共164页

按《建筑施工模板技术规范》（JGJ162-2008)第5.2.5条规定，扣件钢管立柱计算，顶部直接插入可调托。支架步高h取1800mm，钢管为Ф48.3×3.0mm

。＝1800mm

＝0.478N若支架步高h取1600mm，钢管为Ф48.3×3.0mmN第146页/共164页

碗扣式钢管立柱于纵横方向应按一定步距设置水平横杆拉结，所有水平横杆之间应设置工具式剪刀撑，当轴力作用于立柱钢管顶端时，应按单钢管支柱轴心受压构件计算，其计算应符合本规范公式5.2.5—10的要求，公式中的计算跨度应采用纵横向水平拉杆的最大步距及底层步距。

门型钢管立柱的轴力应作用于两端主立杆的顶端，不得承受偏心荷载。门型立柱的稳定性应按下列公式计算：

（5.2.5—16）───调整系数，可调底座调节螺栓伸出长度不超过200mm时，取1.0；伸出长度为300mm，取0.9；超过300mm，取0.8？第147页/共164页5建筑施工模板构造与安装讲解

模板安装构造应遵守下列规定：

1.模板安装应按设计与施工说明书顺序拼装。木杆、钢管、门架及碗扣式等支架立柱不得混用。

2.竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载。基土应坚实，并应有排水措施。对湿陷性黄土应有防水措施；对特别重要的结构工程可采用混凝土、打桩等措施防止支架柱下沉。对冻胀性土应有防冻融措施。

3.当满堂或共享空间模板支架立柱高度超过8m时，若地基土达不到承载要求，无法防止立柱下沉，则应先施工地面下的工程，再分层回填夯实基土，浇筑地面混凝土垫层，达到强度后方可支模。

4.模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。第148页/共164页第149页/共164页5.现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000。

6.现浇多层或高层房屋和构筑物，安装上层模板及其支架应符合下列规定：

1）下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架；

2）上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板；

3）当采用悬臂吊模板、桁架支模方法时，其支撑结构的承载能力和刚度必须符合设计构造要求。

7.当层间高度大于5m时，应选用桁架支模或钢管立柱支模。当层间高度小于或等于5m时，可采用木立柱支模。第150页/共164页

悬挑结构立柱支撑的安装应符合下列要求：

1.多层悬挑结构模板的上下立柱应保持在同一条垂直线上。

2.多层悬挑结构模板的立柱应连续支撑，并不得少于3层。第151页/共164页第152页/共164页

基础及地下工程模板应符合下列规定：

1.地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及