阿恰枢纽工程设计工作报告

塔里木河流域近期综合治理阿恰枢纽工程设计工作报告新疆巴州水利水电勘测设计院二○○五年六月十日目录1.工程概况1.1工程地理位置1.2工程任务1.3兴建缘由1.4工程建设内容及作用1.5设计工作情况2.工程规划设计要点2.1水文设计成果2.2枢纽区地质特点及主要地质问题2.3工程规模2.4主要建筑物设计3.主要设计变更3.1拦河闸工程3.2闸房变更4.设计图纸与有关报告的质量管理4.1设计过程管理4.2设计变更质量管理5.设计为工程建设服务情况5.1工程设计情况5.2设计图纸供应情况5.3设代工作情况及人员配置6、结论院长：黄晓新(高工)审定：卢秋兰(高工)审查：殷天鼎(高工)校核：李慧敏(高工)项目负责：何全生(工程师)编写：何全生(工程师)赵卫华(工程师)魏华(工程师)马继荣(工程师)冯玉勇(助工)项目工作人员：依明江（工程师）刘勇（助工）热沙来提（工程师）1、工程概况1.1工程地理位置孔雀河阿恰枢纽工程地处巴音郭楞蒙古自治州尉犁县境内，现孔雀河阿恰龙口处，地理位置为东经86°24／20″、北纬41°14／32″，此枢纽是连接库塔干渠东干渠上段与下段、并跨孔雀河的分水控制性建筑物。1.2工程任务阿恰枢纽工程承担的主要任务：向农二师塔里木垦区供应农业用水及向塔里木河下游供应生态用水。1.3兴建缘由为了实现博湖向塔里木河下游输水的目标，规划修建博湖至塔河下游的输水工程，由于输水工程的上、下段分别位于孔雀河的左右两岸，为了同时满足向塔河下游输水及向孔雀河下游灌区及生态供水的要求，需在孔雀河阿恰龙口处修建阿恰枢纽。1.4工程建设内容及作用阿恰枢纽工程建设的主要建筑物有：拦河泄洪闸，节制闸。其中，拦河闸控制孔雀河泄洪，并在利用孔雀河为东干渠下段输水时，节制孔雀河的来水，抬高孔雀河内的水位，以使孔雀河来水顺利进入东干渠下段；土坝临时拦截孔雀河与东干渠下段的过水通道；节制闸防止在东干渠上段不输水时孔雀河河水倒灌入东干渠。1.5设计工作情况我院于2001年5月开始本工程的可研设计，同年7月通过自治区水利厅、计委的审查及审批，2002年7月黄委会的审查。初步设计于2002年10月通过自治区水利厅、计委的审查及审批。在可研设计过程中，巴州水利局先后组织召开了两次技术、协调会议；参加会议的单位有：巴州水利局，农二师水利局，巴州水利设计院，农二师水利设计院；讨论枢纽的形式、上下游输水及连接关系。在初步设计过程中，塔管局也组织召开了技术、协调会议；参加会议的单位有：塔管局、巴州水利局，农二师水利局，巴州水利设计院，农二师水利设计院；讨论枢纽的形式、上下游输水及连接关系。在全过程中，就枢纽的形式先后经项目业主、审查、审批单位、设计单位多次论证而确定，在各方的共同努力下，本工程的技术方案考虑比较仔细、成熟，工程设计较经济、合理。2、工程规划设计要点2.1、水文设计成果2.1.1工程区的自然概况①、地理位置孔雀河流域地处巴音郭楞蒙古自治洲中部，介于东经85°30ˊ－87°00ˊ，北纬41°15ˊ－41°55ˊ之间，位于塔里木盆地东北部，北至霍拉山，西界轮台县，东界库鲁克山中部和南部。②、水系、地形情况本工程位于孔雀河上，通过库塔总干渠、希尼尔水库、库塔干渠东干渠从孔雀河第一分水枢纽引水，再跨孔雀河到达塔河下游。孔雀河源自博斯腾湖，穿过阿克塔山的铁门关峡谷，经库尔勒市区，向西经和什里克南至普惠折向东南，最后向东蜿蜒曲折经塔里木盆地东部注入罗布泊，全长785km（现仅能流至阿克苏甫地区）。孔雀河上游段自博斯腾湖扬水站，经输水干渠至铁门关峡谷出口，全长80Km。其中，博湖泵站到达吾堤闸为人工河道，达吾堤闸到铁门关水库为原河道，此段长66Km，其坡降在1/10000左右；铁门关峡谷段长14Km，河道坡降0.7%，已建成铁门关水库。孔雀河出铁门关峡谷后进入广阔的孔雀河冲积平原，由于库鲁克山的上升作用和塔里木盆地下陷的影响，致使孔雀河先折向西、后折向南，再折向东，形成“弯弓”形状。自和什里克以下，河道纵坡平缓，曾因塔里木河北移改道入孔雀河，形成河曲发育，多干沟及牛轭河道。2.1.2气象工程区地处欧亚大陆中部，其气候特点是光热资源丰富，温差大，降雨少，蒸发强烈，属暖温带大陆性荒漠气侯。多年平均降水量53.3～62.7ｍｍ，多年平均蒸发量2273～2788ｍｍ，平均相对湿度为45～47％，多年平均气温11.48℃，夏季炎热，极端最高气温达43.6℃，冬季寒冷少雪，1月份平均气温-9.4℃。全年以晴天为主，日照时间长，太阳幅射能量多，昼夜温差大。年日照时数3036.2(h)，大于10℃的年积温4000℃以上。无霜期191ｄ，最大冻土深度80cm。2.1.3水文①、地表径流自1983年西泵站投产运行后，孔雀河的水量能人为控制，基本稳定，年内分配非常均匀，多年平均来水量为11.77×10８ｍ３。各月平均来水量见表2-1。塔什店水文站孔雀河各月多年平均来水量表表2-1多年平均(108m3)各月来水量多年平均(108m3)１２３４５６1.00910.86720.94930.95500.99800.980911.77多年平均(108m3)７８９１０１１１２1.16411.28860.85390.81590.90160.9872东泵站建成后，东、西两座泵站联合运行，其供水能力可以满足孔雀河流域的供水的要求，孔雀河的水源基本上在人为控制之下。孔雀河阿恰龙口处近十二年来平均来水量3.1469×108m3（包括近年应急输水的水量）。②、洪水孔雀河洪水主要由铁门关峡谷哈满沟的暴雨径流形成，根据巴州水资源局所作的洪水调查分析，哈满沟洪水频率见下表2-2。表2-2频率0.1%1%2%5%10%20%流量（m3/s）368268241199165130③、泥沙孔雀河是开都河汇入博斯腾湖，经博斯腾湖调节后的出流，因博斯腾湖的沉淀作用，除洪水期哈满沟洪水汇入，带进一些泥沙外，其余时段水质清澈，含沙量少。④、水质孔雀河水质直接受博斯腾湖水质的影响，现平均矿化度为1.01g/L，接近于淡水，随着近年开都河来水量增加以及开都河灌区灌溉用水量的减少，开都河入湖水量增大，湖水位上升，博湖水质趋于淡化，孔雀河水质亦趋于淡化。东干渠通过希尼尔水库、库塔干渠总干渠在从孔雀河第一分水枢纽引水，博湖至孔雀河第一分水枢纽河段除汛期哈满沟洪水汇入外，基本上无外水汇入，因此，东干渠水质基本上接近博湖水质，能满足灌溉要求。孔雀河中下游流经尉犁地区，沿程农田排水的汇入，在尉犁县城以下段水质较差，矿化度为1.8ｇ／L，对农业灌溉和城镇人畜饮水极为不利。灌区地下水化学特征及其变化规律由于气象、水文及地下水的补给、排泄等条件的不同而不同。2.2枢纽区地质特点及主要地质问题2.2.1区域地质概况拟建场地位于塔里木盆地东北端，属较稳定的塔里木地台孔雀河断阶，被厚度1000－4000m左右的第四系地层覆盖，场地地势平坦开阔，地层基本呈水平状分布，场地附近无不良地质现象；场地附近主要分布有3个大断裂，断裂覆盖层较厚，其影响可忽略，且断裂距拟建场地距离6km以外，远大于规范要求的避让距离。场地土属中弱土，场地类别=2\*ROMANII类，属可进行建设的一般场地，本场地适宜拟建建（构）筑物建设。根据地震烈度区划图，拟建场地属Ⅶ度地震烈度区，设计基本地震加速值0.10g，设计地震分级为第一组。2.2.2工程地质特点①、地层由上至下主要分7个大层，主要为：粉土层、粉砂层、细中砂层、粉砂层等组成，埋深越大，地层越密实。②、场地水浅层地下水位0.5-3m左右，属潜水，主要受孔雀河水侧向补给，以蒸发排泄为主。水化学类型为CL·SO4-Na型或CL-Na·Mg·Ca型水，矿化度2.45-4.8g／L，属极差地下水，不宜作为生活及建筑用水。孔雀河水矿化度1.48g／L，水化学类型为CL·SO4－Na·Mg型。溶解性总固体、氯盐、硫酸盐、硬度等指标均超出生活饮用水标准，不能满足生活饮用水水质标准要求，属习惯时可饮用水，但可作为建筑用水。③、场地盐渍土评价场地土均为盐渍土，地层含盐性质主要为亚氯盐渍土、局部为亚硫酸盐渍土，属弱－中盐渍土，地层易溶盐含量随地层埋深趋少，主要集中在地表1m以内。场地土湿陷系数0.001－0.002之间，均小于0.015，场地土不存在溶陷性。拟建建筑物设计基础埋深均在1m以下，可不考虑场地土的盐胀性。④、场地土腐蚀性评价场地土对普通混凝土结构具中-强腐蚀性，对普通钢筋混凝土中的钢筋具中－强腐蚀性，其中强腐蚀多在地面以下1m内存在。⑤、场地水腐蚀性评价场地地下水对普通混凝土结构具弱－强腐蚀性，对抗硫酸盐混凝土结构不具腐蚀性。对钢筋混凝土结构中的钢筋具中等腐蚀性。⑥、渗透破坏评价闸下地层为粉砂层，不均匀系数平均值3.51，其破坏形式为流土破坏，允许水力比降J允许＝0.3。2.3工程规模2.3.1防洪规模的确定根据上下游连接本工程的工程等级及本工程供水对象的重要性，年输水量4.5×108m3，可控制下游灌区灌溉面积38×104亩，按《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252-2001，确定本工程等别为三等，工程规模为中型；相应建筑物等级为：主要建筑物为3级，次要建筑物为4级，临时建筑物为5级，则永久性建筑物设计洪水为20—30年一遇，校核洪水为50—100年。根据灌溉工程等级划分标准，该工程属于三级建筑物，设计洪水标准为20—30年一遇。据此本工程按20年一遇洪水设计，50年一遇洪水校核。孔雀河洪水主要是铁门关峡谷段的哈满沟暴雨径流形成的，根据巴州水文水资源局对其进行的洪水分析，哈满沟20年一遇的洪峰流量为199m3/s，50年一遇的洪峰流量为241m3/s。铁门关水库位于哈满沟下游，水库调洪库容较小，洪水的突发性，不考虑水库调洪的作用，洪水设计按水文资料分析成果。根据现有孔雀河上第一、二分水枢纽设计泄洪流量200m3/s，校核泄洪流量250m3/s，第三分水枢纽和普惠水库设计泄洪流量150m3/s，校核泄洪流量200m3/s；阿恰龙口（66引水闸）位于这些工程的下游，它距普惠泄洪闸下游河道长151km，考虑到河道的滞洪作用以及沿河各枢纽汛期的分洪作用，取阿恰龙口（66引水闸）设计洪水流量100m3/s，校核泄洪流量135m3/s。2.3.2引水规模根据塔里木河下游灌区及生态的需水要求，孔雀河和东干渠上段的来水经恰拉水库的调节后，为满足需水要求，对东干渠的需水过程和需水量要求（阿恰龙口处）见表2-3。表2-3塔里木河下游灌区及生态需水过程表（单位：104m3、m3/s）项目1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月合计灌溉水30003000200000400020004500004000250025000生态水30003000300004000000400000300020000合计60006000500004000400020004500400004000550045000流量22.424.818.70.014.915.47.4716.815.40.015.420.5注：灌溉水为塔里木河下游农二师5个团场的用水，流量为接到66闸处的流量。2月份所需水量最大，根据以上需水情况对2月份所需流量进行计算，计算输水的平均流量如下：Q=6000/28/8.64=24.80m3/s因此设计流量按向塔河下游输水的最大流量考虑，按此要求设计流量为：25.0m3/s，根据《设计规范》，取加大流量为Q加=Q设*1.2=30.0m3/s。故要求东干渠（上段）节制闸设计过水流量为25m3/s，加大过水流量30m3/s，这也与东干渠的设计流量相吻合。2.4主要建筑物设计阿恰枢纽工程建设的主要建筑物有：拦河泄洪闸，渡槽，节制闸，土坝。其中，拦河闸五孔，每孔宽5m，设计泄洪流量100m3/s，校核泄洪流量135m3/s；渡槽总长50m，设计流量25m3/s，加大流量30m3/s，节制闸二孔，每孔宽3.2m，设计流量25m3/s，加大流量30m3/s。2.4.1拦河闸设计①、闸底高程、闸口宽度及设计水位的确定闸址处位于孔雀河冲积平原下游，河床质颗粒较细，河床抗冲刷能力较弱；另外，此段河道蜿延曲折，多年来已形成比较稳定的河床。又据此段河道实测横断面，计算主河床宽度和平均高程见下表2-4。表2-4河道形状要素统计表序号断面主河床宽度（m）主河床平均高程（m）备注1上游断面150874.94距闸轴线1850m。2上游断面２60874.8距闸轴线550m。3上游断面340874.65距闸轴线300m。4闸轴线断面23874.795下游断面１31874.62距闸轴线60m。6下游断面２36874.59距闸轴线1500m。由以上的河底平均高程，取上游1断面和下游1断面为为此河段的代表性断面，计算得此河段的河道纵坡约为1/9571，以此推算得闸址处的高程为874.75m，因河床质较细，抗冲刷能力低，考虑维持河道现状，不改变河道纵坡，因此确定闸底高程为874.75m。由东干渠上段设计，东干渠末端渠底设计高程为877.2m，设计渡槽底厚30cm，则拦河闸闸口高度为2.15m。闸前水位由拦河闸及下游河道的泄流能力确定。根据河道实测纵横断面，推算河道闸址下游处断面的水位流量关系见图5-9。由拦河闸的洪水标准，设计洪水流量100m3/s，校核洪水流量135m3/s，查下游河道的水位流量关系曲线图，得闸下游水位分别为879.54m、880.51m；初拟闸口净宽25m，推算出闸上游水位分别为879.71m、880.78m。闸址处河道宽约40m，确定闸总宽29m，是河宽的72.5%；而净过水断面面积53.75m2（原河道过水面积为148.8m2），是原河道过水面积的36.1%；从闸室的宽度看比较合适，但闸室的过水面积缩小较大，闸室过水断面面积受闸室中层渡槽的限制，只有通过抬高闸前水位来达到设计泄洪规模；经水力计算，在设计情况下抬高水位17cm，在校核情况下抬高水位27cm，对河道水位的抬高不大，因此，确定拦河闸设计洪水位为879.71m，校核洪水位880.78m，确定闸口净宽25m。②、闸顶高程的确定由拦河闸的实际位置及闸前河道情况，闸前河道闸闸纵轴线方向的水面长度550m，平均水面宽度60m，本地多年平均最大风速22m/s，按最不利风向（沿闸纵轴线方向）考虑，计算闸前波浪高度0.57m；又根据《水闸设计规范》SL265-2001，本水闸为三级建筑物，确定在挡水时的安全超高为0.4m（设计水位），泄水时的安全超高0.5m（校核洪水位）。则挡水时的超高为0.97m，相应闸顶高程为880.68m；泄水时的超高为0.5m，相应闸顶高程为881.28m。以此两种运行状态计算闸顶高程取其最大值，则设计闸顶高程为881.3m。③、闸室布置闸室布置为三层立体结构：下层布置为孔雀河的过水通道，在闸室上游端布置五孔潜孔闸，每孔闸孔尺寸为5.0×2.1m；在闸室下游侧的中层布置为东干渠跨孔雀河的渡槽，以连接东干渠上下段；在闸室下游端的渡槽顶布置为连接孔雀河两岸的交通桥。④、闸体设计根据闸址处的河道横断面形状，河槽为“U”字形状，口宽约40m。由上确定的闸室高度6.55m，净宽25m；布置为五孔闸，每孔净宽5m。因闸基础为粉砂，地基承载力100Kpa，闸基础地质条件较差，因此，闸室结构设计为分离式，在闸墩和闸底板间分缝。设计闸底板厚0.8m，边墩设计为悬臂式挡土墙结构，中墩设计为直墙结构，中墩厚1.0m，边墩厚1.0m。拦河闸过水断面的高度受闸室中层的渡槽底高程限制，由东干渠上段末端渠底高程877.2m，确定闸口高度为2.1m，因此在闸室上游闸槽处布置胸墙，设计胸墙底高程为876.85m。为减小闸室长度，同时从三层立体闸室结构总体布置考虑，设计为平面闸门。从本闸运行状态考虑，拦河闸闸门一般处于开启运行状态，只在由孔雀河应急输水的条件下关闭闸门，闸门的检修有充分的时间，因此在闸室内只设工作闸门，工作闸门设计为平面钢闸门，闸门尺寸为5.48×2.3m。所有的闸槽布置在同一轴线上，在闸墩上设闸房。在闸槽后的闸室中部设东干渠跨孔雀河的渡槽。渡槽的设计、加大流量与东干渠相同，分别为25m3/s、30m3/s。渡槽设计为箱形结构，渡槽以闸墩为支座，渡槽与闸墩之间的连接设计为简支结构，即渡槽为多跨简支渡槽。由东干渠上下段的设计渠底高程，布置渡槽纵坡为1/1000，经水力计算，确定渡槽过水断面净宽6.1m。渡槽设计为双箱结构，每箱净宽3.05m，设计箱顶高程与闸顶高程相同。设计渡槽箱壁厚30cm。在渡槽顶设交通桥，设计交通桥宽7.0m，桥板厚30cm。经布置，设计闸室总长12.0m。⑤、消能防冲工程修建水闸后，对原河床的水流条件改变较大，缩小了原河床过水断面，又加之闸后最大水位差6.03m；而且河床质为粉细砂土，抗冲刷能力低，因此需设消能防冲设施，以保护下游河道不受冲刷。选择底流消能型式，经消能计算，设计消力池长24m，宽29m，消力池深1.5m。消力池设计为矩形槽断面型式，消力池顶高程与闸顶高程相同（881.3m），池底高程873.75m，池尾槛高程为874.75m。边墙设计为悬臂式挡土墙结构，墙顶厚50cm，墙底厚100cm；池底板厚50cm。消力池下游设海漫护坦，设计海漫段长30m，设计为矩形到梯形的渐变断面，底宽29m，边坡1：1.75。结构采用浆砌块石。⑥、基础处理由于地基自上而下基本均为粉砂；根据闸室稳定计算结果，在工程完建期，闸基承载力、闸基反力分布不均匀系数不满足要求；在正常运用时期，闸基反力分布不均匀系数不满足要求；所以要求对地基进行处理，采用桩基础处理。桩布置：闸室结构为分离式，底板与闸墩间分缝；在闸墩底设桩承台，桩承台设计为梯形，底宽2.0m，顶宽3.4m，高1.5m。在桩承台下布置单排桩，每个闸墩下布置四根桩，共布置24根桩。边桩距桩承台边沿的距离分别为85cm，桩间净距2.57m。设计钻孔灌注桩基础，设计灌注桩长20.5m，桩直径100cm。⑦、闸基防渗设计由地质报告，闸基在862.82m高程有一层粉质粘土；其上均为粉细砂、细中砂，其渗透系数K=1.3-3×10-3cm/s，闸基透水性较大；粉细砂、细中砂地层的允许渗透坡降约在0.09左右。闸基如不防渗，在设计水位条件下，闸基平均渗透坡降约0.36,远大于闸基允许渗透坡降，将产生闸基渗透破坏，因此，需对闸基进行防渗处理；设计采取水平铺盖与垂直防渗相结合的防渗型式。防渗体布置：水平铺盖沿闸前布置，长30m；由于本区域为Ⅶ度地震烈度区，本工程按Ⅶ度地震烈度设防，而闸基为粉砂，为增加闸基的抗震能力，同时与施工期基坑防渗相接合，利用垂直防渗体对闸基进行围封，上游垂直防渗体布置在水平铺盖首端，下游垂直防渗体沿消力池尾端布置，左右两侧布置于侧墙下;经布置，防渗墙总长240m。设计闸前水平铺盖长30m，水平铺盖设计为混凝土板结构，设计板厚50cm。设计垂直防渗体深度为闸底板以下7m，防渗墙底高程867.75m，垂直防渗体结构设计为水泥土薄防渗墙（又名多头小直径深层搅拌桩截渗墙）。设计截渗墙厚25cm，要求墙体渗透系数小于10-6cm/s，强度大于0.3Mpa，渗透破坏比降大于200。2.4.2节制闸设计①、闸底高程及闸后设计水位的确定东干渠下段渠道基本维持现状不变，原阿恰闸设计闸底高程877.14m，闸前设计水位879.5m；新建节制、引水闸距现阿恰闸约355m（在原闸上游），按东干渠下段渠道1/8000的纵坡推算到阿恰枢纽处，闸后水位为879.54m，闸底高程877.18m；闸口过水宽度为6.4m，设计流量25m3/s，校核流量30m3/s，推算闸前设计水位879.59m，校核水位879.68m；又由东干渠设计，东干渠未端设计渠底高程877.23m，设计水位879.78m，完全能满足节制闸闸前设计水位和闸底高程的要求；因此，确定节制闸底高程877.18m，设计闸前水位879.59m，校核水位879.68m。②、闸顶高程及闸口宽度的确定因节制闸接拦河闸的渡槽，节制闸闸顶高程与拦河闸相同，为881.3m。节制闸设计流量25m3/s，加大流量30m3/s，由确定的闸底高程、闸后设计水位和东干渠未端设计水位，经水力计算，确定需要总过水净宽6.4m。③、闸室布置由以上确定的闸底高程及设计水位，选择闸室型式为开敞式。引水闸与节制闸分别设计二孔闸，每孔净宽3.2m，确定的闸室高度4.12m。设计为平面闸门；闸槽布置在同一轴线上。在此闸墩上设闸房；经布置，闸室总长5.0m。因闸基础为粉土，地基土为稍密，为湿饱和中等压缩性土，地基承载力130Kpa，闸基础地质条件较差，但闸室高度低，上部荷载较小，为防止闸室不均匀沉降而影响闸门启闭，闸室结构设计为整体式。设计闸中墩厚0.8m，闸底板厚0.8m，边墩设计为重力式挡土墙结构，中墩设计为直墙结构。2.4.3金属结构设计阿恰枢纽工程由节制闸和拦河闸等工程组成,其金属结构部分主要由平面钢闸门及其启闭设备组成。设计平面钢闸门共计7扇。启闭机有5台2×10t卷扬启闭机，2台2×5t螺杆启闭机。合计金属结构重量为55.124t，其中，闸门门板33.274t，埋件21.85t。为增加闸门及埋件的使用寿命，减少维修工作量，所有闸门门叶及埋件表面进行喷锌防锈处理。详见表2-5。表2-5阿恰枢纽工程金属结构设备汇总表建筑物名称校核水深(m)闸门特性启闭机规格启闭机型式门重（t）（t）拦河闸56.035.91329.63.99819.99启闭机节制闸22.511.8373.6740.9311.862启闭机合计733.27421.85说明：当开闸泄流时，各闸门尽量均匀开启，以免过闸的单宽流量过大，对防冲不利，甚至水流过于集中容易形成折冲水流，危及两岸翼墙及护坡的安全。2.4.4闸房设计闸房设计为两层框架结构，总建筑面积327.98m2。拦河闸闸房总长44.3m，节制闸闸房总长11.1m，闸房宽3.1m，总高8.2m。闸房基础位于闸墩上，场地抗震设防烈度为Ⅶ度，抗震等级为三级。3、主要设计变更3.1、拦河闸工程3.1.1基础处理变更⑴、闸基防渗变更①、变更缘由闸址处地下水位极高，闸基地层岩性为粉细砂、中砂，渗透系数较大，而允许渗透坡降却较小，在基坑排水过程中，基坑边坡抗渗不稳定，发生渗透破坏严重，基坑排水困难，为了提高基坑的渗透稳定性，与闸基防渗墙相结合，变更防渗墙的布置形式，以延长渗径，降低渗透坡降达到基坑渗流稳定。②、变更内容在初步设计中上下游两道水泥土防渗墙的基础上增设左右两侧水泥土防渗墙，使其上下游、左右防渗墙壁围封基坑。经布置，防渗墙总长由120m变为240m。⑵、闸后增设防冲墙变更①、变更缘由在业主组织的技施设计图会审过程中，专家提出下游海漫未端的防冲墙较单薄；又加上河床质为粉细砂土，抗冲刷能力低；经计算需加强下游防冲墙结构。②、变更内容在海漫延长段的浆砌石护面段末端齿墙位置增设一道旋喷桩连续防冲墙，防冲墙高7m，长25m，宽1m。3.1.2闸后消能防冲变更⑴、消力池长度变更①、变更缘由经技施进一步消能计算，确定减小消力池长度。②、变更内容消力池长度由初设的30m变更为24m。⑵、海漫延长段结构、长度变更①、变更缘由原初设下游海漫延长段设计为砂砾料护坡防冲，在业主组织的技施设计图会审过程中，专家提出此防冲设施较薄弱，另外又减短了消力池长度，因此延长海漫延长段长度和加强其防护结构。②、变更内容海漫延长段长度由11m变更为20m；防护结构由戈壁混合土变更为：10m长为浆砌石护面、10m长钢丝石笼防护结构。3.1.3铺盖前端防护变更①、变更缘由初设中铺盖前端为1m深的齿墙，前端与原河床相接；在施工过程中开挖面较大，此齿墙基本上座落于填筑土上，斜坡压实较困难，加深齿墙达到原状基础上，以利于齿墙的稳定；另外，铺盖前端与原自然河床的连接不平顺，增加与原河床的连接设施，同时也防止开闸时淘涮河岸。②、变更内容齿墙变更：边坡齿墙加深到底齿墙的深度。在上游渐变段两边坡前端各增设一浆砌石锥面护坡，并设踏步以利于检修。3.1.4拦河闸启闭机变更①、变更缘由在业主组织的技施设计图会审过程中，专家提出拦河闸采用液压式启闭机造价过高，运行期操作管理复杂，因此经设计单位重新复核设计，改为采用更为经济、合理的卷扬启闭机。②、变更内容拦河闸由5台2×10t液压式启闭机变更为5台2×10t卷扬启闭机。3.2闸房变更①、变更缘由初设为排架结构的闸房，下层不封闭。从工程管理上考虑，本枢纽位于村庄附近，而且也是村间交通要道，外界对枢纽的干拢较大，从工程管理上需对下层进行封闭。②、变更内容闸房设计为两层框架结构，总建筑面积327.98m2。3.3附表阿恰枢纽工程实施总工程量见表3-13-1阿恰枢纽工程实施工程量汇总表序号名称单位数量备注一拦河闸（一）闸室段1闸底板m3157.7C252边承台m3156C25、两个。3中承台m3236.2C25、四个。4边墩m398.8C25、两个。5中墩m3183.4C25、四个。6胸墙m353.5C25、五个。7二期砼m320.9C25、指闸槽及底止水钢闸门预埋时的砼。8灌注桩m3386.3C25、24根灌注桩，每根长20.5m。9橡胶止水带m206.2651型10聚胺脂m30.186缝止水11缝苯板m39.312砂浆垫层m354.44C10砂浆13闸室段钢筋t84．03包含人行便桥钢筋。14人行便桥m39C25、九跨共长30m。（二）上游连接段1底板m3432.1C25，包含齿墙部分、水泥土防渗墙顶墙。2边墙扭面浆砌石m3931.63M15砂浆3边墙扭面砼m3118.5预制砼块C254橡胶止水带m429.2651型5缝苯板m39.026聚胺脂m30.386缝止水7压顶砼m34.53C25（三）消力池段1消力池底板m3416.67C25、包含齿墙。2边墙m3502.8C25、悬臂式挡土墙。3砂浆垫层m328.8C10砂浆4橡胶止水带m280.6651型5缝苯板m314.24C256聚胺脂m30.372缝止水7消力池段钢筋t30．09（四）下游连接段1底板m3391.56C25，包含齿墙部分。2边墙扭面浆砌石m3867.75M15砂浆3边墙扭面砼m3185.43预制砼块C254橡胶止水带m108.9651型5缝苯板m39.4386聚胺脂m30.41缝止水继表3-1序号名称单位数量备注7压顶砼m33.15C25（五）下游防冲段1边墙、底板浆砌石m3867.75M15砂浆、包含齿墙部分。2钢丝石笼m3261.134缝苯板m30.7675聚胺脂m30.035缝止水6压顶砼m31.5C257二渡槽部分（一）渡槽槽身共七节、长50m。1渡槽砼m3415.61C25、2沥青砂浆m31.17C253橡胶止水带m112.8平板型4环氧树脂m245.125高压闭空板m30.656三毡四油m2162.687二毡三油m246.758膨胀止水条m135.369砂浆垫层m314.4C10砂浆10桥面铺装层m343.75C25、11路沿石m320.15C25、12渡槽下支墩m39.63C25、13渡槽段钢筋t46375.6(二)渡槽上游连接段1底板砼m359.688C25、包含齿墙。2边墙扭面浆砌石m3252.04M15砂浆3橡胶止水带m131．92651型4缝苯板m33.335聚胺脂m30.12缝止水6压顶砼m33C257三节制闸部分（一）闸室段1闸底板m340.85C252边墩m328.13C25、两个。3中墩m315.26C25、一个。4橡胶止水带m35.68651型5聚胺脂m30.032缝止水继表3-1序号名称单位数量备注6缝苯板m30.517砂浆垫层m36.5C10砂浆8二期砼m33.27C259节制闸段钢筋t4．20（二）闸下游消力池段1底板砼m377.65C25、包含齿墙。2边墙扭面浆砌石m3248.13M15砂浆3橡胶止水带m108.5651型4缝苯板m32.35聚胺脂m30.081缝止水6压顶砼m33C25四金属结构启闭设备（一）钢闸门部分1拦河闸钢闸门闸门自重Kg29565.5预埋件重Kg19988.152节制闸钢闸门闸门自重Kg3673.8预埋件重Kg1862（二）启闭设备1螺杆启闭机台2LQ2*5型手电两用。2卷扬启闭机台5五基础处理（一）高压旋喷防渗墙1旋喷桩长m2942防渗墙顶齿墙m3144.17浆砌石M15m3六闸房1闸房面积m2327.982柱基础钻锚钢筋根240每根1m长，锚长0.5m。3钢拦杆Kg3900七其它1塑膜围封m21602无纺布m24016.43钢踏步制安Kg15804回填砂砾料垫层m35344除渡槽下砂砾料回填.5反滤料m3387.26砾石透水层m3583.74